JPH0753564B2 - 廃硫酸の回収処理方法 - Google Patents
廃硫酸の回収処理方法Info
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- JPH0753564B2 JPH0753564B2 JP4869288A JP4869288A JPH0753564B2 JP H0753564 B2 JPH0753564 B2 JP H0753564B2 JP 4869288 A JP4869288 A JP 4869288A JP 4869288 A JP4869288 A JP 4869288A JP H0753564 B2 JPH0753564 B2 JP H0753564B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、硫酸鉄を含有する硫酸廃液の回収処理方法
に関するものである。
に関するものである。
（従来の技術〕 硫酸鉄と硫酸との混合溶液は、工業的には、鉄鋼の酸洗
廃液や、イルメナイト鉱を原料とする酸化チタン製造に
おける処理廃液として大量に発生するものであり、近時
公害防止上、並びに硫酸の回収再利用等の立場から、そ
の合理的な処理方法の確立が切望されているものであ
る。
廃液や、イルメナイト鉱を原料とする酸化チタン製造に
おける処理廃液として大量に発生するものであり、近時
公害防止上、並びに硫酸の回収再利用等の立場から、そ
の合理的な処理方法の確立が切望されているものであ
る。
従来、この種の廃液の処理方法として、二つの方法がよ
く知られている。いずれも硫酸・水混合物中の硫酸鉄水
和物の相変化、溶解度変化等の平衡関係の硫酸濃度ある
いは温度の変化による変化を利用するものである。先ず
第１は、１水塩法と称されるものであり、比較的高温高
硫酸濃度において硫酸第１鉄１水塩の結晶を析出分離さ
せるものである（特公昭50−2879号公報参照）。１水塩
の硫酸溶液は比較的濃縮が容易であるが、析出する結晶
が微細に過ぎるため、母液との分離が困難であり、硫酸
の回収率に難点がある。もう一つは７水塩法と称される
ものであり、硫酸第１鉄７水塩の溶解度の温度変化が極
めて大きいこと、かつ得られる７水塩結晶は、大型で母
液との分離性が極めてよいことを利用するものである。
この場合単に減圧濃縮による自己蒸発冷却法のみを用い
るときは多大のエネルギーを消費するので、１水塩法と
７水塩法とを組合せた方法も提案されている（特公昭55
−31095号公報参照）。しかして、７水塩の結晶を晶析
させる方法として多管式強制循環間接冷却によるものと
大型の真空発生機を用いる真空蒸発冷却晶析槽とでも称
すべき方法のものとが知られている。
く知られている。いずれも硫酸・水混合物中の硫酸鉄水
和物の相変化、溶解度変化等の平衡関係の硫酸濃度ある
いは温度の変化による変化を利用するものである。先ず
第１は、１水塩法と称されるものであり、比較的高温高
硫酸濃度において硫酸第１鉄１水塩の結晶を析出分離さ
せるものである（特公昭50−2879号公報参照）。１水塩
の硫酸溶液は比較的濃縮が容易であるが、析出する結晶
が微細に過ぎるため、母液との分離が困難であり、硫酸
の回収率に難点がある。もう一つは７水塩法と称される
ものであり、硫酸第１鉄７水塩の溶解度の温度変化が極
めて大きいこと、かつ得られる７水塩結晶は、大型で母
液との分離性が極めてよいことを利用するものである。
この場合単に減圧濃縮による自己蒸発冷却法のみを用い
るときは多大のエネルギーを消費するので、１水塩法と
７水塩法とを組合せた方法も提案されている（特公昭55
−31095号公報参照）。しかして、７水塩の結晶を晶析
させる方法として多管式強制循環間接冷却によるものと
大型の真空発生機を用いる真空蒸発冷却晶析槽とでも称
すべき方法のものとが知られている。
本発明は７水塩法の改良に関する新しい方法を提供する
ものである。
ものである。
７水塩法の骨子は硫酸鉄の硫酸溶液をその溶解平衡に従
って、所定の温度、所定の硫酸濃度に適当な手段を用い
て到達させ、析出する７水塩を分離することにある。冷
却に多管式間接冷却器等を使用するときは、析出する７
水塩結晶による閉塞が起きまた伝熱係数も落ちるので、
一般には冷却晶析工程は真空自己蒸発による直接冷却法
に頼ることになる。この場合蒸発温度は目標とする最終
の硫酸鉄及び硫酸濃度にも依るが、０℃附近あるいはそ
れ以下の温度とする必要があるケースが多い。このため
に真空度は5Torr附近、あるいはそれ以下を要する高真
空を保つ必要もまま生じる。このための真空発生には４
段のスチームエゼクターによる大量の水蒸気の使用が必
要であった。これを機械的真空ポンプを用いて行うこと
は極めて大容量のポンプを要することになり、容量を落
とすためには発生水蒸気を途中で冷却凝縮させる必要が
あるが、蒸発温度が０℃附近以下の場合は蒸気が凍結す
る可能性があり、間接冷却の伝熱管は閉塞するので使用
出来なかった。
って、所定の温度、所定の硫酸濃度に適当な手段を用い
て到達させ、析出する７水塩を分離することにある。冷
却に多管式間接冷却器等を使用するときは、析出する７
水塩結晶による閉塞が起きまた伝熱係数も落ちるので、
一般には冷却晶析工程は真空自己蒸発による直接冷却法
に頼ることになる。この場合蒸発温度は目標とする最終
の硫酸鉄及び硫酸濃度にも依るが、０℃附近あるいはそ
れ以下の温度とする必要があるケースが多い。このため
に真空度は5Torr附近、あるいはそれ以下を要する高真
空を保つ必要もまま生じる。このための真空発生には４
段のスチームエゼクターによる大量の水蒸気の使用が必
要であった。これを機械的真空ポンプを用いて行うこと
は極めて大容量のポンプを要することになり、容量を落
とすためには発生水蒸気を途中で冷却凝縮させる必要が
あるが、蒸発温度が０℃附近以下の場合は蒸気が凍結す
る可能性があり、間接冷却の伝熱管は閉塞するので使用
出来なかった。
本発明は小容量の真空ポンプを用い、しかも高性能の冷
却装置を要することなく硫酸鉄含有硫酸廃液から、濃縮
冷却操作をへて硫酸鉄７水塩を析出分離せしめ、硫酸鉄
含量の少い硫酸を回収することを可能とする方法を提供
するものである。
却装置を要することなく硫酸鉄含有硫酸廃液から、濃縮
冷却操作をへて硫酸鉄７水塩を析出分離せしめ、硫酸鉄
含量の少い硫酸を回収することを可能とする方法を提供
するものである。
本発明者らは本発明の対象となる廃硫酸の発生源には常
に硫酸を補給する必要があること、そしてこの原料であ
る濃硫酸は極めて吸水、吸湿能力が大きく、水を相当量
含んでも、その水蒸気分圧が実用的に低い点に着目し、
前記の自己蒸発冷却濃縮に伴う種々の課題を解決し本発
明を完成した。
に硫酸を補給する必要があること、そしてこの原料であ
る濃硫酸は極めて吸水、吸湿能力が大きく、水を相当量
含んでも、その水蒸気分圧が実用的に低い点に着目し、
前記の自己蒸発冷却濃縮に伴う種々の課題を解決し本発
明を完成した。
次に図面を用いて本発明を説明する。
酸洗槽１から廃酸ライン２をへて、廃酸タンク３に貯え
られた廃硫酸は、ポンプＰ−１により移送され、廃酸熱
交換器４において回収酸と熱交換して冷却され真空晶析
槽５へ供給される。真空晶析槽へはこのほか必要に応じ
て回収酸の一部が循環酸Ｈとして濃度調整のためポンプ
Ｐ−３により回収酸受槽７から、また蒸発水分を吸収し
て濃度の低められた稀硫酸Ｄが真空晶析槽内の硫酸濃度
を高め硫酸鉄の溶解度を下げるために供給される。ポン
プＰ−２は硫酸鉄スラリー循環用及びスラリーの硫酸鉄
分離器６への移送用のポンプである。真空晶析槽５は真
空ダクト14によって吸収凝縮器10と連通しており槽内は
真空に保たれる。ここの真空度は目標とする回収酸の濃
度と硫酸鉄の許容含有量によって所定の値に定められ
る。定常状態に達すれば温度もまた一定となる。通常目
標とする硫酸鉄濃度３〜8wt％、硫酸濃度８〜25wt％の
範囲で、圧力は２〜15Torr程度である。晶析槽では水分
の蒸発と冷却が起り、晶析した硫酸第１鉄７水塩と硫酸
とのスラリーＥは硫酸鉄分離機６へ送られ硫酸鉄Ｆと回
収酸とに分けられ回収酸は回収酸受槽７に一時貯留され
る。この回収酸は冷たく、前述の様にポンプＰ−３によ
って一部は循環酸Ｈとしてスラリー濃度調整のため真空
晶析槽５に戻され、残りは回収酸Ｇとして廃酸熱交換器
４で廃熱と熱交換して温められ回収酸貯槽８に貯留され
再利用される。次に本発明の重要部である真空発生のた
めの吸収凝縮器10における作用について説明する。吸収
凝縮器10は発生水蒸気と濃硫酸が直接接触して水分を吸
収し、漏洩空気や不活性のガスとごく一部の水蒸気が真
空ポンプＧ−１に吸引される構成となっている。濃硫酸
Ｃが、吸収凝縮器10の直接接触充填塔16の塔頂に送られ
水蒸気の最終的吸収が行われ、吸収されないガスが真空
ポンプＧ−１で吸引される。水蒸気を吸収して稀められ
かつ温度が上昇して稀くなった硫酸はポンプＰ−４によ
って硫酸冷却器11へ送られて所定の水蒸気分圧が保てる
様冷却され、一部は吸収凝縮器の蒸気入口において噴霧
されて水蒸気の吸収に利用され、先の濃硫酸による吸収
液と合体する。冷却硫酸の一部は稀硫酸Ｄとして真空晶
析槽５へ送られる。本実施態様では結局濃硫酸の全量が
真空晶析槽５へ送られ、そこでの硫酸濃度を上げて７水
塩の晶析を促進することになるが、稀硫酸の一部を直接
酸洗槽へ送る等は任意である。なお13は冷凍機ユニット
を示し、12はブライン槽でブラインはポンプＰ−５によ
って循環される。
られた廃硫酸は、ポンプＰ−１により移送され、廃酸熱
交換器４において回収酸と熱交換して冷却され真空晶析
槽５へ供給される。真空晶析槽へはこのほか必要に応じ
て回収酸の一部が循環酸Ｈとして濃度調整のためポンプ
Ｐ−３により回収酸受槽７から、また蒸発水分を吸収し
て濃度の低められた稀硫酸Ｄが真空晶析槽内の硫酸濃度
を高め硫酸鉄の溶解度を下げるために供給される。ポン
プＰ−２は硫酸鉄スラリー循環用及びスラリーの硫酸鉄
分離器６への移送用のポンプである。真空晶析槽５は真
空ダクト14によって吸収凝縮器10と連通しており槽内は
真空に保たれる。ここの真空度は目標とする回収酸の濃
度と硫酸鉄の許容含有量によって所定の値に定められ
る。定常状態に達すれば温度もまた一定となる。通常目
標とする硫酸鉄濃度３〜8wt％、硫酸濃度８〜25wt％の
範囲で、圧力は２〜15Torr程度である。晶析槽では水分
の蒸発と冷却が起り、晶析した硫酸第１鉄７水塩と硫酸
とのスラリーＥは硫酸鉄分離機６へ送られ硫酸鉄Ｆと回
収酸とに分けられ回収酸は回収酸受槽７に一時貯留され
る。この回収酸は冷たく、前述の様にポンプＰ−３によ
って一部は循環酸Ｈとしてスラリー濃度調整のため真空
晶析槽５に戻され、残りは回収酸Ｇとして廃酸熱交換器
４で廃熱と熱交換して温められ回収酸貯槽８に貯留され
再利用される。次に本発明の重要部である真空発生のた
めの吸収凝縮器10における作用について説明する。吸収
凝縮器10は発生水蒸気と濃硫酸が直接接触して水分を吸
収し、漏洩空気や不活性のガスとごく一部の水蒸気が真
空ポンプＧ−１に吸引される構成となっている。濃硫酸
Ｃが、吸収凝縮器10の直接接触充填塔16の塔頂に送られ
水蒸気の最終的吸収が行われ、吸収されないガスが真空
ポンプＧ−１で吸引される。水蒸気を吸収して稀められ
かつ温度が上昇して稀くなった硫酸はポンプＰ−４によ
って硫酸冷却器11へ送られて所定の水蒸気分圧が保てる
様冷却され、一部は吸収凝縮器の蒸気入口において噴霧
されて水蒸気の吸収に利用され、先の濃硫酸による吸収
液と合体する。冷却硫酸の一部は稀硫酸Ｄとして真空晶
析槽５へ送られる。本実施態様では結局濃硫酸の全量が
真空晶析槽５へ送られ、そこでの硫酸濃度を上げて７水
塩の晶析を促進することになるが、稀硫酸の一部を直接
酸洗槽へ送る等は任意である。なお13は冷凍機ユニット
を示し、12はブライン槽でブラインはポンプＰ−５によ
って循環される。
ここで吸収凝縮器回りの作用について詳しく説明する。
鋼材の酸洗工程あるいは酸化チタンの製造工程から排出
される硫酸廃液は一般に遊離硫酸が５〜25％、硫酸鉄が
10〜20％程度含有されている。この溶液から硫酸鉄を相
当量除去し、硫酸を再使用するためには７水塩の晶析温
度は０℃以下、好ましくは−５℃程度にする必要があ
る。例えば０℃で硫酸濃度15％の場合硫酸鉄の溶解度は
７％程度であり、−５℃では5.5％程度となる。硫酸濃
度20％の場合、硫酸鉄の溶解度は０℃で６％、−５℃で
4.5％程度となる。即ち硫酸鉄除去の観点からいえば硫
酸濃度は高く、温度は低い方が有利である。この冷却を
間接冷却で行うときは温度差は少くとも10〜15℃を要す
るから、−５℃に冷却するとしてブラインの温度を−15
〜−20℃としなくてはならない。しかも冷却管の閉塞の
問題、伝熱係数の低下の問題は避けられない。そこで真
空自己蒸発が従来から好ましい方法としてとられて来た
のである。しかるにここで発生する水蒸気は低温である
ため、バロメトリックコンデンサーの様な冷却凝縮によ
って真空ポンプの動力やスチームエゼクターの蒸気量を
節減しようとしても一般の工業用冷却水は使用出来ず、
水蒸気圧が水温０℃以下に相当するときは伝熱面に氷結
を生じるため蒸気を早期に凝縮させることが困難とな
る。そのため大量の水蒸気がエゼクターに必要となる。
本発明はこの困難を酸洗用補給濃硫酸の有効利用によっ
て克服するものである。即ち真空晶析槽から発生する低
温低圧の水蒸気Ｂを濃硫酸を用いる吸収凝縮器10で吸収
し、一部の不活性ガス（漏洩空気及び廃酸等に溶存して
いたガス等）のみを真空ポンプＧ−１で吸引すれば、系
内の真空度は保たれることになる。吸収凝縮器としては
スプレー塔、ベンチュリー、ジェットスクラバー、濡れ
壁塔、充填塔等を用い得るが、高真空であるため出来る
だけ圧損の小さいことが要求される。水蒸気の吸収剤と
しては吸湿性の強い無機化合物の濃厚溶液や、ジエチレ
ングリコールの様な有機物も用い得るが、これらは概し
て再生に多大のエネルギーを要する。
される硫酸廃液は一般に遊離硫酸が５〜25％、硫酸鉄が
10〜20％程度含有されている。この溶液から硫酸鉄を相
当量除去し、硫酸を再使用するためには７水塩の晶析温
度は０℃以下、好ましくは−５℃程度にする必要があ
る。例えば０℃で硫酸濃度15％の場合硫酸鉄の溶解度は
７％程度であり、−５℃では5.5％程度となる。硫酸濃
度20％の場合、硫酸鉄の溶解度は０℃で６％、−５℃で
4.5％程度となる。即ち硫酸鉄除去の観点からいえば硫
酸濃度は高く、温度は低い方が有利である。この冷却を
間接冷却で行うときは温度差は少くとも10〜15℃を要す
るから、−５℃に冷却するとしてブラインの温度を−15
〜−20℃としなくてはならない。しかも冷却管の閉塞の
問題、伝熱係数の低下の問題は避けられない。そこで真
空自己蒸発が従来から好ましい方法としてとられて来た
のである。しかるにここで発生する水蒸気は低温である
ため、バロメトリックコンデンサーの様な冷却凝縮によ
って真空ポンプの動力やスチームエゼクターの蒸気量を
節減しようとしても一般の工業用冷却水は使用出来ず、
水蒸気圧が水温０℃以下に相当するときは伝熱面に氷結
を生じるため蒸気を早期に凝縮させることが困難とな
る。そのため大量の水蒸気がエゼクターに必要となる。
本発明はこの困難を酸洗用補給濃硫酸の有効利用によっ
て克服するものである。即ち真空晶析槽から発生する低
温低圧の水蒸気Ｂを濃硫酸を用いる吸収凝縮器10で吸収
し、一部の不活性ガス（漏洩空気及び廃酸等に溶存して
いたガス等）のみを真空ポンプＧ−１で吸引すれば、系
内の真空度は保たれることになる。吸収凝縮器としては
スプレー塔、ベンチュリー、ジェットスクラバー、濡れ
壁塔、充填塔等を用い得るが、高真空であるため出来る
だけ圧損の小さいことが要求される。水蒸気の吸収剤と
しては吸湿性の強い無機化合物の濃厚溶液や、ジエチレ
ングリコールの様な有機物も用い得るが、これらは概し
て再生に多大のエネルギーを要する。
本発明においては酸洗用の資材である濃硫酸そのものが
有効に利用される。即ち工業用の98％硫酸のもつ水蒸気
圧は常温附近では無視小といえるが、54％硫酸の20℃で
も水蒸気圧は5Torrと極めて小さい。10℃では更に2.6To
rrまで下る。仮に真空晶析槽を5Torrで運転すると、上
記の例で硫酸の温度を20℃に冷却すれば、向流接触によ
り1tonの98％硫酸が815Kgの水分を吸収して54％硫酸と
なることになり、この硫酸は晶析槽に投入して槽内廃酸
の硫酸濃度を上昇させるのに充分である。勿論向流接触
後のガスの水分は極めて少なく、真空ポンプの負荷は大
幅に軽減されることになる。また、この例では54％硫酸
の温度が20℃となれば平衡的には足りるので、ブライン
の温度は５〜10℃でよく、仮に直接冷却で０℃で凝縮さ
せた場合のブラインの必要温度−10〜−15℃（この場合
凍結の恐れがある）と比較して大いに軽減されることが
わかる。本実施態様の吸収凝縮器10は硫酸冷却器11とブ
ライン槽12及び冷凍機ユニット13と一体となって働くも
のである。98％硫酸は吸収凝縮器10の充填塔16の塔頂に
供給され水分を吸収しつつ発熱し底部にたまる。底部の
稀くなった硫酸は、硫酸循環ポンプＰ−４によって硫酸
冷却器11において所定の温度迄冷却された後吸収凝縮器
10のジェットスクラバー15に噴射され、真空晶析槽５か
らの水蒸気と接触し、それを吸収し底部の稀められた硫
酸と合体する。循環硫酸の一部は稀硫酸Ｄとして真空晶
析槽５へ送られ、硫酸鉄の溶解度を下げるために用いら
れる。
有効に利用される。即ち工業用の98％硫酸のもつ水蒸気
圧は常温附近では無視小といえるが、54％硫酸の20℃で
も水蒸気圧は5Torrと極めて小さい。10℃では更に2.6To
rrまで下る。仮に真空晶析槽を5Torrで運転すると、上
記の例で硫酸の温度を20℃に冷却すれば、向流接触によ
り1tonの98％硫酸が815Kgの水分を吸収して54％硫酸と
なることになり、この硫酸は晶析槽に投入して槽内廃酸
の硫酸濃度を上昇させるのに充分である。勿論向流接触
後のガスの水分は極めて少なく、真空ポンプの負荷は大
幅に軽減されることになる。また、この例では54％硫酸
の温度が20℃となれば平衡的には足りるので、ブライン
の温度は５〜10℃でよく、仮に直接冷却で０℃で凝縮さ
せた場合のブラインの必要温度−10〜−15℃（この場合
凍結の恐れがある）と比較して大いに軽減されることが
わかる。本実施態様の吸収凝縮器10は硫酸冷却器11とブ
ライン槽12及び冷凍機ユニット13と一体となって働くも
のである。98％硫酸は吸収凝縮器10の充填塔16の塔頂に
供給され水分を吸収しつつ発熱し底部にたまる。底部の
稀くなった硫酸は、硫酸循環ポンプＰ−４によって硫酸
冷却器11において所定の温度迄冷却された後吸収凝縮器
10のジェットスクラバー15に噴射され、真空晶析槽５か
らの水蒸気と接触し、それを吸収し底部の稀められた硫
酸と合体する。循環硫酸の一部は稀硫酸Ｄとして真空晶
析槽５へ送られ、硫酸鉄の溶解度を下げるために用いら
れる。
真空晶析槽５で生成した硫酸鉄７水塩はスラリーＥとな
って硫酸と共に硫酸鉄分離機６（例えば遠心分離機）へ
送られ硫酸鉄Ｆとなってコンベヤー14により硫酸鉄貯槽
９に送られる。母液は回収酸貯槽７へ送られて次の使用
に供される。
って硫酸と共に硫酸鉄分離機６（例えば遠心分離機）へ
送られ硫酸鉄Ｆとなってコンベヤー14により硫酸鉄貯槽
９に送られる。母液は回収酸貯槽７へ送られて次の使用
に供される。
実施例 鉄鋼の酸洗処理から排出される硫酸鉄濃度17.7％の廃硫
酸（硫酸濃度7.3％）が図示のプロセスによって処理さ
れ、硫酸鉄濃度5.9％硫酸濃度18％の硫酸が回収され
た。装置の各主要部における物質の流れを第１表に示
す。なお真空晶析槽10の圧力は2.8Torrで温度は−５℃
である。この真空の維持に要する真空ポンプＧ−１の動
力は約1.5KWでよい。また−５℃の蒸気の吸収に循環稀
硫酸は10℃程度まで冷却すればよい。また貯槽８の回収
硫酸は必要に応じて酸洗槽へ戻して利用される（図示せ
ず）。
酸（硫酸濃度7.3％）が図示のプロセスによって処理さ
れ、硫酸鉄濃度5.9％硫酸濃度18％の硫酸が回収され
た。装置の各主要部における物質の流れを第１表に示
す。なお真空晶析槽10の圧力は2.8Torrで温度は−５℃
である。この真空の維持に要する真空ポンプＧ−１の動
力は約1.5KWでよい。また−５℃の蒸気の吸収に循環稀
硫酸は10℃程度まで冷却すればよい。また貯槽８の回収
硫酸は必要に応じて酸洗槽へ戻して利用される（図示せ
ず）。
なお本例の廃硫酸をブライン冷却法によって間接冷却す
るときは−15〜−20℃のブラインによる冷却を要し、こ
の場合約24℃から結晶が析出し出すので、冷却管閉塞の
恐れと、総括伝熱係数の低下は避けられず、撹拌用に多
大の電力を要する。また吸収凝縮器を使用せず、真空発
生器としてスチームエゼクターのみによって2.8Torrを
維持するには４段で約660Kg/hの水蒸気を要する。単純
に真空維持のためのエネルギーを比較すると次の様であ
る。
るときは−15〜−20℃のブラインによる冷却を要し、こ
の場合約24℃から結晶が析出し出すので、冷却管閉塞の
恐れと、総括伝熱係数の低下は避けられず、撹拌用に多
大の電力を要する。また吸収凝縮器を使用せず、真空発
生器としてスチームエゼクターのみによって2.8Torrを
維持するには４段で約660Kg/hの水蒸気を要する。単純
に真空維持のためのエネルギーを比較すると次の様であ
る。
（但し、0.4はスチーム電力化の効率） スチーム:660Kg/h×650kcal/Kg＝429000Kcal/h 429000÷3230＝133 即ち真空発生のためのエネルギーは100分の１以下であ
る。
る。
以上鉄鋼酸洗廃液について実施例を記したがチタン廃酸
の場合も硫酸濃度が若干高いこと、溶存ガスたとえば水
素等が少く真空ポンプの動力は更に少なくてすむ等、本
発明が有利に用いられることは明らかである。
の場合も硫酸濃度が若干高いこと、溶存ガスたとえば水
素等が少く真空ポンプの動力は更に少なくてすむ等、本
発明が有利に用いられることは明らかである。
本発明は鉄鋼の酸洗処理あるいはチタン鉱石等の処理に
用いる原材料である濃硫酸の吸湿能力を有効に利用し
て、廃硫酸の冷却と濃縮と７水塩の晶析分離のために利
用する真空発生のためのエネルギーを大幅に節約するこ
とが出来る。これによって真空蒸発冷却晶析操作が安価
に操業出来るので、多管式冷却晶析器の使用に附随す
る、閉塞トラブル、強制撹拌動力、高性能冷凍機の使用
等を避けることが出来る。また酸を含んだコンデンセー
トを生じないのでその取扱に苦慮することがない等、産
業の発展と公害防止の為極めて有用である。
用いる原材料である濃硫酸の吸湿能力を有効に利用し
て、廃硫酸の冷却と濃縮と７水塩の晶析分離のために利
用する真空発生のためのエネルギーを大幅に節約するこ
とが出来る。これによって真空蒸発冷却晶析操作が安価
に操業出来るので、多管式冷却晶析器の使用に附随す
る、閉塞トラブル、強制撹拌動力、高性能冷凍機の使用
等を避けることが出来る。また酸を含んだコンデンセー
トを生じないのでその取扱に苦慮することがない等、産
業の発展と公害防止の為極めて有用である。
第１図は本発明を実施するための一態様の流れ図であ
り、記号番号は以下の通りである。 １……酸洗槽、２……廃酸受入ライン ３……廃酸受槽、４……廃酸熱交換器 ５……真空晶析槽、６……硫酸鉄分離機 ７……回収酸受槽、８……回収酸貯槽 ９……硫酸鉄貯槽、10……吸収凝縮器 11……硫酸冷却器、12……ブライン槽 13……冷凍機ユニット、14……コンベヤー 15……ジェットスクラバー、16……充填塔 17……排気、18……真空ダクト Ｐ−１〜Ｐ−５……ポンプ Ｇ−１……真空ポンプ
り、記号番号は以下の通りである。 １……酸洗槽、２……廃酸受入ライン ３……廃酸受槽、４……廃酸熱交換器 ５……真空晶析槽、６……硫酸鉄分離機 ７……回収酸受槽、８……回収酸貯槽 ９……硫酸鉄貯槽、10……吸収凝縮器 11……硫酸冷却器、12……ブライン槽 13……冷凍機ユニット、14……コンベヤー 15……ジェットスクラバー、16……充填塔 17……排気、18……真空ダクト Ｐ−１〜Ｐ−５……ポンプ Ｇ−１……真空ポンプ
Claims (1)
- 【請求項１】硫酸鉄を含有する廃硫酸を減圧下自己蒸発
熱により冷却し、晶析する硫酸鉄７水塩を分離して硫酸
鉄の含有量の少い硫酸を回収する方法に於いて、減圧蒸
発によって発生する水蒸気の分圧よりも低い水蒸気分圧
を有する濃い硫酸と発生水蒸気とを直接接触させて水蒸
気を吸収させ、濃度の低下した稀い硫酸を処理中または
処理前の廃硫酸に加えるか、または酸洗処理用に供給し
て利用することを特徴とする廃硫酸の回収処理方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4869288A JPH0753564B2 (ja) | 1988-03-03 | 1988-03-03 | 廃硫酸の回収処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4869288A JPH0753564B2 (ja) | 1988-03-03 | 1988-03-03 | 廃硫酸の回収処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01224211A JPH01224211A (ja) | 1989-09-07 |
| JPH0753564B2 true JPH0753564B2 (ja) | 1995-06-07 |
Family
ID=12810368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4869288A Expired - Fee Related JPH0753564B2 (ja) | 1988-03-03 | 1988-03-03 | 廃硫酸の回収処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0753564B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109850954B (zh) * | 2019-04-15 | 2023-11-24 | 卢星 | 一种硫酸法钛白硫酸亚铁结晶装置 |
-
1988
- 1988-03-03 JP JP4869288A patent/JPH0753564B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01224211A (ja) | 1989-09-07 |
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