JPH0751905A

JPH0751905A - 丸チップ回転バイト

Info

Publication number: JPH0751905A
Application number: JP19957493A
Authority: JP
Inventors: Riichi Otani; 利一大谷
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1993-08-11
Filing date: 1993-08-11
Publication date: 1995-02-28

Abstract

(57)【要約】【目的】丸チップ回転バイトを円滑に回転させて工具
の寿命を延長させる。【構成】丸チップ１をホルダ３で回転自在に軸支し、
軸２を挿通する丸チップ１の貫通孔の内径と丸チップ１
の外径の同軸度を３μm以下に形成するとともに、丸チ
ップ１を１６度乃至３６度の所定の角度の作用すくい角
に支持する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、旋削加工に使用される
丸チップ回転バイトの改良に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】旋削加工に使用されるクランプバイトの
一つとして、円形のチップを回転自在に軸支した丸チッ
プ回転バイトが知られており、例えば、特開昭６１−２
７９４０２号公報にも開示されている。

【０００３】これは、図９に示すように丸チップ９１を
小ねじ９２により保持部品９３に締結し、この保持部品
９３をセットスクリュー９４、ナット９５、９６を介し
てバイトホルダ９７に取り付ける。保持部品９３はバイ
トホルダ９７との間の軸方向に所定の間隙を備えて丸チ
ップ９１を回転自在に支持するとともに、丸チップ９１
のすくい面９１Ａ（被削物からの切屑が当接する面）は
バイトホルダ９７の底面に対して所定の角度（すくい
角）を与えられる。

【０００４】この丸チップ９１を用いた旋削について説
明すると、図１０（Ａ）、（Ｂ）にも示すように、いま
丸棒部材で形成されたワーク９を図示しない旋盤の主軸
と共に回転させ、丸チップ９１を図中矢印の方向へ送っ
てワーク９の外丸削りを行うとき、図１０（Ｂ）に示す
側面図のように、丸チップ９１のすくい面９１Ａは旋盤
の主軸に対して傾斜した所定の作用すくい角αを与えら
れて切削を行う。なお、作用すくい角αとはＪＩＳＢ
０１０７−４００７にも定義されるバイトのすくい面と
被削物の回転軸（旋盤の主軸）がなす角である。

【０００５】この切削中において、丸チップ９１の切刃
（すくい面の周縁の一部）には図１０（Ｂ）に示すよう
に、切削抵抗の主分力Ｆ_pの分力Ｆ_rが加わり、この分力
Ｆ_rが丸チップ９１の外周の接線方向に加わるために丸
チップ９１は回転し、ワーク９を切削する丸チップ９１
の切刃は位相を自動的に変更して切刃を均等に摩耗させ
ることで工具の寿命を延ばそうとするものである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の丸チップ回転バイトにおいては、丸チップ９１の作
用すくい角によっては回転数が不安定な領域、または丸
チップ９１が回転しない領域が存在する場合がある。こ
れらの領域について本願出願人が行った切削実験によれ
ば、作用すくい角αと丸チップ９１の回転数の関係は、
図１１に示すように丸チップ９１の回転数が不安定また
は回転しない領域が明らかとなった。

【０００７】なお、このときの切削条件は、切削速度１
０００m/min、送り０．２mm/rev、切り込み０．５mm、
ワーク９として機械構造用炭素鋼Ｓ４０Ｃの丸棒部材
を、セラミック製の丸チップ９１で切削した。

【０００８】図１１においては、丸チップ９１の作用す
くい角αを６度（一般的なバイトの作用すくい角）から
５度ずつ変化させた結果、作用すくい角αが６度から１
６度の間では丸チップ９１は回転せず、同じく１６度か
ら３６度の間では丸チップ９１が不規則に回転又は停止
するなど作用すくい角αと回転数との関係は不定とな
り、丸チップ９１に加わる回転方向の分力Ｆrが丸チッ
プ９１の回転抵抗力に対して充分に大きくなる角度領
域、すなわち、３６度を越えてから初めて丸チップ９１
は１８rpmで安定した回転を開始し、以降丸チップ９１
の回転数は作用すくい角αに比例して増大するのであ
る。

【０００９】したがって、上記従来の丸チップ回転バイ
トにおいては、通常の作用すくい角である６度付近では
丸チップ９１が回転しないため、切刃を変更するには従
来の丸こまバイトなどと同様に人為的に回動させる必要
があり、また、作用すくい角αを３６度以上に設定しな
いと安定した回転が得られず、かつ、丸チップ９１の回
転数を１８rpm未満の低回転域に設定することができな
いという問題があった。

【００１０】ところで、上記図１１の実験結果におい
て、作用すくい角αが３６度以上のときの丸チップ９１
の回転数は１８rpm以上で安定したが、本願出願人は丸
チップ９１の回転数と工具寿命（すなわち、逃げ面の摩
耗幅）との関係を実験により求めた結果、図１２に示す
とうりとなった。なお、被削材及び切削条件は上記図１
１の切削実験と同様であり、作用すくい角αは３６度に
固定したものである。

【００１１】図１２の図中Ａで示すグラフは丸チップ９
１を回転数１８rpmで回転させたときの逃げ面の摩耗幅
を所定の時間おきに計測したものであるが、約１０分ま
では正常に摩耗が進行するとともに摩耗幅も小さかった
が、１０分を経過した直後に丸チップ９１の刃先が欠損
して寿命に至る。このことから、丸チップ９１の回転数
１８rpmというのは、丸チップ９１の耐久性の点からは
高速すぎることが分かる。

【００１２】この欠損した刃先には図示しないクラック
が多数発生しており、これらクラックは丸チップ９１の
回転によって刃先が周期的に加熱、冷却される熱衝撃が
欠損の起因となったと考察できる。なお、熱衝撃による
工具の欠損については、「１９９０年度精密工学会秋季
大会学術講演会講演論文集」３７５頁の「ロータリー工
具による難削材切削の工具摩耗」にも開示されている。

【００１３】さらに、本願出願人は上記熱衝撃の影響を
検証するため、図９に示す丸チップ９１の回転軸である
小ネジ９２に潤滑油を塗布することで丸チップ９１の回
転数を２４５０rpmに増大させて切削実験を行った。こ
のときの丸チップ９１の摩耗幅が図１２の図中Ｂで示さ
れるグラフであり、切削開始から約１分ほどで丸チップ
９１は欠損して工具寿命に至ってしまった。これら、回
転数と工具寿命との関係からも明らかなように、丸チッ
プ９１の回転数が低いほど熱衝撃を緩和して工具寿命を
延長させることができ、したがって、上記従来の丸チッ
プ回転バイトにおいては１８rpm未満での低回転域で安
定した回転が実現できないために、工具寿命の延長が望
めないという問題点もあった。

【００１４】また、上記従来例においては、図９に示す
丸チップ９１と保持部品９３または小ネジ９２との間に
切りくず、ゴミ等の異物が侵入して丸チップ９１の回転
を阻害する場合があった。

【００１５】そこで、本発明は上記問題点に鑑みてなさ
れたもので、所定の作用すくい角において円滑に回転さ
せるとともに異物の侵入を防止可能な丸チップ回転バイ
トを提供することを目的とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明は、丸チップを工
具本体で回転自在に軸支した丸チップ回転バイトにおい
て、前記軸を挿通する前記丸チップに設けた貫通孔の内
径と丸チップの外径の同軸度を３μm以下に形成すると
ともに、前記丸チップを１６度乃至３６度の作用すくい
角で支持する。

【００１７】また、前記工具本体の内部に形成した流体
通路の一端を前記工具本体の基端に開口する一方、他端
を前記丸チップの端面に対向する所定の位置に開口し、
前記基端に開口した流体通路に加圧流体供給手段を接続
する。

【００１８】また、前記工具本体に前記丸チップの端面
と摺接する平面を形成するとともに、この平面に所定の
凹部を形成し、前記丸チップに設けた貫通孔の内周と軸
との間に所定の間隙を設ける一方、前記丸チップを軸方
向の所定の範囲で変位可能に支持し、前記凹部に前記流
体通路の他端を開口させる。

【００１９】

【作用】丸チップの内径と外径の同軸度を３μm以下に
形成したため、丸チップは支軸に対する偏心量が抑制さ
れるため切り込み量の変動が抑制され、前記図１０
（Ｂ）に示す丸チップの外周に加わる分力Ｆrがほぼ均
一となって安定して回転する。丸チップの回転に伴い支
軸を中心とする回転半径が変動し、丸チップを回転させ
る分力Ｆrが丸チップの回転半径によって変化する。同
時に切り込み量の変化に対応して働く切削抵抗が丸チッ
プの回転を妨げる力として働く。しかし、このように丸
チップの同軸度を３μm以下にすることで、回転に伴っ
て生じる切削抵抗の変動が実用上極めて小さくなり、丸
チップは安定して回転することができる。

【００２０】同時に、丸チップを１６度乃至３６度の作
用すくい角で支持したため、丸チップを安定して回転さ
せるのに必要な半径方向の分力Ｆrとして、回転に伴う
切削抵抗の変動が抑制された丸チップに対して、必要か
つ十分な駆動力が発生する。このため、図５の本願出願
人の実験結果に示すように丸チップを確実に回転させる
とともに、回転数の上昇を抑制することができ、４rpm
未満の安定回転領域で丸チップの回転を持続することが
でき、回転に伴う加熱、冷却の反復による熱衝撃を緩和
することができる。

【００２１】また、丸チップの端面に面して開口した流
体通路から加圧流体を噴射することにより丸チップに切
くずなどの異物の付着を防ぐことができる。

【００２２】また、丸チップを軸方向及び半径方向でそ
れぞれ微小変位可能に支持するとともに、丸チップが摺
接する平面に設けた凹部から加圧流体を噴射すること
で、丸チップの内周と軸の間または丸チップの端面と工
具本体の間へ切くずなどの異物が侵入することを防止で
きる。

【００２３】

【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。

【００２４】図１〜図２に示すように、棒状部材で形成
された工具本体としてのホルダ３の基端には円柱状に形
成されて図示しない旋盤の刃物台に取り付けられるシャ
ンク４が形成される一方、他端にはホルダ３の軸に対し
て所定の角度を備えた平面で構成された段部３Ａがホル
ダ３の上端面３Ｂから所定の深さに形成され、この段部
３Ａからホルダ３の底辺３Ｌに向けて貫通孔５が設けら
れ、この貫通孔５には丸チップ１を軸支する軸２が嵌合
する。なお、軸２を嵌合支持する貫通孔５はホルダ３の
軸に対して所定の角度が与えられる。

【００２５】ホルダ３の上端面３Ｂにはボルト８を介し
て所定の厚さの固定板７が締結され、軸２の他端は固定
板７に設けられた貫通孔７Ａに嵌合し、軸２はホルダ３
及び固定板７にそれぞれ設けた貫通孔５、７Ａに上端及
び下端を支持される。

【００２６】固定板７と段部３Ａの間には回転バイトと
しての丸チップ１が軸２により回転自在に支持される。

【００２７】丸チップ１は図３に示すように、軸２を挿
通する貫通孔１Ａを備えた円筒状部材により形成され
て、内周の貫通孔１Ａと外径との同軸度は３μm以下の
所定の値、例えば２．９μmに設定される。この同軸度
は外径を基準として貫通孔１Ａを形成することにより達
成される。なお、丸チップ１は例えばセラミック等の素
材により構成される。

【００２８】軸２によりホルダ３に支持された丸チップ
１は、図２において固定板７側の端面がすくい面１Ｂに
なる一方、丸チップ１の外周は逃げ面となり、すくい面
１Ｂの外周縁部が切刃に相当し、この丸チップ１のすく
い面１Ｂと図示しない旋盤の主軸がなす角である作用す
くい角αが１６度〜３６度の所定の角度となるようシャ
ンク４が図示しない旋盤の刃物台に固定される。

【００２９】さらに、この丸チップ１と固定板７との間
の軸２には円筒状部材で形成された所定の厚さのスペー
サ６が介装され、丸チップ１はスペーサ６の厚さに基づ
いて軸２の軸方向へ所定の間隙を備えて回転自在に支持
される。

【００３０】以上のように構成され、次に作用について
説明する。

【００３１】１６度〜３６度の間の所定の作用すくい角
αに設定された丸チップ１が丸棒部材のワーク９を切削
する様子を図４（Ａ）、（Ｂ）に示す。

【００３２】このとき、丸チップ１は外径と貫通孔１Ａ
の内径との同軸度を３μm以下の所定の値に設定される
が、図４に示すように丸チップ１は軸２の中心から同軸
度に応じて偏心しており、丸チップ１と軸２の偏心量を
γとする。

【００３３】図４（Ａ）は丸チップ１の中心がワーク９
の軸から最も離れた位置にある状態を示し、このとき丸
チップ１の実際の切り込みは最小のｄ_Aとなる。

【００３４】一方、丸チップ１の中心がワーク９の軸に
最も接近した位置にある状態を示したのが図４（Ｂ）
で、このとき丸チップ１の実際の切り込みは最大のｄ_B
となり、この切り込みｄ_Bはｄ_B＝ｄ_A＋２γ で表すことができ。丸チップ１が１回転すると切り込み
は２γだけ変化する。

【００３５】したがって、最小の切り込みｄ_Aのときの
切削抵抗の分力をＦ_rA、このときの丸チップ１の回転数
をＲ_Aとし、最大の切り込みｄ_Bのときの切削抵抗の分力
をＦ_rB、このときの丸チップ１の回転数をＲ_Bとする
と、Ｆ_rA＜Ｆ_rB となり、図１０（Ｂ）の従来例にも示したように所定の
作用すくい角αに設定された丸チップ１の回転は切削抵
抗の主分力Ｆ_Pの分力Ｆ_rに基づいて発生するため、Ｒ_A＜Ｒ_B となって丸チップ１の回転数は変動する。

【００３６】ここで、前記図９に示した従来例の丸チッ
プ９１について、本願出願人が外径の真円度、外径及び
内径の同軸度を計測したところ、真円度数μm程度、内
径及び外径の同軸度は２０〜３０μm程度であった。

【００３７】このため、従来例の丸チップ９１では軸の
偏心量γに起因する切り込み量の変動＝ｄ_B−ｄ_Aが増大
し、上記切削抵抗の分力Ｆ_rA、Ｆ_rBの変動も大きいため
に上記回転数Ｒ_A、Ｒ_Bが変動して回転数が安定しない領
域が発生し、さらに、丸チップ１が回転するのに伴って
上記図４（Ａ）、（Ｂ）に示す最小切り込みｄ_A、から
最大切り込みｄ_Bへ移行する際に切り込み量が増大する
のに対し、分力Ｆ_rA及び丸チップ９１の回転力が切り込
み量の増大により反回転方向に働く切削抵抗に負け、丸
チップ９１の回転が停止または逆転することがある。こ
のため、図１１において、丸チップ９１の回転数が安定
しないだけでなく回転を停止することもある回転数不安
定領域が生じてしまう。

【００３８】これに対して本願実施例においては、丸チ
ップ１の外径と内径の同軸度を３μm以下の２．９μm
（上記従来例に比して約１／１０〜１／７）に形成した
ため、丸チップ１が１回転する際の切り込み量の変動ｄ
_B−ｄ_Aが抑制されるため切削抵抗の最小分力Ｆ_rAと最大
分力Ｆ_rBの変動幅が非常に小さくなり、丸チップ１の回
転に伴う切削抵抗の変動が抑制され、安定した回転を得
ることが可能となるのである。

【００３９】この丸チップ１の安定した好ましい回転
は、図５の本願出願人による実験結果に示すように、丸
チップ１に回転トルクを付与する作用すくい角αが１６
度以上になると開始され、作用すくい角αが３６度の点
で約４rpmとなり、作用すくい角αが３６度を越えると
急激に回転数は増大する。

【００４０】なお、この切削実験は、前記図１１に示し
た従来例と同様にしてシャンク４の取り付け角度を５度
づつ変化させて丸チップ１の作用すくい角αを６度から
５度ずつ変化させたもので、切削条件は、前記図１１に
示した従来例と同様でる。

【００４１】この実験結果から、作用すくい角αが１６
〜３６度の領域においては、作用すくい角αの増大に比
例して丸チップ１の回転数が約４rpmまで微増する安定
した領域が得られることを実証し、作用すくい角αが３
６度における最大回転数は約４rpmとなって、前記図１
１に示した従来例の１８rpmに比して約５分の１の回転
数に低減することができる。

【００４２】すなわち、同軸度を３μm以下に形成した
丸チップ１の作用すくい角αを１６度〜３６度の所定の
角度で支持することにより、丸チップ１の回転数を０＜
rpm＜４の安定回転領域に設定することが可能となるの
である。

【００４３】丸チップ１を回転させて切削を行う際に、
前記図１２に示す従来例からも明らかなように、可能な
限り低い回転数で丸チップ１を回転させることが工具寿
命を延ばす点で重要であり、この安定回転領域において
は、最大回転数を約４rpmに抑制することが可能となる
ため、丸チップ１の一部がワークを切削して加熱された
後に空気中で冷却される熱サイクルを緩やかに進行させ
ることができ、このため、丸チップ１に発生する熱衝撃
を緩和して工具寿命を従来に比して延ばすことができる
のである。

【００４４】この工具寿命について実験を行った結果が
図６に示すグラフであり、この実験は前記図１２に示す
従来例と同様の切削条件のもとで行ったものである。

【００４５】作用すくい角αを３６度に設定した状態で
は、丸チップ１は約４rpmで安定して回転しながら切削
を行い、このとき、工具寿命を示す丸チップ１の逃げ面
の摩耗幅は切削時間に比例して約０．００８mm／minの
速度で増大するが、切削開始後２５分を経過しても刃先
に欠損などの障害を発生することなく円滑に切削を継続
することが可能となる。

【００４６】一方、前記図１２に示す従来例において
は、丸チップ９１の回転数が１８rpmのときは約１０分
で工具欠損が発生して切削不能となり、さらに２４５０
rpmでは約１分で工具が欠損しており、本願実施例の丸
チップ１においては、回転数を安定回転領域の最大値で
ある約４rpmとしてもこれら従来例に比して２．５倍以
上の工具寿命を容易に得ることができるのである。

【００４７】このように、丸チップ１の貫通孔１Ａの内
径と外径の同軸度を外径に基づいて３μm以下に形成す
るとともに、作用すくい角αを１６度から３６度の間の
所定の角度に設定したため、丸チップ１の偏心量の低減
によって切り込み量の変動を抑制して回転数を安定させ
たことに加えて、作用すくい角の最適化により図５に示
す安定回転領域で切削を行うことが可能となり、この丸
チップ１の回転数を従来に比して約５分の１に低減する
ことができ、切削中の回転に伴う熱衝撃を緩和して工具
寿命を従来に比して２倍以上に延長することが可能とな
り、工具交換の間隔を延長することにより旋盤の稼働率
を向上させることができるのである。

【００４８】図７、図８は他の実施例を示し、棒状部材
で形成されたホルダ３０の基端には円柱状に形成されて
図示しないシャンクが形成される一方、他端にはホルダ
３０の軸に平行な平面で形成された段部３０Ａがホルダ
３０の上端面３０Ｂから所定の深さに形成され、この段
部３０Ａからホルダ３０の底面３０Ｌに向けた鉛直方向
には所定の深さの孔５０が設けられ、この孔５０には丸
チップ１を軸支する軸２が嵌合する。なお、丸チップ１
は前記第１の実施例と同様に形成されて１６度から３６
度の間の所定の作用すくい角が与えられる。

【００４９】ホルダ３０の上端面３０Ｂにはボルト８を
介して所定の厚さの固定板７０が締結され、軸２の他端
は固定板７０に設けられた孔５１に嵌合し、軸２はホル
ダ３０及び固定板７０にそれぞれ設けた孔５０、５１に
支持され、軸２に貫通孔１Ａを挿通した丸チップ１が回
転自在に支持される。

【００５０】丸チップ１の端面と固定板７０との間には
軸２の軸方向に所定の間隙ｔ₁を備える一方、丸チップ
１の貫通孔１Ａと軸２との間には所定の間隙ｔ₂が設け
られ、丸チップ１はこれら間隙ｔ₁、ｔ₂に応じて微小変
位可能に軸支される。さらに、丸チップ１の外周とホル
ダ３０との間には所定の間隙を備えて円弧状に形成され
た逃げ３０Ｃが形成される。

【００５１】軸２を嵌合支持する孔５０が開口する段部
３０Ａの端面には所定の凹部としてのテーパー状の座ぐ
り部３１が所定の深さに形成される一方、同じく軸２を
嵌合支持する孔５１が開口する固定板７０にも凹部とし
てのテーパー状の座ぐり部７１が所定の深さに形成され
る。

【００５２】ホルダ３０の軸線に沿った内部には図示し
ないシャンク側から流体通路としての所定の内径の通孔
４１が上端面３０Ｂのほぼ直下まで形成され、この通孔
４１は図示しないシャンク側に開口すると共に、図示し
ない加圧流体供給手段に接続される。

【００５３】さらにホルダ３０の内部には、この通孔４
１の端部と座ぐり部３１とを連通する通孔４２と、同じ
く通孔４１の端部とホルダ３０の上端面３０Ｂとを連通
する通孔４３が形成される。

【００５４】通孔４３の開口位置に対応する固定板７０
には、固定板７０が当接した上端面３０Ｂと座ぐり部７
１とを連通する通孔４４が形成される。

【００５５】以上のように構成された丸チップ回転バイ
トを図示しない旋盤の刃物台で支持するとともに、通孔
４１を図示しない加圧流体供給手段に接続してから切削
を行う。

【００５６】通孔４１へ加圧流体として所定の圧力の空
気、例えば４kgf/cm²の加圧空気を圧送しながら切削を
行うと、加圧空気は通孔４１のホルダ３０の内部の端部
から通孔４２、４３へそれぞれ分流し、通孔４２からは
丸チップ１の下端面の座ぐり部３１へ、通孔４３からは
通孔４４を介して丸チップ１の上端面の座ぐり部７１へ
それぞれ加圧空気が圧送される。

【００５７】切削中においては切削抵抗によって丸チッ
プ１の下端面が段部３０Ａと摺接するため、座ぐり部３
１に圧送された加圧空気は丸チップ１と軸２との間に設
けられた間隙ｔ₂を通過して丸チップ１の上端面と固定
板７０との間の間隙ｔ₁へ流入する一方、座ぐり部７１
へ圧送された加圧空気も間隙ｔ₁へ流入する。

【００５８】こうして、軸２に沿って間隙ｔ₁へ流入し
た加圧空気は、丸チップ１の上端面に沿ってホルダ３０
の外部へ噴出し、または、間隙ｔ₁から丸チップ１と逃
げ３０Ｃの間隙へ流入するとともに丸チップ１の外周に
沿ってホルダ３０の側方へ噴出する。

【００５９】丸チップ１の内周及び周囲に設けた上記間
隙ｔ₁、ｔ₂または逃げ３０Ｃとの間の間隙を加圧空気が
通過することにより、これら間隙に切りくず等の異物の
侵入を防止することができ、丸チップ１の回転を円滑に
行うことができる。

【００６０】一方、切削を行わない待機状態などにおい
ても通孔４１へ加圧空気を供給してもよく、この場合、
丸チップ１には切削抵抗が加わっていないため、座ぐり
部３１に圧送された加圧空気は軸方向へ間隙ｔ₁だけ変
位可能な丸チップ１を図８において上方へ微小変位さ
せ、丸チップ１と段部３０Ａとの間からもホルダ３０の
外部に向けて加圧空気を噴出するため、丸チップ１が摺
接する段部３０Ａとの間への異物の侵入を防ぐことがで
きる。

【００６１】

【発明の効果】以上説明したように本発明は、丸チップ
の内径と外径の同軸度を３μm以下に形成するととも
に、丸チップを１６度乃至３６度の所定の角度の作用す
くい角で支持したため、丸チップの回転に伴う切り込み
の変動量を抑制し、かつ適切な回転力を付与することが
でき、丸チップの回転数を従来に比して約５分の１の安
定回転域に保持することができ、熱衝撃を緩和して工具
寿命を従来に比して２倍以上延長することが可能とな
り、工具交換の間隔を延長することにより旋盤の稼働率
を向上させることができる。

【００６２】また、丸チップの端面に面して開口した流
体通路から加圧流体を噴出することにより切くずなどの
異物の付着を防ぐことができ、これら異物による回転不
良または回転停止を防止して丸チップの回転を保持する
ことができる。

【００６３】また、丸チップを軸方向及び半径方向でそ
れぞれ微小変位可能に支持するとともに、丸チップが摺
接する平面に設けた凹部から加圧流体を噴出すること
で、丸チップの内周と軸の間または丸チップの端面と工
具本体の間へ切くずなどの異物が侵入することを防い
で、丸チップの回転不良を防止することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例を示す丸チップ回転バイトの平
面図である。

【図２】同じく側面図である。

【図３】同じく丸チップの平面及び断面図である。

【図５】作用すくい角とチップの回転数との関係を示す
グラフである。

【図４】切削状況を示す平面図である。

【図６】切削時間と逃げ面の摩耗幅との関係を示すグラ
フである。

【図７】他の実施例を示す丸チップバイトの平面図であ
る。

【図８】同じく断面図である。

【図９】従来の例を示す丸チップバイトの断面図であ
る。

【図１０】切削状況を示す平面図及び側面図である。

【図１１】作用すくい角αと丸チップの回転数との関係
を示すグラフである。

【図１２】切削時間と逃げ面の摩耗幅との関係を示すグ
ラフである。

【符号の説明】

１丸チップ１Ａ貫通孔２軸３Ａ段部３ホルダ５貫通孔３０ホルダ３１座ぐり部４１〜４４通孔７１座ぐり部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】丸チップを工具本体で回転自在に軸支し
た丸チップ回転バイトにおいて、前記軸を挿通する前記
丸チップの貫通孔の内径と丸チップの外径の同軸度を３
μm以下に形成するとともに、前記丸チップを１６度乃
至３６度の作用すくい角で支持したことを特徴とする丸
チップ回転バイト。
【請求項２】前記工具本体の内部に形成した流体通路
の一端を前記工具本体の基端に開口する一方、他端を前
記丸チップの端面に対向する所定の位置に開口し、前記
基端に開口した流体通路に加圧流体供給手段を接続した
ことを特徴とする請求項１に記載の丸チップ回転バイ
ト。
【請求項３】前記工具本体に前記丸チップの端面と摺
接する平面を形成するとともに、この平面に所定の凹部
を形成し、前記丸チップに設けた貫通孔の内周と軸との
間に所定の間隙を設ける一方、丸チップを軸方向の所定
の範囲で変位可能に支持し、前記凹部に前記流体通路の
他端が開口したことを特徴とする請求項２に記載の丸チ
ップ回転バイト。