JPH0741358A - マグネシア−ドロマイト質煉瓦とその製造方法 - Google Patents
マグネシア−ドロマイト質煉瓦とその製造方法Info
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- JPH0741358A JPH0741358A JP5208408A JP20840893A JPH0741358A JP H0741358 A JPH0741358 A JP H0741358A JP 5208408 A JP5208408 A JP 5208408A JP 20840893 A JP20840893 A JP 20840893A JP H0741358 A JPH0741358 A JP H0741358A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性を有し、スラグの浸透に起因するピー
リング現象のないマグネシア−ドロマイト質煉瓦を提供
する。 【構成】 煉瓦を４５〜７５重量％のＭｇＯと１０〜５
５重量％のＣａＯで主に構成し、平均粒径０．５〜１μ
m のＳｉＯ2 微粉０．２〜３重量％、粒径１０４μｍ以
下のＣａＯ微粉０．５〜５重量％、粒径１０４μｍ以下
のＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉０．５〜８重量％の一種以上を
マトリックスに添加し、通気率を１５ｃｍ2/ｓｅｃ・ｃ
ｍ水柱以下にする。
リング現象のないマグネシア−ドロマイト質煉瓦を提供
する。 【構成】 煉瓦を４５〜７５重量％のＭｇＯと１０〜５
５重量％のＣａＯで主に構成し、平均粒径０．５〜１μ
m のＳｉＯ2 微粉０．２〜３重量％、粒径１０４μｍ以
下のＣａＯ微粉０．５〜５重量％、粒径１０４μｍ以下
のＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉０．５〜８重量％の一種以上を
マトリックスに添加し、通気率を１５ｃｍ2/ｓｅｃ・ｃ
ｍ水柱以下にする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、精錬用などに使用され
るマグネシア−ドロマイト質煉瓦とその製造方法に関す
る。
るマグネシア−ドロマイト質煉瓦とその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】２次精錬用の耐火物として、塩基性煉
瓦、特にマグネシア−クロミア質煉瓦、マグネシア−ド
ロマイト質煉瓦が多く用いられているが、近年、価格面
や環境面からの要請で脱クロム化がすすみ、マグネシア
−ドロマイト質煉瓦の使用量が増大する傾向にある。溶
融金属及び溶融スラグと接触する２次精錬炉では、内張
り煉瓦の高耐用を確保するために、スラグに対する耐食
性と耐浸透性及び耐スポーリング性が要求される。
瓦、特にマグネシア−クロミア質煉瓦、マグネシア−ド
ロマイト質煉瓦が多く用いられているが、近年、価格面
や環境面からの要請で脱クロム化がすすみ、マグネシア
−ドロマイト質煉瓦の使用量が増大する傾向にある。溶
融金属及び溶融スラグと接触する２次精錬炉では、内張
り煉瓦の高耐用を確保するために、スラグに対する耐食
性と耐浸透性及び耐スポーリング性が要求される。
【０００３】マグネシア−ドロマイト質煉瓦は、煉瓦の
構成成分、特にＭｇＯ／ＣａＯの成分比により、上記の
特性が大きく影響され、ＣａＯ成分の減少により煉瓦の
耐食性は向上するものの、煉瓦中へのスラグの浸透が起
こり易くなり、スラグの浸透は煉瓦の表面層が剥離する
ピーリング現象を誘発して、煉瓦の消耗を促進し、さら
に、耐スポーリング性が低下して煉瓦に亀裂が入り易く
なる。
構成成分、特にＭｇＯ／ＣａＯの成分比により、上記の
特性が大きく影響され、ＣａＯ成分の減少により煉瓦の
耐食性は向上するものの、煉瓦中へのスラグの浸透が起
こり易くなり、スラグの浸透は煉瓦の表面層が剥離する
ピーリング現象を誘発して、煉瓦の消耗を促進し、さら
に、耐スポーリング性が低下して煉瓦に亀裂が入り易く
なる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の欠点
を解消し、耐スポーリング性と耐食性を確保しつつ、ス
ラグの浸透性及びこれに起因するピーリング現象を防止
した耐用の優れたマグネシア−ドロマイト質煉瓦を提供
しようとするものである。
を解消し、耐スポーリング性と耐食性を確保しつつ、ス
ラグの浸透性及びこれに起因するピーリング現象を防止
した耐用の優れたマグネシア−ドロマイト質煉瓦を提供
しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のマグネシア−ド
ロマイト質煉瓦は、４５〜７５重量％のＭｇＯと１０〜
５５重量％のＣａＯから主としてなり、煉瓦のマトリッ
クス中に重量平均粒径が０．５〜１μｍの範囲にあるＳ
ｉＯ2 微粉、粒径が１０４μｍ以下のＣａＯ微粉および
粒径が１０４μｍ以下のＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉のいずれ
か一種以上が、ＳｉＯ2 微粉については０．２〜３重量
％、ＣａＯ微粉については０．５〜５重量％、ＣａＯ・
ＺｒＯ2 微粉については０．５〜８重量％添加され、通
気率が１５cm2/sec cm水柱以下とされていることを特徴
とする。
ロマイト質煉瓦は、４５〜７５重量％のＭｇＯと１０〜
５５重量％のＣａＯから主としてなり、煉瓦のマトリッ
クス中に重量平均粒径が０．５〜１μｍの範囲にあるＳ
ｉＯ2 微粉、粒径が１０４μｍ以下のＣａＯ微粉および
粒径が１０４μｍ以下のＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉のいずれ
か一種以上が、ＳｉＯ2 微粉については０．２〜３重量
％、ＣａＯ微粉については０．５〜５重量％、ＣａＯ・
ＺｒＯ2 微粉については０．５〜８重量％添加され、通
気率が１５cm2/sec cm水柱以下とされていることを特徴
とする。
【０００６】通常、マグネシア−ドロマイト質煉瓦の原
料に使用される天然マグネサイトや天然ドロマイトに
は、０．５重量％程度のＳｉＯ2 成分が不純物として含
まれているが、本発明のマグネシア−ドロマイト質煉瓦
では、マトリックス（結合部）を強化するために、さら
にマトリックス中に重量平均粒径が０．５〜１μｍの範
囲内にあるＳｉＯ2 微粉、粒径が１０４μｍ以下のＣａ
Ｏ微粉および粒径が１０４μｍ以下のＣａＯ・ＺｒＯ2
微粉の一種以上が、ＳｉＯ2 微粉については０．２〜３
重量％、ＣａＯ微粉については０．５〜５重量％、Ｃａ
Ｏ・ＺｒＯ2 微粉については０．５〜８重量％添加され
ている。
料に使用される天然マグネサイトや天然ドロマイトに
は、０．５重量％程度のＳｉＯ2 成分が不純物として含
まれているが、本発明のマグネシア−ドロマイト質煉瓦
では、マトリックス（結合部）を強化するために、さら
にマトリックス中に重量平均粒径が０．５〜１μｍの範
囲内にあるＳｉＯ2 微粉、粒径が１０４μｍ以下のＣａ
Ｏ微粉および粒径が１０４μｍ以下のＣａＯ・ＺｒＯ2
微粉の一種以上が、ＳｉＯ2 微粉については０．２〜３
重量％、ＣａＯ微粉については０．５〜５重量％、Ｃａ
Ｏ・ＺｒＯ2 微粉については０．５〜８重量％添加され
ている。
【０００７】ＳｉＯ2 を微粉の状態で加えるのは、比較
的少量のＳｉＯ2 微粉の添加で煉瓦を低気孔率化して低
通気率とし、スラグ浸透の防止効果化を得るためであ
り、重量平均粒径が０．５〜１μｍのＳｉＯ2 微粉を添
加すれば０．２重量％以上で低通気率化とスラグの浸透
を防止する効果が得られる。また、ＳｉＯ2 微粉が３重
量％より多く添加されると、煉瓦のスラグに対する耐食
性が劣化するので３重量％以下とされている。ＣａＯ微
粉とＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉については、１０４μｍ以下
（１５０メッシュの篩を通過する粒径）の粒径とすれば
０．５重量％以上と比較的少量の添加で低通気率化とス
ラグ浸透の防止効果が得られる。
的少量のＳｉＯ2 微粉の添加で煉瓦を低気孔率化して低
通気率とし、スラグ浸透の防止効果化を得るためであ
り、重量平均粒径が０．５〜１μｍのＳｉＯ2 微粉を添
加すれば０．２重量％以上で低通気率化とスラグの浸透
を防止する効果が得られる。また、ＳｉＯ2 微粉が３重
量％より多く添加されると、煉瓦のスラグに対する耐食
性が劣化するので３重量％以下とされている。ＣａＯ微
粉とＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉については、１０４μｍ以下
（１５０メッシュの篩を通過する粒径）の粒径とすれば
０．５重量％以上と比較的少量の添加で低通気率化とス
ラグ浸透の防止効果が得られる。
【０００８】ＣａＯ微粉は、耐消化性（水和しにくいこ
と）と、耐スラグ浸食性を考慮して純度が高く緻密な粒
子からなるもの、特に純度のよい電融微粉を添加するの
が好ましく、多く加えた方がスラグの浸透を防止する効
果は大きいが、耐食性が低下する傾向があり、煉瓦の値
段を押し上げることになるので５重量％以下とされてい
る。
と）と、耐スラグ浸食性を考慮して純度が高く緻密な粒
子からなるもの、特に純度のよい電融微粉を添加するの
が好ましく、多く加えた方がスラグの浸透を防止する効
果は大きいが、耐食性が低下する傾向があり、煉瓦の値
段を押し上げることになるので５重量％以下とされてい
る。
【０００９】ＺｒＯ2 微粉を単体で添加しても有効な効
果が得られないが、ＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉の形で添加す
ると、スラグの浸透を防止する効果と耐食性を向上せし
める効果が得られる。この場合にも余り多くＣａＯ・Ｚ
ｒＯ2 微粉を添加すると、やはり煉瓦の値段を押し上げ
ることになるので８重量％以下とされている。
果が得られないが、ＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉の形で添加す
ると、スラグの浸透を防止する効果と耐食性を向上せし
める効果が得られる。この場合にも余り多くＣａＯ・Ｚ
ｒＯ2 微粉を添加すると、やはり煉瓦の値段を押し上げ
ることになるので８重量％以下とされている。
【００１０】
【作用】スラグが煉瓦のマトリックスの気孔に浸透する
と、マトリックスを侵食するとともに、ピーリング現象
を引き起こして煉瓦の消耗を加速するので、これを防止
する必要がある。その対策としては、次の３つの方法を
挙げることができる。 マトリックスを緻密化してスラグの浸透を防止する。 マトリックスでスラグを改質（高粘性化）して浸透を
防止する。 マトリックスを強化してピーリング現象を阻止する。
と、マトリックスを侵食するとともに、ピーリング現象
を引き起こして煉瓦の消耗を加速するので、これを防止
する必要がある。その対策としては、次の３つの方法を
挙げることができる。 マトリックスを緻密化してスラグの浸透を防止する。 マトリックスでスラグを改質（高粘性化）して浸透を
防止する。 マトリックスを強化してピーリング現象を阻止する。
【００１１】本発明のマグネシア−ドロマイト質煉瓦で
は、次の対策のうち少なくとも一つを採用することによ
ってスラグに対する煉瓦の耐食性を維持しつつ、スラグ
の煉瓦中への浸透を抑制してピーリング現象が起きない
煉瓦を得る。
は、次の対策のうち少なくとも一つを採用することによ
ってスラグに対する煉瓦の耐食性を維持しつつ、スラグ
の煉瓦中への浸透を抑制してピーリング現象が起きない
煉瓦を得る。
【００１２】（ａ）マトリックスにＳｉＯ2 微粉を添加
することによりマトリックスの焼結を促進して煉瓦を緻
密化し、煉瓦の気孔率を小さくしてスラグの煉瓦中への
浸透を抑制し、ピーリング現象を阻止する。
することによりマトリックスの焼結を促進して煉瓦を緻
密化し、煉瓦の気孔率を小さくしてスラグの煉瓦中への
浸透を抑制し、ピーリング現象を阻止する。
【００１３】（ｂ）マトリックスにＣａＯ微粉を添加す
ることにより、煉瓦中に浸透してくるスラグをＣａＯ微
粉の粒子と接触させて、スラグのＣａＯ／ＳｉＯ2 成分
比を高めて高融点物を生成せしめ、煉瓦中へのスラグの
浸透を抑制する。
ることにより、煉瓦中に浸透してくるスラグをＣａＯ微
粉の粒子と接触させて、スラグのＣａＯ／ＳｉＯ2 成分
比を高めて高融点物を生成せしめ、煉瓦中へのスラグの
浸透を抑制する。
【００１４】（ｃ）マトリックス中にＣａＯ・ＺｒＯ2
成分を微粉の状態で存在せしめることによって煉瓦の耐
食性を向上させ、かつスラグをＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉の
粒子と接触させて、スラグのＣａＯ／ＳｉＯ2 成分比を
高めることにより高融点物を生成せしめ、煉瓦中へのス
ラグの浸透を抑制する。
成分を微粉の状態で存在せしめることによって煉瓦の耐
食性を向上させ、かつスラグをＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉の
粒子と接触させて、スラグのＣａＯ／ＳｉＯ2 成分比を
高めることにより高融点物を生成せしめ、煉瓦中へのス
ラグの浸透を抑制する。
【００１５】
【実施例】粒径５mm以下の天然ドロマイトクリンカ−
（ＣａＯ５６重量％、ＭｇＯ４０重量％、ＳｉＯ2 ０．
７重量％）、粒径１２〜５mmの合成マグネシアクリンカ
−、及び、粒径が１０４μｍ以下の合成マグネシアクリ
ンカ−（いずれもＭｇＯ９９重量％以上）をベ−スの原
料とし、マトリックスへ配合する原料として、平均粒径
（重量平均粒径、以下、単に平均粒径という）０．５〜
１μｍのＳｉＯ2 微粉、平均粒径が１０４μｍ以下の電
融ＣａＯ微粉、平均粒径が１０４μｍ以下の合成ＣａＯ
・ＺｒＯ2 微粉、平均粒径が１μｍ以下のＡｌ2 Ｏ3 微
粉、８０重量％の粒径が０．４μｍ以下であるＴｉＯ2
微粉、粒径が１０４μｍ以下のＺｒＯ2微粉を使用し、
表１に示す調合の混合原料に結合材としてアクリル樹脂
を加え、１０００kg/cm2でプレス成型して１７９０℃で
約４時間焼成し、２３０mm×１１４mm×６５mmのマグネ
シア−ドロマイト質煉瓦を試作した。
（ＣａＯ５６重量％、ＭｇＯ４０重量％、ＳｉＯ2 ０．
７重量％）、粒径１２〜５mmの合成マグネシアクリンカ
−、及び、粒径が１０４μｍ以下の合成マグネシアクリ
ンカ−（いずれもＭｇＯ９９重量％以上）をベ−スの原
料とし、マトリックスへ配合する原料として、平均粒径
（重量平均粒径、以下、単に平均粒径という）０．５〜
１μｍのＳｉＯ2 微粉、平均粒径が１０４μｍ以下の電
融ＣａＯ微粉、平均粒径が１０４μｍ以下の合成ＣａＯ
・ＺｒＯ2 微粉、平均粒径が１μｍ以下のＡｌ2 Ｏ3 微
粉、８０重量％の粒径が０．４μｍ以下であるＴｉＯ2
微粉、粒径が１０４μｍ以下のＺｒＯ2微粉を使用し、
表１に示す調合の混合原料に結合材としてアクリル樹脂
を加え、１０００kg/cm2でプレス成型して１７９０℃で
約４時間焼成し、２３０mm×１１４mm×６５mmのマグネ
シア−ドロマイト質煉瓦を試作した。
【００１６】見掛け気孔率（％）と嵩比重は、試作煉瓦
を４０mm×４０mm×４０mmの大きさに切断した試験片に
ついて水浸法で測定した。圧縮強さ（kg/cm2) は、試作
煉瓦を５０mm×５０mm×５０mmの大きさに切断し、１０
００℃で加熱処理した試験片について常温で測定した。
通気率（cm2/sec cm H2O）は、試作煉瓦を５０mm×５０
mm×５０mmの大きさに切断し、１０００℃で加熱処理し
た試験片について、減圧空気透過水置換方法により測定
した。
を４０mm×４０mm×４０mmの大きさに切断した試験片に
ついて水浸法で測定した。圧縮強さ（kg/cm2) は、試作
煉瓦を５０mm×５０mm×５０mmの大きさに切断し、１０
００℃で加熱処理した試験片について常温で測定した。
通気率（cm2/sec cm H2O）は、試作煉瓦を５０mm×５０
mm×５０mmの大きさに切断し、１０００℃で加熱処理し
た試験片について、減圧空気透過水置換方法により測定
した。
【００１７】耐食性及び耐スラグ浸透性は、高周波誘導
炉を使用して実炉を想定したスラグ、温度条件、操業条
件で上記試作煉瓦を比較した。テストは、上記試作煉瓦
を切断加工して断面が台形の試験用煉瓦（１６０mm×４
０mm×５０〜８０mm）とし、これらを８角柱状に組み合
わせ、内側に８角柱状の穴（内径約８０mm）を有する試
験体とし、スラグ５００ｇと溶鋼片２５ｋｇを投入した
高周波誘導炉の湯面に試験体を組み込み、１７５０℃×
１時間の加熱をスラグを入れ替えて４回繰り返し、この
間誘導炉本体を４０ rpmで揺動させた。
炉を使用して実炉を想定したスラグ、温度条件、操業条
件で上記試作煉瓦を比較した。テストは、上記試作煉瓦
を切断加工して断面が台形の試験用煉瓦（１６０mm×４
０mm×５０〜８０mm）とし、これらを８角柱状に組み合
わせ、内側に８角柱状の穴（内径約８０mm）を有する試
験体とし、スラグ５００ｇと溶鋼片２５ｋｇを投入した
高周波誘導炉の湯面に試験体を組み込み、１７５０℃×
１時間の加熱をスラグを入れ替えて４回繰り返し、この
間誘導炉本体を４０ rpmで揺動させた。
【００１８】スラグは、ＣａＯ６２．０重量％、Ａｌ2
Ｏ3 ２８．９重量％、ＭｇＯ７．３重量％、ＳｉＯ
2 １．８重量％及びＣａＦ2 １０重量％（ＣａＦ2 は外
掛け）からなる組成（最終）のものを使用した。このス
ラグは低粘性で活性であるために実炉に於いては侵食、
浸透性が大きなものである。
Ｏ3 ２８．９重量％、ＭｇＯ７．３重量％、ＳｉＯ
2 １．８重量％及びＣａＦ2 １０重量％（ＣａＦ2 は外
掛け）からなる組成（最終）のものを使用した。このス
ラグは低粘性で活性であるために実炉に於いては侵食、
浸透性が大きなものである。
【００１９】このスラグを５００ｇと鋼片を２５ｋｇ誘
導炉内に投入し、炉を揺動させながら溶解し、１７５０
℃で合計４時間保持した。冷却後、試験体を解体して試
験用煉瓦を取り出し、試験用煉瓦を長手方向に中央で切
断してそれぞれの煉瓦について最大侵食深さを測定し
た。耐食性指数Ｃi は、従来のマグネシア−ドロマイト
煉瓦（試験例１）の最大浸食深さをｄ0 mmとし、試験用
煉瓦の最大侵食深さをｄi mmとするとき、Ｃi ＝１００
×ｄ0 ／ｄi によって求めた。すなわち、耐食性指数Ｃ
i の大きい方が、耐食性が優れていることになる。
導炉内に投入し、炉を揺動させながら溶解し、１７５０
℃で合計４時間保持した。冷却後、試験体を解体して試
験用煉瓦を取り出し、試験用煉瓦を長手方向に中央で切
断してそれぞれの煉瓦について最大侵食深さを測定し
た。耐食性指数Ｃi は、従来のマグネシア−ドロマイト
煉瓦（試験例１）の最大浸食深さをｄ0 mmとし、試験用
煉瓦の最大侵食深さをｄi mmとするとき、Ｃi ＝１００
×ｄ0 ／ｄi によって求めた。すなわち、耐食性指数Ｃ
i の大きい方が、耐食性が優れていることになる。
【００２０】また、試験後の各試験用煉瓦について、ス
ラグの最大浸透深さ（侵食面からの浸透深さ）を切断面
で測定した。耐浸透性指数Ｉi は従来のマグネシア−ド
ロマイト煉瓦（試験例１）におけるスラグの最大浸透深
さをｂ0 mmとし、試験用煉瓦の最大浸透深さをｂi mmと
するとき、Ｉi ＝１００×ｂ0 ／ｂi によって求めた。
ここでは、耐浸透性指数Ｉi の大きい方が、スラグが浸
透しにくく、ピ−リング現象が起きにくいことになる。
これらの試験結果を表１に併せて示した。
ラグの最大浸透深さ（侵食面からの浸透深さ）を切断面
で測定した。耐浸透性指数Ｉi は従来のマグネシア−ド
ロマイト煉瓦（試験例１）におけるスラグの最大浸透深
さをｂ0 mmとし、試験用煉瓦の最大浸透深さをｂi mmと
するとき、Ｉi ＝１００×ｂ0 ／ｂi によって求めた。
ここでは、耐浸透性指数Ｉi の大きい方が、スラグが浸
透しにくく、ピ−リング現象が起きにくいことになる。
これらの試験結果を表１に併せて示した。
【００２１】
【表１】
【００２２】試験例１は従来精錬炉で使用されているマ
グネシア−ドロマイト質煉瓦である。試験例２は平均粒
径が０．８μｍのＳｉＯ2 微粉を添加した煉瓦で、気孔
率及び通気率が小さな値となり、緻密な組織の煉瓦であ
ることが分かる。侵食試験の結果から見ると、耐食性に
ついては、試験例１の従来品に比べ若干劣るものの、耐
スラグ浸透性は従来品に比べ大幅に改善されていること
が分かる。
グネシア−ドロマイト質煉瓦である。試験例２は平均粒
径が０．８μｍのＳｉＯ2 微粉を添加した煉瓦で、気孔
率及び通気率が小さな値となり、緻密な組織の煉瓦であ
ることが分かる。侵食試験の結果から見ると、耐食性に
ついては、試験例１の従来品に比べ若干劣るものの、耐
スラグ浸透性は従来品に比べ大幅に改善されていること
が分かる。
【００２３】一方、試験例５の平均粒径が約１μｍのＡ
ｌ2 Ｏ3 微粉を添加した煉瓦は、試験例２と同じように
低気孔率かつ低通気率で、従来品とほぼ同程度の耐食性
を有するが、耐スラグ浸透性は試験例２より劣る結果と
なった。この試験例５のように組織を緻密にすることは
できたが、低融点、低粘性物質を生成しやすいＡｌ2Ｏ
3 の添加は、スラグの浸透を防ぐのに効果的でない。
ｌ2 Ｏ3 微粉を添加した煉瓦は、試験例２と同じように
低気孔率かつ低通気率で、従来品とほぼ同程度の耐食性
を有するが、耐スラグ浸透性は試験例２より劣る結果と
なった。この試験例５のように組織を緻密にすることは
できたが、低融点、低粘性物質を生成しやすいＡｌ2Ｏ
3 の添加は、スラグの浸透を防ぐのに効果的でない。
【００２４】また、８０重量％の粒径が０．４μｍ以下
のＴｉＯ2 微粉を添加した試験例６の煉瓦は、通気率が
大きくなり、耐食性及び耐スラグ浸透性がともに劣るも
のであった。粒径１０４μｍ以下のＣａＯ微粉を添加し
た試験例３の煉瓦は、物性的には従来品と余り変わらな
いが、耐スラグ浸透性において従来品に比べ改善がみら
れる。粒径１０４μｍ以下のＺｒＯ2 微粉を添加した試
験例４の煉瓦では、通気率が大きな値となり、これにと
もなって耐スラグ浸透性の低下を招いた。
のＴｉＯ2 微粉を添加した試験例６の煉瓦は、通気率が
大きくなり、耐食性及び耐スラグ浸透性がともに劣るも
のであった。粒径１０４μｍ以下のＣａＯ微粉を添加し
た試験例３の煉瓦は、物性的には従来品と余り変わらな
いが、耐スラグ浸透性において従来品に比べ改善がみら
れる。粒径１０４μｍ以下のＺｒＯ2 微粉を添加した試
験例４の煉瓦では、通気率が大きな値となり、これにと
もなって耐スラグ浸透性の低下を招いた。
【００２５】粒径１０４μｍ以下のＣａＯ・ＺｒＯ2 微
粉を添加した試験例７の煉瓦では、物性値は従来品と大
差がないが、スラグによる耐食性、耐スラグ浸透性がと
もに従来品に比べて優れていた。
粉を添加した試験例７の煉瓦では、物性値は従来品と大
差がないが、スラグによる耐食性、耐スラグ浸透性がと
もに従来品に比べて優れていた。
【００２６】ＣａＯ微粉とＳｉＯ2 微粉を添加した試験
例８の煉瓦は、従来品に比べて緻密になり、ＳｉＯ2 微
粉の配合により耐食性がやや小さいが、緻密化により耐
スラグ浸透性が向上した。
例８の煉瓦は、従来品に比べて緻密になり、ＳｉＯ2 微
粉の配合により耐食性がやや小さいが、緻密化により耐
スラグ浸透性が向上した。
【００２７】以上の試験結果から、スラグの浸透に起因
する煉瓦のピーリング現象が損耗の主要因である取鍋等
には、耐スラグ浸透性に優れたＣａＯ微粉、ＳｉＯ2 微
粉、ＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉を添加したマグネシア−ドロ
マイト質煉瓦が適している。
する煉瓦のピーリング現象が損耗の主要因である取鍋等
には、耐スラグ浸透性に優れたＣａＯ微粉、ＳｉＯ2 微
粉、ＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉を添加したマグネシア−ドロ
マイト質煉瓦が適している。
【００２８】また、試験例２、３、７、８の煉瓦に関し
て、さらに微粉の配合量を変化させた試験例９〜２０の
煉瓦についての結果を表２、３に示す。なお、表２、３
の試験例では、表１と同じ原料を用い、また、物性の評
価方法、試験方法及び侵食試験方法も表１と同じであ
る。
て、さらに微粉の配合量を変化させた試験例９〜２０の
煉瓦についての結果を表２、３に示す。なお、表２、３
の試験例では、表１と同じ原料を用い、また、物性の評
価方法、試験方法及び侵食試験方法も表１と同じであ
る。
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】試験例９〜１１の煉瓦は、ＳｉＯ2 微粉の
配合量を０．１重量％、０．９重量％、７．４重量％と
変化させた試験例であり、配合量を多くするにつれ、低
気孔率、低通気率である緻密質な煉瓦が得られ、耐スラ
グ浸透性も向上するが、一方、耐食性は低下する。した
がって、ＳｉＯ2 の配合量は、マグネシア−ドロマイト
質煉瓦の使用される操業条件（スラグ組成、操業温度、
鍋管理等）に応じて０．２〜８重量％の範囲内で最適な
配合量を選択するのが好ましい。
配合量を０．１重量％、０．９重量％、７．４重量％と
変化させた試験例であり、配合量を多くするにつれ、低
気孔率、低通気率である緻密質な煉瓦が得られ、耐スラ
グ浸透性も向上するが、一方、耐食性は低下する。した
がって、ＳｉＯ2 の配合量は、マグネシア−ドロマイト
質煉瓦の使用される操業条件（スラグ組成、操業温度、
鍋管理等）に応じて０．２〜８重量％の範囲内で最適な
配合量を選択するのが好ましい。
【００３２】試験例１２〜１４の煉瓦は、ＣａＯ微粉の
配合量を０．５重量％、０．９重量％、９．１重量％と
変化させた試験例であり、配合量を多くするにつれ、わ
ずかながら、低気孔率、低通気率である緻密質な煉瓦が
得られ、耐スラグ浸透性も向上するが、一方、耐食性は
少しづつ低下していく。したがって、ＣａＯ微粉の配合
量は、マグネシア−ドロマイト耐火物の使用される操業
条件（スラグ組成、操業温度、鍋管理等）に応じて０．
５〜５重量％の範囲内で最適な配合量を選択するのが好
ましい。
配合量を０．５重量％、０．９重量％、９．１重量％と
変化させた試験例であり、配合量を多くするにつれ、わ
ずかながら、低気孔率、低通気率である緻密質な煉瓦が
得られ、耐スラグ浸透性も向上するが、一方、耐食性は
少しづつ低下していく。したがって、ＣａＯ微粉の配合
量は、マグネシア−ドロマイト耐火物の使用される操業
条件（スラグ組成、操業温度、鍋管理等）に応じて０．
５〜５重量％の範囲内で最適な配合量を選択するのが好
ましい。
【００３３】試験例１５〜１７の煉瓦は、ＣａＯ・Ｚｒ
Ｏ2 微粉の配合量を０．５重量％、０．９重量％、９．
１重量％と変化させた試験例である。ＣａＯ・ＺｒＯ2
微粉を煉瓦のマトリックスに添加しても気孔率が若干大
きくなり、通気率も増加傾向を示すが、スラグの浸透性
は小さくなり、耐食性も向上するという効果が認められ
る。ＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉の配合量は、０．５〜８重量
％の範囲内で煉瓦が使用さる条件に応じて適宜選択する
のが好ましい。
Ｏ2 微粉の配合量を０．５重量％、０．９重量％、９．
１重量％と変化させた試験例である。ＣａＯ・ＺｒＯ2
微粉を煉瓦のマトリックスに添加しても気孔率が若干大
きくなり、通気率も増加傾向を示すが、スラグの浸透性
は小さくなり、耐食性も向上するという効果が認められ
る。ＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉の配合量は、０．５〜８重量
％の範囲内で煉瓦が使用さる条件に応じて適宜選択する
のが好ましい。
【００３４】試験例１８〜２０の煉瓦は、ＣａＯ微粉と
ＳｉＯ2 微粉を同時に添加してその添加量を変化させた
試験例であり、ＣａＯ微粉とＳｉＯ2 微粉の添加量は、
それぞれ０．５〜５重量％と０．２〜３重量％の範囲内
とするのがよく、多く添加するとスラグの浸透は阻止で
きるが、耐食性が小さくなることが分かる。
ＳｉＯ2 微粉を同時に添加してその添加量を変化させた
試験例であり、ＣａＯ微粉とＳｉＯ2 微粉の添加量は、
それぞれ０．５〜５重量％と０．２〜３重量％の範囲内
とするのがよく、多く添加するとスラグの浸透は阻止で
きるが、耐食性が小さくなることが分かる。
【００３５】また、これらの試作煉瓦について別途耐ス
ポーリング性（耐熱衝撃性と同じ、ＤＩＮ１０６８に準
じた方法）を評価した結果、気孔率が小さくなった煉瓦
では耐スポーリング性が低下する傾向を示した。しか
し、その程度は実用上支障がない程度の低下であった。
ポーリング性（耐熱衝撃性と同じ、ＤＩＮ１０６８に準
じた方法）を評価した結果、気孔率が小さくなった煉瓦
では耐スポーリング性が低下する傾向を示した。しか
し、その程度は実用上支障がない程度の低下であった。
【００３６】
【発明の効果】本発明のマグネシア−ドロマイト質煉瓦
は、上記の構成を採用することにより、次のような効果
を有する。 （１）マグネシア−ドロマイト質煉瓦においてＳｉＯ2
微粉を添加することにより、組織を緻密化することがで
き、取鍋等の内張りに使用した際、無添加品に比べ煉瓦
内へのスラグ浸透が抑制され、スラグ浸透に起因するピ
ーリング現象を防止し、煉瓦の加速度的損耗の阻止を可
能にした。
は、上記の構成を採用することにより、次のような効果
を有する。 （１）マグネシア−ドロマイト質煉瓦においてＳｉＯ2
微粉を添加することにより、組織を緻密化することがで
き、取鍋等の内張りに使用した際、無添加品に比べ煉瓦
内へのスラグ浸透が抑制され、スラグ浸透に起因するピ
ーリング現象を防止し、煉瓦の加速度的損耗の阻止を可
能にした。
【００３７】（２）マグネシア−ドロマイト質煉瓦にお
いてＣａＯ微粉を添加することにより、煉瓦内に浸透す
るスラグの改質がなされ、スラグの粘性を増すことによ
って取鍋等の内張りとして使用した際、無添加品に比べ
スラグの浸透が抑制され、スラグの浸透に起因するピー
リング現象の防止を可能にした。
いてＣａＯ微粉を添加することにより、煉瓦内に浸透す
るスラグの改質がなされ、スラグの粘性を増すことによ
って取鍋等の内張りとして使用した際、無添加品に比べ
スラグの浸透が抑制され、スラグの浸透に起因するピー
リング現象の防止を可能にした。
【００３８】（３）マグネシア−ドロマイト質煉瓦にお
いてＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉を添加することにより耐食性
が向上し、また、ＣａＯ微粉を添加した場合と同じよう
に、煉瓦内に浸透するスラグの改質が達せられ、取鍋等
の内張りとして使用した際、無添加品に比べスラグ浸透
が抑制され、スラグ浸透に起因するピーリング現象の防
止を可能にした。
いてＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉を添加することにより耐食性
が向上し、また、ＣａＯ微粉を添加した場合と同じよう
に、煉瓦内に浸透するスラグの改質が達せられ、取鍋等
の内張りとして使用した際、無添加品に比べスラグ浸透
が抑制され、スラグ浸透に起因するピーリング現象の防
止を可能にした。
【００３９】（４）マグネシア−クロミア質煉瓦におけ
る環境問題に対して、マグネシア−ドロマイト系煉瓦を
用いることにより、脱クロム化が図れ、含クロム廃材を
処理するコストを除くことができる。
る環境問題に対して、マグネシア−ドロマイト系煉瓦を
用いることにより、脱クロム化が図れ、含クロム廃材を
処理するコストを除くことができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 行繩 次夫 神奈川県横浜市神奈川区羽沢町1150番地 旭硝子株式会社中央研究所内 (72)発明者 山本 敦 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製 鋼株式会社周南製鋼所内
Claims (2)
- 【請求項１】 ４５〜７５重量％のＭｇＯと１０〜５５
重量％のＣａＯから主としてなる煉瓦であって、煉瓦の
マトリックス中に重量平均粒径が０．５〜１μｍの範囲
にあるＳｉＯ2 微粉、粒径が１０４μｍ以下のＣａＯ微
粉および粒径が１０４μｍ以下のＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉
のいずれか一種以上が、ＳｉＯ2 微粉については０．２
〜３重量％、ＣａＯ微粉については０．５〜５重量％、
ＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉については０．５〜８重量％添加
され、通気率が１５cm2/sec cm水柱以下とされているこ
とを特徴とするマグネシア−ドロマイト質煉瓦。 - 【請求項２】 ４５〜７５重量％のＭｇＯと１０〜５５
重量％のＣａＯから主としてなる煉瓦の製造方法におい
て、煉瓦のマトリックスを形成する粉末中に重量平均粒
径が０．５〜１μｍの範囲にあるＳｉＯ2 微粉と、粒径
が１０４μｍ以下のＣａＯ微粉および粒径が１０４μｍ
以下のＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉のいずれか一種以上を、Ｓ
ｉＯ2 微粉については０．２〜３重量％、ＣａＯ微粉に
ついては０．５〜５重量％、ＣａＯ・ＺｒＯ2 微粉につ
いては０．５〜８重量％添加し、成形後焼成して通気率
を１５cm2/sec cm水柱以下とすることを特徴とするマグ
ネシア−ドロマイト質煉瓦の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5208408A JPH0741358A (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | マグネシア−ドロマイト質煉瓦とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5208408A JPH0741358A (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | マグネシア−ドロマイト質煉瓦とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0741358A true JPH0741358A (ja) | 1995-02-10 |
Family
ID=16555749
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5208408A Withdrawn JPH0741358A (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | マグネシア−ドロマイト質煉瓦とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741358A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6873480B2 (en) | 2001-11-08 | 2005-03-29 | Lightmaster Systems, Inc. | Method and apparatus for packaging optical elements |
| US6909556B2 (en) | 2002-01-14 | 2005-06-21 | Lightmaster Systems, Inc. | Design of prism assemblies and kernel configurations for use in projection systems |
| US6982829B1 (en) | 2002-08-23 | 2006-01-03 | Lightmaster Systems, Inc | Prism assembly with cholesteric reflectors |
| US7280281B2 (en) | 2002-03-05 | 2007-10-09 | Berg & Berg Enterprises, Inc. | Method and apparatus for increasing microdisplay black state in light management systems and flexibility to utilize polarized or unpolarized input light |
| JP2009263691A (ja) * | 2008-04-22 | 2009-11-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｖｏｄ鍋の築炉方法 |
-
1993
- 1993-07-30 JP JP5208408A patent/JPH0741358A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6873480B2 (en) | 2001-11-08 | 2005-03-29 | Lightmaster Systems, Inc. | Method and apparatus for packaging optical elements |
| US6909556B2 (en) | 2002-01-14 | 2005-06-21 | Lightmaster Systems, Inc. | Design of prism assemblies and kernel configurations for use in projection systems |
| US7280281B2 (en) | 2002-03-05 | 2007-10-09 | Berg & Berg Enterprises, Inc. | Method and apparatus for increasing microdisplay black state in light management systems and flexibility to utilize polarized or unpolarized input light |
| US6982829B1 (en) | 2002-08-23 | 2006-01-03 | Lightmaster Systems, Inc | Prism assembly with cholesteric reflectors |
| JP2009263691A (ja) * | 2008-04-22 | 2009-11-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｖｏｄ鍋の築炉方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001003 |