JPH0734326A - 熱接着性複合繊維 - Google Patents
熱接着性複合繊維Info
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- JPH0734326A JPH0734326A JP5173180A JP17318093A JPH0734326A JP H0734326 A JPH0734326 A JP H0734326A JP 5173180 A JP5173180 A JP 5173180A JP 17318093 A JP17318093 A JP 17318093A JP H0734326 A JPH0734326 A JP H0734326A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 最終的には耐熱性、耐ヘタリ性、耐久性に優
れた不織布、堅綿、ファイバークッション、ウレタン代
替材等の繊維構造体を得んとするもので、したがって、
そのために使用する好適なバインダー繊維を創出し提供
せんとするもの。 【構成】 反復構造単位の大部分がエチレンテレフタレ
ートからなるポリエステルと共重合ポリエステルとを、
前者が芯成分、後者が鞘成分の芯鞘型複合繊維である
か、前者と後者のサイドバイサイド型複合繊維であっ
て、低融点成分を構成する共重合ポリエステルはその反
復構造単位がブチレンテレフタレート単位とブチレンイ
ソフタレート単位からなり、その前者と後者との比が８
０／２０〜６０／４０であり、低融点成分の融点が１５
０〜１９０℃、かつ低融点成分の２３℃での曲げ弾性率
が２５０００ｋｇ・ｆ／ｃｍ2以上であることを特徴と
する熱接着性繊維。
れた不織布、堅綿、ファイバークッション、ウレタン代
替材等の繊維構造体を得んとするもので、したがって、
そのために使用する好適なバインダー繊維を創出し提供
せんとするもの。 【構成】 反復構造単位の大部分がエチレンテレフタレ
ートからなるポリエステルと共重合ポリエステルとを、
前者が芯成分、後者が鞘成分の芯鞘型複合繊維である
か、前者と後者のサイドバイサイド型複合繊維であっ
て、低融点成分を構成する共重合ポリエステルはその反
復構造単位がブチレンテレフタレート単位とブチレンイ
ソフタレート単位からなり、その前者と後者との比が８
０／２０〜６０／４０であり、低融点成分の融点が１５
０〜１９０℃、かつ低融点成分の２３℃での曲げ弾性率
が２５０００ｋｇ・ｆ／ｃｍ2以上であることを特徴と
する熱接着性繊維。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ポリエステル系の熱接
着性複合繊維に関する。さらに詳しくは、特に耐熱性、
耐ヘタリ性等が要求される不織布等繊維構造体を最終目
標とし、それら繊維構造体中に用い、該繊維間を結合す
るための前記要求に適したバインダー材としての熱接着
性複合繊維に関するものである。
着性複合繊維に関する。さらに詳しくは、特に耐熱性、
耐ヘタリ性等が要求される不織布等繊維構造体を最終目
標とし、それら繊維構造体中に用い、該繊維間を結合す
るための前記要求に適したバインダー材としての熱接着
性複合繊維に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、繊維製クッション材の過度の柔
らかさを抑え、その沈み（変形量）を抑えた堅いものと
するために、該クッション材の主体繊維間を熱接着性
（バインダー）繊維で結合したものを用いることは知ら
れている。しかし、そのような繊維製クッション材にお
いても、夏場等の高温度時には耐ヘタリ性が不良とな
り、したがって、夏場においてかなりの高温度にさらさ
れる自動車等のクッション材においては、その耐熱、耐
ヘタリ性が十分に満足出来るものが得られていない。本
発明者らは、この繊維製クッション材の耐熱性、耐クッ
ション性、耐久性の向上につき検討し、これら特性が、
主体繊維の構造、特性によるばかりでなく、該主体繊維
を結合している熱接着性（バインダー）繊維のそれにも
影響されることを突き止めたものである。
らかさを抑え、その沈み（変形量）を抑えた堅いものと
するために、該クッション材の主体繊維間を熱接着性
（バインダー）繊維で結合したものを用いることは知ら
れている。しかし、そのような繊維製クッション材にお
いても、夏場等の高温度時には耐ヘタリ性が不良とな
り、したがって、夏場においてかなりの高温度にさらさ
れる自動車等のクッション材においては、その耐熱、耐
ヘタリ性が十分に満足出来るものが得られていない。本
発明者らは、この繊維製クッション材の耐熱性、耐クッ
ション性、耐久性の向上につき検討し、これら特性が、
主体繊維の構造、特性によるばかりでなく、該主体繊維
を結合している熱接着性（バインダー）繊維のそれにも
影響されることを突き止めたものである。
【０００３】ところで、従来、主体繊維を結合するバイ
ンダー繊維として、ポリエチレン（ＰＥ）や共重合ポリ
エステル（ＣｏＰＥＳ）を低融点成分としたＰＥ／ポリ
プロピレン（ＰＰ）系、ＰＥ／ポリエチレンテレフタレ
ート（ＰＥＴ）系、ＣｏＰＥＳ／ＰＥＴ系の複合繊維が
知られ、主として紙オムツ、ワイパー、堅綿等でのバイ
ンダー材として広く用いられている。しかしながら、こ
れら従来のバインダー繊維を用いて前記の如き自動車等
のクッション材に適用しても、夏場等の高温時において
耐ヘタリ性が不良になる等の問題点を有しているのであ
る。また、エチレンイソフタレート単位を２０〜５０モ
ル％含むＣｏＰＥＳ／ＰＥＴのバインダー繊維を使用の
場合においても、さらにまた、オレフィン／オレフィン
系バインダー繊維の場合においても、いずれも耐ヘタリ
性が不良になる等の問題点を有しているのである。
ンダー繊維として、ポリエチレン（ＰＥ）や共重合ポリ
エステル（ＣｏＰＥＳ）を低融点成分としたＰＥ／ポリ
プロピレン（ＰＰ）系、ＰＥ／ポリエチレンテレフタレ
ート（ＰＥＴ）系、ＣｏＰＥＳ／ＰＥＴ系の複合繊維が
知られ、主として紙オムツ、ワイパー、堅綿等でのバイ
ンダー材として広く用いられている。しかしながら、こ
れら従来のバインダー繊維を用いて前記の如き自動車等
のクッション材に適用しても、夏場等の高温時において
耐ヘタリ性が不良になる等の問題点を有しているのであ
る。また、エチレンイソフタレート単位を２０〜５０モ
ル％含むＣｏＰＥＳ／ＰＥＴのバインダー繊維を使用の
場合においても、さらにまた、オレフィン／オレフィン
系バインダー繊維の場合においても、いずれも耐ヘタリ
性が不良になる等の問題点を有しているのである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記の問題
点を解決し、最終的には、耐熱性、耐ヘタリ性、耐久性
に優れた不織布、堅綿、ファイバークッション、ウレタ
ン代替材等の繊維構造体を得んとするもので、したがっ
て、そのために使用する好適なバインダー繊維を創出し
提供せんとするものである。
点を解決し、最終的には、耐熱性、耐ヘタリ性、耐久性
に優れた不織布、堅綿、ファイバークッション、ウレタ
ン代替材等の繊維構造体を得んとするもので、したがっ
て、そのために使用する好適なバインダー繊維を創出し
提供せんとするものである。
【０００５】
【問題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく鋭意検討し、その課題が、前記の如く主体
繊維を結合するバインダー繊維の側にもあることをつき
とめたもので、前述の従来のバインダー繊維は、その接
着成分としての低融点側成分の軟化熔融点が１５０℃未
満と低く高温時の耐ヘタリ性を不良にしていること、ま
た、エチレンイソフタレート単位を２０〜５０モル％含
むＣｏＰＥＳ／ＰＥＴのバインダー繊維の場合において
は、その接着成分が硬いため繰り返しの圧縮変形により
接着点が破壊され易いこと、さらに、オレフィン／ポリ
エステル系バインダー繊維の場合においては、両複合成
分が相溶性を有しないため界面剥離が起こり易く、また
オレフィン／オレフィン系バインダー繊維の場合におい
ては熱収縮率が高く、また主体繊維として用いられるポ
リエステルとの接着性が不良で、これらがいずれも耐ヘ
タリ性を不良にしている原因の一つであることを知見し
た。したがって、本発明は、これらを克服するために、
特定のポリブチレンテレフタレートを接着成分とする鞘
成分とし、ポリエチレンテレフタレートを芯成分とする
複合繊維に構成することによって所期の目的が達成され
ることを見い出し本発明に到達したものである。
を解決すべく鋭意検討し、その課題が、前記の如く主体
繊維を結合するバインダー繊維の側にもあることをつき
とめたもので、前述の従来のバインダー繊維は、その接
着成分としての低融点側成分の軟化熔融点が１５０℃未
満と低く高温時の耐ヘタリ性を不良にしていること、ま
た、エチレンイソフタレート単位を２０〜５０モル％含
むＣｏＰＥＳ／ＰＥＴのバインダー繊維の場合において
は、その接着成分が硬いため繰り返しの圧縮変形により
接着点が破壊され易いこと、さらに、オレフィン／ポリ
エステル系バインダー繊維の場合においては、両複合成
分が相溶性を有しないため界面剥離が起こり易く、また
オレフィン／オレフィン系バインダー繊維の場合におい
ては熱収縮率が高く、また主体繊維として用いられるポ
リエステルとの接着性が不良で、これらがいずれも耐ヘ
タリ性を不良にしている原因の一つであることを知見し
た。したがって、本発明は、これらを克服するために、
特定のポリブチレンテレフタレートを接着成分とする鞘
成分とし、ポリエチレンテレフタレートを芯成分とする
複合繊維に構成することによって所期の目的が達成され
ることを見い出し本発明に到達したものである。
【０００６】即ち、本発明は、反復構造単位の大部分が
エチレンテレフタレートからなるポリエステルと共重合
ポリエステルとを、前者が芯成分、後者が鞘成分の芯鞘
型複合繊維であるか、前者と後者のサイドバイサイド型
複合繊維であって、低融点成分を構成する共重合ポリエ
ステルはその反復構造単位がブチレンテレフタレート単
位とブチレンイソフタレート単位からなり、その前者と
後者との比が８０／２０〜６０／４０であり、低融点成
分の融点が１５０〜１９０℃、かつ低融点成分の２３℃
での曲げ弾性率が２５０００ｋｇ・ｆ／ｃｍ2以上であ
ることを特徴とする熱接着性繊維である。
エチレンテレフタレートからなるポリエステルと共重合
ポリエステルとを、前者が芯成分、後者が鞘成分の芯鞘
型複合繊維であるか、前者と後者のサイドバイサイド型
複合繊維であって、低融点成分を構成する共重合ポリエ
ステルはその反復構造単位がブチレンテレフタレート単
位とブチレンイソフタレート単位からなり、その前者と
後者との比が８０／２０〜６０／４０であり、低融点成
分の融点が１５０〜１９０℃、かつ低融点成分の２３℃
での曲げ弾性率が２５０００ｋｇ・ｆ／ｃｍ2以上であ
ることを特徴とする熱接着性繊維である。
【０００７】本発明の熱接着性複合繊維（バインダー繊
維）の芯成分は、反復構造単位の大部分、具体的には８
５モル％以上、好ましくは９５モル％以上、さらに好ま
しくは実質的に全部がエチレンテレフタレートからなる
ポリエステル、すなわちエチレングリコールとテレフタ
ル酸またはそのエステル形成性誘導体とからのエステル
からなるポリエステルであることが必要である。該ポリ
エステルのエチレングリコールに基づく単位の一部がト
リメチレングリコール、１，４−ブタンジオール、ポリ
アルキレングリコール等に基づく単位で置換されていて
もよい。また、テレフタル酸に基づく単位の一部がイソ
フタル酸、アジピン酸、セバチン酸等のジカルボン酸
（他に官能基を有さないジカルボン酸）に基づく単位で
置換されていてもよい。しかしながら、その量は１５モ
ル％以下に限られる。
維）の芯成分は、反復構造単位の大部分、具体的には８
５モル％以上、好ましくは９５モル％以上、さらに好ま
しくは実質的に全部がエチレンテレフタレートからなる
ポリエステル、すなわちエチレングリコールとテレフタ
ル酸またはそのエステル形成性誘導体とからのエステル
からなるポリエステルであることが必要である。該ポリ
エステルのエチレングリコールに基づく単位の一部がト
リメチレングリコール、１，４−ブタンジオール、ポリ
アルキレングリコール等に基づく単位で置換されていて
もよい。また、テレフタル酸に基づく単位の一部がイソ
フタル酸、アジピン酸、セバチン酸等のジカルボン酸
（他に官能基を有さないジカルボン酸）に基づく単位で
置換されていてもよい。しかしながら、その量は１５モ
ル％以下に限られる。
【０００８】本発明バインダー繊維の低融点成分を構成
する接着成分としては、その反復構造単位がブチレンテ
レフタレート単位とブチレンイソフタレート単位とから
なり、該ブチレンテレフタレート単位／ブチレンイソフ
タレート単位が８０／２０〜６０／４０である共重合ポ
リブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）のものが必要であ
り、この比は、以下で述べる低融点成分の融点と、また
低融点成分の曲げ弾性率とが、共に目的の特定の範囲に
入るために必要な要件である。この両者比が８０／２０
を越えるものとなっては融点が１９０℃以上となり、ま
た両者比が６０／４０より小さいものとなっては融点が
１３０℃未満となり、好ましくない。この共重合ＰＢＴ
に、必要によりテレフタル酸、イソフタル酸、１，４ブ
タンジオール以外の成分を軟化溶融点、曲げ弾性を損な
わない範囲で配合してもよい。その具体的な成分として
は、金属スルホニウム基を有するジカルボン酸、アジピ
ン酸、トリメチレングリコール、ペンタメチレングリコ
ール、更にはポリアルキレングリコールなどが例示でき
る。さらには、艶消し剤、耐候剤、着色剤なども添加可
能である。
する接着成分としては、その反復構造単位がブチレンテ
レフタレート単位とブチレンイソフタレート単位とから
なり、該ブチレンテレフタレート単位／ブチレンイソフ
タレート単位が８０／２０〜６０／４０である共重合ポ
リブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）のものが必要であ
り、この比は、以下で述べる低融点成分の融点と、また
低融点成分の曲げ弾性率とが、共に目的の特定の範囲に
入るために必要な要件である。この両者比が８０／２０
を越えるものとなっては融点が１９０℃以上となり、ま
た両者比が６０／４０より小さいものとなっては融点が
１３０℃未満となり、好ましくない。この共重合ＰＢＴ
に、必要によりテレフタル酸、イソフタル酸、１，４ブ
タンジオール以外の成分を軟化溶融点、曲げ弾性を損な
わない範囲で配合してもよい。その具体的な成分として
は、金属スルホニウム基を有するジカルボン酸、アジピ
ン酸、トリメチレングリコール、ペンタメチレングリコ
ール、更にはポリアルキレングリコールなどが例示でき
る。さらには、艶消し剤、耐候剤、着色剤なども添加可
能である。
【０００９】また低融点成分の融点は１５０〜１７０℃
とすることが必要である。１５０℃未満では、夏場等の
高温時での塑性変形が大となるため好ましくない。また
１９０℃を越えると、加工工程でのエネルギー消費が大
となるばかりでなく、非接着成分及び主体繊維の耐熱
性、耐ヘタリ性等を低下させる問題点を有している。
とすることが必要である。１５０℃未満では、夏場等の
高温時での塑性変形が大となるため好ましくない。また
１９０℃を越えると、加工工程でのエネルギー消費が大
となるばかりでなく、非接着成分及び主体繊維の耐熱
性、耐ヘタリ性等を低下させる問題点を有している。
【００１０】さらに、本発明においては、低融点成分と
しての、２３℃での曲げ弾性率が２５０００ｋｇ・ｆ／
ｃｍ2以上であることが必要である。この曲げ弾性率が
２５０００ｋｇ・ｆ／ｃｍ2未満であると、繰り返し使
用時等の耐久性において不良傾向となることが解った。
尚、本明細書における低融点成分の融点とは、ＤＳＣ測
定によるものであり、また曲げ弾性率については、低融
点成分を板状物に成形し、これをＡＳＴＭ Ｄ−７９０
に基づいて測定したものである。
しての、２３℃での曲げ弾性率が２５０００ｋｇ・ｆ／
ｃｍ2以上であることが必要である。この曲げ弾性率が
２５０００ｋｇ・ｆ／ｃｍ2未満であると、繰り返し使
用時等の耐久性において不良傾向となることが解った。
尚、本明細書における低融点成分の融点とは、ＤＳＣ測
定によるものであり、また曲げ弾性率については、低融
点成分を板状物に成形し、これをＡＳＴＭ Ｄ−７９０
に基づいて測定したものである。
【００１１】本発明のバインダー繊維の断面形状は、高
融点成分を芯、低融点成分を鞘とする鞘芯型（偏心も含
む）か、もしくは両者のサイドバイサイド型が好まし
く、その両者の比は３０／７０〜７０／３０が適してい
る。この範囲を外れると接着性不良もしくは強度不良と
なるため好ましくない。
融点成分を芯、低融点成分を鞘とする鞘芯型（偏心も含
む）か、もしくは両者のサイドバイサイド型が好まし
く、その両者の比は３０／７０〜７０／３０が適してい
る。この範囲を外れると接着性不良もしくは強度不良と
なるため好ましくない。
【００１２】本発明のバインダー繊維の単糸繊度は１．
０〜１０デニールの範囲内のものであることが好まし
い。単糸繊度が１．０デニール未満では繊維構造体の接
着ポイントが増すものの個々の接着ポイントの接着力が
低くなり不都合であり、また１０デニールを越えると繊
維構造体時の接着ポイントが少なくなり不都合である。
０〜１０デニールの範囲内のものであることが好まし
い。単糸繊度が１．０デニール未満では繊維構造体の接
着ポイントが増すものの個々の接着ポイントの接着力が
低くなり不都合であり、また１０デニールを越えると繊
維構造体時の接着ポイントが少なくなり不都合である。
【００１３】また上記によって得られるバインダー繊維
は、通常、その繊維長１〜１００ｍｍにカットして使用
される。さらにまた該繊維は、目的に応じ、捲縮を付与
した形で使用に供される。
は、通常、その繊維長１〜１００ｍｍにカットして使用
される。さらにまた該繊維は、目的に応じ、捲縮を付与
した形で使用に供される。
【００１４】本発明のバインダー繊維を用いる不織布の
製造の際におけるその配合比率は、該不織布の用途、不
織布の主体繊維の種類によってかわるが、ポリエステル
延伸糸を主体繊維とし、自動車等のクッション材として
の堅綿不織布を目的とする場合には、通常、バインダー
繊維／主体繊維の重量比で１０／９０〜５０／５０、好
ましくは２０／８０〜４０／６０の範囲内にあるものが
望ましい。この配合比が小さすぎると不織布強力が弱
く、かつ目的の耐ヘタリ性を改良することが難しくなる
し、また逆に大きすぎると主体繊維が少なくなりその特
性が発揮できなくなる。
製造の際におけるその配合比率は、該不織布の用途、不
織布の主体繊維の種類によってかわるが、ポリエステル
延伸糸を主体繊維とし、自動車等のクッション材として
の堅綿不織布を目的とする場合には、通常、バインダー
繊維／主体繊維の重量比で１０／９０〜５０／５０、好
ましくは２０／８０〜４０／６０の範囲内にあるものが
望ましい。この配合比が小さすぎると不織布強力が弱
く、かつ目的の耐ヘタリ性を改良することが難しくなる
し、また逆に大きすぎると主体繊維が少なくなりその特
性が発揮できなくなる。
【００１５】本発明のバインダー繊維を用いた繊維構造
体の製造、ことにクッション材の如き不織布の製造に
は、従来から採用されている乾式製造方法が採用され
る。即ち、不織布を構成する主体繊維とバインダー材で
ある熱接着性複合繊維とを目的の配合量で混綿し、カー
ディングを行ってウェブを形成し、その後該ウェブを熱
処理炉内に導き、バインダー繊維の低融点側成分の融点
より高く、高融点側成分の融点より低い温度内の温度に
加熱し、該低融点側成分を溶融させ、該低融点側成分と
主体繊維との交点ならびに該低融点側成分と同じくバイ
ンダー繊維の高融点側成分との交点とを、それぞれ互い
に熱接着し、繊維間が接着された不織布とするものであ
る。なお、不織布の密度をより高めるためには、ウェブ
を単に加熱するだけでなく、プレス方式によって圧縮さ
せ、その圧縮状態で熱処理を行い、バインダー繊維を溶
融させることによって得ることができる。
体の製造、ことにクッション材の如き不織布の製造に
は、従来から採用されている乾式製造方法が採用され
る。即ち、不織布を構成する主体繊維とバインダー材で
ある熱接着性複合繊維とを目的の配合量で混綿し、カー
ディングを行ってウェブを形成し、その後該ウェブを熱
処理炉内に導き、バインダー繊維の低融点側成分の融点
より高く、高融点側成分の融点より低い温度内の温度に
加熱し、該低融点側成分を溶融させ、該低融点側成分と
主体繊維との交点ならびに該低融点側成分と同じくバイ
ンダー繊維の高融点側成分との交点とを、それぞれ互い
に熱接着し、繊維間が接着された不織布とするものであ
る。なお、不織布の密度をより高めるためには、ウェブ
を単に加熱するだけでなく、プレス方式によって圧縮さ
せ、その圧縮状態で熱処理を行い、バインダー繊維を溶
融させることによって得ることができる。
【００１６】
【実施例】以下さらに本発明について実施例を挙げて具
体的に説明する。 実施例１〜３； 接着性成分としてブチレンテレフタレ
ート単位／ブチレンイソフタレート単位が８０／２０で
ある融点１６５〜１７５℃、曲げ弾性率＝２９０００ｋ
ｇ・ｆ／ｃｍ2のＣｏＰＢＴ（〔η〕＝１．０５〜１．
１３）を用い、非接着成分としてはポリエチレンテレフ
タレート（〔η〕＝０．６３）を用いて、ＣｏＰＥＴ／
ＰＥＴ＝５０／５０の鞘芯型複合繊維を紡糸温度２８５
℃、捲取速度７００ｍ／分にて引き取り、１５デニール
（ｄｒ）の紡糸原糸を得た。この紡糸原糸を湯浴７５℃
の延伸浴に導き３．８倍に延伸し、さらに８０℃の熱浴
に導いて８〜１２ケ／インチの捲縮を付与し、その後８
０℃で乾燥して４ｄｒの原綿繊維（熱接着性複合繊維＝
バインダー繊維）を得た。
体的に説明する。 実施例１〜３； 接着性成分としてブチレンテレフタレ
ート単位／ブチレンイソフタレート単位が８０／２０で
ある融点１６５〜１７５℃、曲げ弾性率＝２９０００ｋ
ｇ・ｆ／ｃｍ2のＣｏＰＢＴ（〔η〕＝１．０５〜１．
１３）を用い、非接着成分としてはポリエチレンテレフ
タレート（〔η〕＝０．６３）を用いて、ＣｏＰＥＴ／
ＰＥＴ＝５０／５０の鞘芯型複合繊維を紡糸温度２８５
℃、捲取速度７００ｍ／分にて引き取り、１５デニール
（ｄｒ）の紡糸原糸を得た。この紡糸原糸を湯浴７５℃
の延伸浴に導き３．８倍に延伸し、さらに８０℃の熱浴
に導いて８〜１２ケ／インチの捲縮を付与し、その後８
０℃で乾燥して４ｄｒの原綿繊維（熱接着性複合繊維＝
バインダー繊維）を得た。
【００１７】また、このバインダー繊維とは別に、主体
繊維として、中空率＝３０％、単糸繊度＝１２ｄｒ、カ
ット長＝６４ｍｍ、捲縮数７ケ／インチ、捲縮率＝２８
％のポリエステル繊維を用い、前記バインダー繊維と該
主体繊維とを３０／７０の割合で混合し、カードウェブ
を形成し積層した後、１９０℃の熱処理炉に導いてバイ
ンダー繊維の低融点側成分を溶融させ、繊維間を結合し
た繊維構造体を作成した。
繊維として、中空率＝３０％、単糸繊度＝１２ｄｒ、カ
ット長＝６４ｍｍ、捲縮数７ケ／インチ、捲縮率＝２８
％のポリエステル繊維を用い、前記バインダー繊維と該
主体繊維とを３０／７０の割合で混合し、カードウェブ
を形成し積層した後、１９０℃の熱処理炉に導いてバイ
ンダー繊維の低融点側成分を溶融させ、繊維間を結合し
た繊維構造体を作成した。
【００１８】得られた繊維構造体の７０℃での圧縮時残
留歪みと２３℃での繰り返し圧縮時残留歪みとを評価し
た。その結果を以下の表１にまとめた。なお、それぞれ
の測定は、上記で得られた繊維構造体からタテ×ヨコ×
タカサ＝１０ｃｍ×１０ｃｍ×１０ｃｍの繊維構造体を
切り出し、それを５０％に圧縮して各々７０℃で２４時
間保持した時の残留歪み、あるいは２３℃で２４時間保
持した後、これに８万回の繰り返し圧縮を与えた時の残
留歪みである。
留歪みと２３℃での繰り返し圧縮時残留歪みとを評価し
た。その結果を以下の表１にまとめた。なお、それぞれ
の測定は、上記で得られた繊維構造体からタテ×ヨコ×
タカサ＝１０ｃｍ×１０ｃｍ×１０ｃｍの繊維構造体を
切り出し、それを５０％に圧縮して各々７０℃で２４時
間保持した時の残留歪み、あるいは２３℃で２４時間保
持した後、これに８万回の繰り返し圧縮を与えた時の残
留歪みである。
【００１９】また参考のために、比較例１として熱接着
性複合繊維の鞘芯比を８０／２０に構成したバインダー
繊維の場合、並びに比較例２としてイソフタル酸変成の
共重合ポリエステルを鞘成分としたバインダー繊維の場
合の結果をも、それぞれ表１に示した。
性複合繊維の鞘芯比を８０／２０に構成したバインダー
繊維の場合、並びに比較例２としてイソフタル酸変成の
共重合ポリエステルを鞘成分としたバインダー繊維の場
合の結果をも、それぞれ表１に示した。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１から明らかなように、本発明のバイン
ダー繊維を用いた繊維構造体は耐熱性指標である７０℃
圧縮残留歪み及び耐久性を示す繰り返し圧縮後の残留歪
みのいずれにおいても優れたものであった。これに対し
て比較例は、いずれも耐熱性、耐久性の点で問題があっ
た。
ダー繊維を用いた繊維構造体は耐熱性指標である７０℃
圧縮残留歪み及び耐久性を示す繰り返し圧縮後の残留歪
みのいずれにおいても優れたものであった。これに対し
て比較例は、いずれも耐熱性、耐久性の点で問題があっ
た。
【００２２】
【発明の効果】本発明の熱接着性複合繊維を繊維構造体
のバインダー材として用いることによって、接着が良好
で、しかも耐熱性、耐久性に優れたクッション材、家具
材等に用いることが出来る。
のバインダー材として用いることによって、接着が良好
で、しかも耐熱性、耐久性に優れたクッション材、家具
材等に用いることが出来る。
Claims (1)
- 【請求項１】 反復構造単位の大部分がエチレンテレフ
タレートからなるポリエステルと共重合ポリエステルと
を、前者が芯成分、後者が鞘成分の芯鞘型複合繊維であ
るか、前者と後者のサイドバイサイド型複合繊維であっ
て、低融点成分を構成する共重合ポリエステルはその反
復構造単位がブチレンテレフタレート単位とブチレンイ
ソフタレート単位からなり、その前者と後者との比が８
０／２０〜６０／４０であり、低融点成分の融点が１５
０〜１９０℃、かつ低融点成分の２３℃での曲げ弾性率
が２５０００ｋｇ・ｆ／ｃｍ2以上であることを特徴と
する熱接着性繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5173180A JPH0734326A (ja) | 1993-07-13 | 1993-07-13 | 熱接着性複合繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5173180A JPH0734326A (ja) | 1993-07-13 | 1993-07-13 | 熱接着性複合繊維 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0734326A true JPH0734326A (ja) | 1995-02-03 |
Family
ID=15955578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5173180A Pending JPH0734326A (ja) | 1993-07-13 | 1993-07-13 | 熱接着性複合繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0734326A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5702658A (en) * | 1996-02-29 | 1997-12-30 | Owens-Corning Fiberglas Technology, Inc. | Bicomponent polymer fibers made by rotary process |
| WO2001011130A1 (fr) * | 1999-08-03 | 2001-02-15 | Kuraray Co., Ltd. | Non tisse a fonction d'accrochage |
| DE102005015550A1 (de) * | 2005-04-04 | 2006-10-26 | Carl Freudenberg Kg | Thermisch gebundener Vliesstoff |
| JP2008045241A (ja) * | 2006-08-17 | 2008-02-28 | Toray Ind Inc | 熱接着性複合繊維および繊維集合体 |
-
1993
- 1993-07-13 JP JP5173180A patent/JPH0734326A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5702658A (en) * | 1996-02-29 | 1997-12-30 | Owens-Corning Fiberglas Technology, Inc. | Bicomponent polymer fibers made by rotary process |
| WO2001011130A1 (fr) * | 1999-08-03 | 2001-02-15 | Kuraray Co., Ltd. | Non tisse a fonction d'accrochage |
| DE102005015550A1 (de) * | 2005-04-04 | 2006-10-26 | Carl Freudenberg Kg | Thermisch gebundener Vliesstoff |
| DE102005015550B4 (de) * | 2005-04-04 | 2009-07-23 | Carl Freudenberg Kg | Thermisch gebundener Vliesstoff |
| US8124550B2 (en) | 2005-04-04 | 2012-02-28 | Carl Freudenberg Kg | Thermally bound non-woven material |
| DE102005015550C5 (de) * | 2005-04-04 | 2013-02-07 | Carl Freudenberg Kg | Verwendung eines thermisch gebundenen Vliesstoffs |
| JP2008045241A (ja) * | 2006-08-17 | 2008-02-28 | Toray Ind Inc | 熱接着性複合繊維および繊維集合体 |
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