JPH07332030A - チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 - Google Patents
チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材Info
- Publication number
- JPH07332030A JPH07332030A JP15150094A JP15150094A JPH07332030A JP H07332030 A JPH07332030 A JP H07332030A JP 15150094 A JP15150094 A JP 15150094A JP 15150094 A JP15150094 A JP 15150094A JP H07332030 A JPH07332030 A JP H07332030A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tappet
- weight
- internal combustion
- combustion engine
- composition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タ
ペット部材を提供する。 【構成】 タペット部材が、重量％で、Ｃ：０．１３〜
０．５％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．３
〜１．２％、Ｃｒ：０．４〜３．５％を含有し、さらに
必要に応じてＮｉ：０．４〜４．５％およびＭｏ：０．
１５〜０．７％のうちの１種または２種を含有し、残り
がＦｅと不可避不純物からなる組成を有する低合金鋼製
タペット本体のカム当接面側の頂面に、チップ材とし
て、Ｃｏ：２５〜３５％、Ｐ：０．１〜１％、Ｃｒ3 Ｃ
2 ：０．５〜１０％、ＮｂＣ，ＶＣ，ＴｉＣ，Ｍｏ
2 Ｃ、およびＴａＣのうちの１種以上：０．１〜７％、
さらに必要に応じてＦｅ：０．１〜３％、ＷＣ：残り、
からなる配合組成の圧粉体を液相焼結接合したものから
なる。
ペット部材を提供する。 【構成】 タペット部材が、重量％で、Ｃ：０．１３〜
０．５％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．３
〜１．２％、Ｃｒ：０．４〜３．５％を含有し、さらに
必要に応じてＮｉ：０．４〜４．５％およびＭｏ：０．
１５〜０．７％のうちの１種または２種を含有し、残り
がＦｅと不可避不純物からなる組成を有する低合金鋼製
タペット本体のカム当接面側の頂面に、チップ材とし
て、Ｃｏ：２５〜３５％、Ｐ：０．１〜１％、Ｃｒ3 Ｃ
2 ：０．５〜１０％、ＮｂＣ，ＶＣ，ＴｉＣ，Ｍｏ
2 Ｃ、およびＴａＣのうちの１種以上：０．１〜７％、
さらに必要に応じてＦｅ：０．１〜３％、ＷＣ：残り、
からなる配合組成の圧粉体を液相焼結接合したものから
なる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）基超硬合金で構成されたチップ材
を、これの液相焼結と同時に低合金鋼製タペット本体
に、強固な接合強度で接合してなる内燃機関タペット部
材に関するものである。
（以下、ＷＣで示す）基超硬合金で構成されたチップ材
を、これの液相焼結と同時に低合金鋼製タペット本体
に、強固な接合強度で接合してなる内燃機関タペット部
材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、ディーゼルエンジンやガ
ソリンエンジンなどの内燃機関のタペット部材として、
例えば特開昭６２−１８２４０６号公報に記載され、か
つ図１に概略縦断面図で例示されるように、通常冷間鍛
造で成形加工され、かつ炭素鋼や合金鋼などで構成され
たタペット本体１のカム当接面側の頂面１ａに、金属の
炭化物、窒化物、およびほう化物のうちの１種以上とＮ
ｉまたはＮｉ合金で構成されたチップ材２を、これの液
相焼結と同時に接合してなるタペット部材が知られてい
る。
ソリンエンジンなどの内燃機関のタペット部材として、
例えば特開昭６２−１８２４０６号公報に記載され、か
つ図１に概略縦断面図で例示されるように、通常冷間鍛
造で成形加工され、かつ炭素鋼や合金鋼などで構成され
たタペット本体１のカム当接面側の頂面１ａに、金属の
炭化物、窒化物、およびほう化物のうちの１種以上とＮ
ｉまたはＮｉ合金で構成されたチップ材２を、これの液
相焼結と同時に接合してなるタペット部材が知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の内燃機関
の高出力化および高性能化はめざましく、これに伴な
い、これの構造部材であるタペット部材はより一段と苛
酷な条件下での使用を余儀なくされる傾向にあるが、上
記の従来タペット部材においては、タペット本体とチッ
プ材との接合強度が十分でないために、苛酷な使用条件
下では、これら両者間に剥離が発生し易く、信頼性の点
で問題がある。
の高出力化および高性能化はめざましく、これに伴な
い、これの構造部材であるタペット部材はより一段と苛
酷な条件下での使用を余儀なくされる傾向にあるが、上
記の従来タペット部材においては、タペット本体とチッ
プ材との接合強度が十分でないために、苛酷な使用条件
下では、これら両者間に剥離が発生し易く、信頼性の点
で問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来タペット部材に着目
し、これを構成するチップ材のタペット本体への接合強
度の向上をはかるべく研究を行なった結果、タペット本
体を、重量％で（以下、％は重量％を示す）、Ｃ：０．
１３〜０．５％、 Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、
Ｍｎ：０．３〜１．２％、 Ｃｒ：０．４〜３．５
％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｎｉ：０．４〜
４．５％、 Ｍｏ：０．１５〜０．７％、のうちの
１種または２種、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成を有する低合金鋼に特定すると共に、これ
のカム当接面側の頂面に、焼結と同時に接合されるチッ
プ材の焼結前の圧粉体の配合組成を、Ｃｏ：２５〜３５
％、 Ｐ：０．１〜１％、炭化クロム（以
下、Ｃｒ3 Ｃ2 で示す）：０．５〜１０％、Ｎｂ，Ｖ，
Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物（以下、それぞれＮｂ
Ｃ，ＶＣ，ＴｉＣ，Ｍｏ2 Ｃ、およびＴａＣで示し、こ
れらを総称して金属炭化物という）のうちの１種以上：
０．１〜７％、必要に応じてＦｅ：０．１〜３％、Ｗ
Ｃ：残り、からなるものに特定すると、チップ材の焼結
時に、タペット本体のＳｉとチップ材を構成するＰの相
互作用でタペット本体へのチップ材のぬれ性が著しく向
上するようになると共に、チップ材の結合相を構成する
Ｃｏ中に固溶したＣｒ3 Ｃ2の作用でチップ材のタペッ
ト本体への密着性が著しく向上し、この密着性向上効果
は金属炭化物の共存によって一段と促進されるようにな
り、この結果焼結後のチップ材は、タペット本体にきわ
めて強固に接合するようになり、かつ実質的にＷＣ基超
硬合金で構成されるようになることから、すぐれた耐摩
耗性も具備するという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来タペット部材に着目
し、これを構成するチップ材のタペット本体への接合強
度の向上をはかるべく研究を行なった結果、タペット本
体を、重量％で（以下、％は重量％を示す）、Ｃ：０．
１３〜０．５％、 Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、
Ｍｎ：０．３〜１．２％、 Ｃｒ：０．４〜３．５
％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｎｉ：０．４〜
４．５％、 Ｍｏ：０．１５〜０．７％、のうちの
１種または２種、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成を有する低合金鋼に特定すると共に、これ
のカム当接面側の頂面に、焼結と同時に接合されるチッ
プ材の焼結前の圧粉体の配合組成を、Ｃｏ：２５〜３５
％、 Ｐ：０．１〜１％、炭化クロム（以
下、Ｃｒ3 Ｃ2 で示す）：０．５〜１０％、Ｎｂ，Ｖ，
Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物（以下、それぞれＮｂ
Ｃ，ＶＣ，ＴｉＣ，Ｍｏ2 Ｃ、およびＴａＣで示し、こ
れらを総称して金属炭化物という）のうちの１種以上：
０．１〜７％、必要に応じてＦｅ：０．１〜３％、Ｗ
Ｃ：残り、からなるものに特定すると、チップ材の焼結
時に、タペット本体のＳｉとチップ材を構成するＰの相
互作用でタペット本体へのチップ材のぬれ性が著しく向
上するようになると共に、チップ材の結合相を構成する
Ｃｏ中に固溶したＣｒ3 Ｃ2の作用でチップ材のタペッ
ト本体への密着性が著しく向上し、この密着性向上効果
は金属炭化物の共存によって一段と促進されるようにな
り、この結果焼結後のチップ材は、タペット本体にきわ
めて強固に接合するようになり、かつ実質的にＷＣ基超
硬合金で構成されるようになることから、すぐれた耐摩
耗性も具備するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｃ：０．１３〜０．５％、
Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．３〜１．２
％、 Ｃｒ：０．４〜３．５％、を含有し、さらに
必要に応じて、Ｎｉ：０．４〜４．５％、 Ｍｏ：
０．１５〜０．７％、のうちの１種または２種、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有する低
合金鋼製タペット本体のカム当接面側の頂面に、チップ
材として、Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１
〜１％、Ｃｒ3 Ｃ2 ：０．５〜１０％、金属炭化物のう
ちの１種または２種以上：０．１〜７％、必要に応じて
Ｆｅ：０．１〜３％、ＷＣ：残り、からなる配合組成の
圧粉体を液相焼結接合してなる、チップ材が高い接合強
度を有する内燃機関タペット部材に特徴を有するもので
ある。
なされたものであって、Ｃ：０．１３〜０．５％、
Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．３〜１．２
％、 Ｃｒ：０．４〜３．５％、を含有し、さらに
必要に応じて、Ｎｉ：０．４〜４．５％、 Ｍｏ：
０．１５〜０．７％、のうちの１種または２種、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有する低
合金鋼製タペット本体のカム当接面側の頂面に、チップ
材として、Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１
〜１％、Ｃｒ3 Ｃ2 ：０．５〜１０％、金属炭化物のう
ちの１種または２種以上：０．１〜７％、必要に応じて
Ｆｅ：０．１〜３％、ＷＣ：残り、からなる配合組成の
圧粉体を液相焼結接合してなる、チップ材が高い接合強
度を有する内燃機関タペット部材に特徴を有するもので
ある。
【０００６】つぎに、この発明のタペット部材におい
て、タペット本体の成分組成およびチップ材の配合組成
を上記の通りに限定した理由を説明する。 Ａ．タペット本体の成分組成 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して強度を向上させる作用があ
るが、その含有量が０．１３％未満では所望の強度向上
効果が得られず、一方その含有量が０．５％を越えると
靭性が低下するようになることから、その含有量を０．
１３〜０．５％と定めた。なお、望ましくは０．２〜
０．４％の含有がよい。
て、タペット本体の成分組成およびチップ材の配合組成
を上記の通りに限定した理由を説明する。 Ａ．タペット本体の成分組成 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して強度を向上させる作用があ
るが、その含有量が０．１３％未満では所望の強度向上
効果が得られず、一方その含有量が０．５％を越えると
靭性が低下するようになることから、その含有量を０．
１３〜０．５％と定めた。なお、望ましくは０．２〜
０．４％の含有がよい。
【０００７】（ｂ） Ｓｉ Ｓｉ成分には、チップ材の焼結時に、チップ材中のＰと
の共存作用でチップ材とのぬれ性を向上させ、もってチ
ップ材のタペット本体への密着性を向上させる作用があ
るが、その含有量が０．１５％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方その含有量が０．３５％を越え
ると強度が低下するようになることから、その含有量を
０．１５〜０．３５％と定めた。望ましくは０．２〜
０．３％の含有がよい。
の共存作用でチップ材とのぬれ性を向上させ、もってチ
ップ材のタペット本体への密着性を向上させる作用があ
るが、その含有量が０．１５％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方その含有量が０．３５％を越え
ると強度が低下するようになることから、その含有量を
０．１５〜０．３５％と定めた。望ましくは０．２〜
０．３％の含有がよい。
【０００８】（ｃ） Ｍｎ Ｍｎ成分には、素地に固溶して靭性を向上させる作用が
あるが、その含有量が０．３％未満では所望の靭性向上
効果が得られず、一方その含有量が１．２％を越えると
強度が急激に低下するようになることから、その含有量
を０．３〜１．２％と定めた。望ましくは０．７〜１％
の含有がよい。
あるが、その含有量が０．３％未満では所望の靭性向上
効果が得られず、一方その含有量が１．２％を越えると
強度が急激に低下するようになることから、その含有量
を０．３〜１．２％と定めた。望ましくは０．７〜１％
の含有がよい。
【０００９】（ｄ） Ｃｒ Ｃｒ成分には、素地に固溶して耐熱性を向上させる作用
があるが、その含有量が０．４％未満では所望の耐熱性
向上効果が得られず、一方その含有量が３．５％を越え
ると靭性が低下するようになることから、その含有量を
０．４〜３．５％と定めた。なお、望ましくは１〜３％
の含有がよい。
があるが、その含有量が０．４％未満では所望の耐熱性
向上効果が得られず、一方その含有量が３．５％を越え
ると靭性が低下するようになることから、その含有量を
０．４〜３．５％と定めた。なお、望ましくは１〜３％
の含有がよい。
【００１０】（ｅ） ＮｉおよびＭｏ これらの成分には、素地に固溶して強度を一段と向上さ
せる作用があるので、必要に応じて含有されるが、その
含有量が、それぞれＮｉ：０．４％未満およびＭｏ：
０．１５％未満では所望の強度向上効果が得られず、一
方その含有量がＮｉ：４．５％およびＭｏ：０．７％を
越えると靭性が低下するようになることから、その含有
量をＮｉ：０．４〜４．５％、Ｍｏ：０．１５〜０．７
％と定めた。なお、望ましくはＮｉ：２〜３％、Ｍｏ：
０．３〜０．５％の含有がよい。
せる作用があるので、必要に応じて含有されるが、その
含有量が、それぞれＮｉ：０．４％未満およびＭｏ：
０．１５％未満では所望の強度向上効果が得られず、一
方その含有量がＮｉ：４．５％およびＭｏ：０．７％を
越えると靭性が低下するようになることから、その含有
量をＮｉ：０．４〜４．５％、Ｍｏ：０．１５〜０．７
％と定めた。なお、望ましくはＮｉ：２〜３％、Ｍｏ：
０．３〜０．５％の含有がよい。
【００１１】Ｂ．チップ材の配合組成 （ａ） Ｃｏ Ｃｏ成分には結合相を形成して強度およぴ靭性を向上さ
せる作用があるが、その割合が２５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その割合が３５％を越え
ると硬さが急激に低下し、耐摩耗性の低下が避けられな
いことから、その割合を２５〜３５％と定めた。なお、
望ましくは２８〜３２％の割合がよい。
せる作用があるが、その割合が２５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その割合が３５％を越え
ると硬さが急激に低下し、耐摩耗性の低下が避けられな
いことから、その割合を２５〜３５％と定めた。なお、
望ましくは２８〜３２％の割合がよい。
【００１２】（ｂ） Ｐ Ｐ成分には、焼結性を向上せしめて液相焼結を可能なら
しめると共に、タペット本体のＳｉとの共存作用でチッ
プ材のタペット本体へのぬれ性を向上させる作用がある
が、その割合が０．１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方その割合が１％を越えると脆化現象が
現われるようになることから、その割合を０．１〜１％
と定めた。なお、望ましくは０．３〜０．７％の割合が
よい。
しめると共に、タペット本体のＳｉとの共存作用でチッ
プ材のタペット本体へのぬれ性を向上させる作用がある
が、その割合が０．１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方その割合が１％を越えると脆化現象が
現われるようになることから、その割合を０．１〜１％
と定めた。なお、望ましくは０．３〜０．７％の割合が
よい。
【００１３】（ｃ） Ｃｒ3 Ｃ2 Ｃｒ3 Ｃ2 成分には、結合相に固溶し、タペット本体の
Ｓｉおよびチップ材のＰによるぬれ性向上効果と相まっ
て、チップ材のタペット本体への密着性を著しく向上さ
せる作用があるが、その割合が０．５％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方その割合が１０％を越
えると強度が低下するようになることから、その割合を
０．５〜１０％と定めた。望ましくは４〜８％の割合が
よい。
Ｓｉおよびチップ材のＰによるぬれ性向上効果と相まっ
て、チップ材のタペット本体への密着性を著しく向上さ
せる作用があるが、その割合が０．５％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方その割合が１０％を越
えると強度が低下するようになることから、その割合を
０．５〜１０％と定めた。望ましくは４〜８％の割合が
よい。
【００１４】（ｄ） 金属炭化物 金属炭化物には、Ｃｒ3 Ｃ2 による上記作用を一段と向
上させる作用があるが、その割合が０．１％未満では所
望の向上効果が得られず、一方その割合が７％を越える
と強度が低下するようになることから、その割合を０．
１〜７％と定めた。なお、望ましくは０．５〜３％の割
合がよい。
上させる作用があるが、その割合が０．１％未満では所
望の向上効果が得られず、一方その割合が７％を越える
と強度が低下するようになることから、その割合を０．
１〜７％と定めた。なお、望ましくは０．５〜３％の割
合がよい。
【００１５】（ｅ） Ｆｅ Ｆｅ成分には、結合相に固溶して、これの硬さを向上さ
せる作用があるので、必要に応じて含有されるが、その
割合が０．１％未満では所望の硬さ向上効果が得られ
ず、その割合が３％を越えると強度が低下するようにな
ることから、その割合を０．１〜３％と定めた。望まし
くは０．３〜１％の割合がよい。
せる作用があるので、必要に応じて含有されるが、その
割合が０．１％未満では所望の硬さ向上効果が得られ
ず、その割合が３％を越えると強度が低下するようにな
ることから、その割合を０．１〜３％と定めた。望まし
くは０．３〜１％の割合がよい。
【００１６】
【実施例】つぎに、この発明のタペット部材を実施例に
より具体的に説明する。まず、いずれも冷間鍛造加工に
より図１に示される形状および外径：３１mm×長さ：５
１mmの寸法を有し、かつそれぞれ表１に示される成分組
成の低合金鋼で構成されたタペット本体Ａ〜Ｐを用意
し、またチップ材を形成するために、原料粉末として、
いずれも粒度が１００メッシュ以下のＷＣ粉末、Ｃｒ3
Ｃ2 粉末、各種金属炭化物粉末、Ｃｏ−Ｐ合金（Ｐ：３
５％含有）粉末、Ｆｅ−Ｐ合金（Ｐ：２５％含有）粉
末、Ｆｅ粉末、Ｃｏ粉末、および黒鉛粉末を用い、これ
ら原料粉末を表２に示される配合組成に配合し、混合し
た後、５ton ／cm2 の圧力で直径：３１mmφ×厚さ：３
mmの寸法をもった圧粉体ａ〜ｑをプレス成形し、これら
の圧粉体ａ〜ｑを、それぞれ表３に示される組合せでタ
ペット本体Ａ〜Ｐのカム当接面側の頂面上に図示の通り
載置し、この状態で、真空中、１２００〜１３００℃の
範囲内の所定の温度に６０分間保持の条件で前記圧粉体
を焼結してチップ材とすると共に、これをタペット本体
に接合することにより本発明タペット部材１〜１５およ
び比較タペット部材１〜５をそれぞれ製造した。
より具体的に説明する。まず、いずれも冷間鍛造加工に
より図１に示される形状および外径：３１mm×長さ：５
１mmの寸法を有し、かつそれぞれ表１に示される成分組
成の低合金鋼で構成されたタペット本体Ａ〜Ｐを用意
し、またチップ材を形成するために、原料粉末として、
いずれも粒度が１００メッシュ以下のＷＣ粉末、Ｃｒ3
Ｃ2 粉末、各種金属炭化物粉末、Ｃｏ−Ｐ合金（Ｐ：３
５％含有）粉末、Ｆｅ−Ｐ合金（Ｐ：２５％含有）粉
末、Ｆｅ粉末、Ｃｏ粉末、および黒鉛粉末を用い、これ
ら原料粉末を表２に示される配合組成に配合し、混合し
た後、５ton ／cm2 の圧力で直径：３１mmφ×厚さ：３
mmの寸法をもった圧粉体ａ〜ｑをプレス成形し、これら
の圧粉体ａ〜ｑを、それぞれ表３に示される組合せでタ
ペット本体Ａ〜Ｐのカム当接面側の頂面上に図示の通り
載置し、この状態で、真空中、１２００〜１３００℃の
範囲内の所定の温度に６０分間保持の条件で前記圧粉体
を焼結してチップ材とすると共に、これをタペット本体
に接合することにより本発明タペット部材１〜１５およ
び比較タペット部材１〜５をそれぞれ製造した。
【００１７】なお、比較タペット部材１〜５は、タペッ
ト本体とチップ材の接合強度に影響を及ぼす成分、すな
わちタペット本体のＳｉ並びにチップ材のＰおよび（Ｃ
ｒ3Ｃ2 ＋金属炭化物）のうちのいずれかの含有割合
が、この発明の範囲から低い方に外れたものである。
ト本体とチップ材の接合強度に影響を及ぼす成分、すな
わちタペット本体のＳｉ並びにチップ材のＰおよび（Ｃ
ｒ3Ｃ2 ＋金属炭化物）のうちのいずれかの含有割合
が、この発明の範囲から低い方に外れたものである。
【００１８】つぎに、この結果得られた各種のタペット
部材について、チップ材のビッカース硬さを測定すると
共に、これを６気筒１２バルブ、８２００cc、２１０馬
力のディーゼルエンジンに組込み、回転数：３０００r.
p.m.、運転時間：２００時間の高速回転条件で実機試験
を行ない、チップ材のカム摺動面における最大摩耗深さ
を測定すると共に、タペット本体へのチップ材の接合強
度を評価する目的で、これら両者の接合面を外周にそっ
て観察し、剥離が原因の割れ発生数を測定した。さらに
接合強度を評価する目的で、前記接合面の剪断強度も測
定した。これらの測定結果を表３に示した。
部材について、チップ材のビッカース硬さを測定すると
共に、これを６気筒１２バルブ、８２００cc、２１０馬
力のディーゼルエンジンに組込み、回転数：３０００r.
p.m.、運転時間：２００時間の高速回転条件で実機試験
を行ない、チップ材のカム摺動面における最大摩耗深さ
を測定すると共に、タペット本体へのチップ材の接合強
度を評価する目的で、これら両者の接合面を外周にそっ
て観察し、剥離が原因の割れ発生数を測定した。さらに
接合強度を評価する目的で、前記接合面の剪断強度も測
定した。これらの測定結果を表３に示した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【発明の効果】表１〜３に示される結果から、本発明タ
ペット部材１〜１５は、いずれも高速運転にもかかわら
ず、チップ材のタペット本体からの剥離現象の発生な
く、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、比較タペット
部材１〜５に見られるように、タペット本体とチップ材
の接合に大きな影響を及ぼすタペット本体のＳｉ並びに
チップ材のＰおよび（Ｃｒ3 Ｃ2 ＋金属炭化物）のいず
れかの含有割合がこの発明の範囲から低い方に外れる
と、これらに強固な接合強度を確保することができない
ことが明らかである。上述のように、この発明のタペッ
ト部材は、これを構成するチップ材がタペット本体のカ
ム当接面側の頂面に著しく強固に接合しているので、内
燃機関の高速化および高性能化に十分満足に対応でき、
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
ペット部材１〜１５は、いずれも高速運転にもかかわら
ず、チップ材のタペット本体からの剥離現象の発生な
く、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、比較タペット
部材１〜５に見られるように、タペット本体とチップ材
の接合に大きな影響を及ぼすタペット本体のＳｉ並びに
チップ材のＰおよび（Ｃｒ3 Ｃ2 ＋金属炭化物）のいず
れかの含有割合がこの発明の範囲から低い方に外れる
と、これらに強固な接合強度を確保することができない
ことが明らかである。上述のように、この発明のタペッ
ト部材は、これを構成するチップ材がタペット本体のカ
ム当接面側の頂面に著しく強固に接合しているので、内
燃機関の高速化および高性能化に十分満足に対応でき、
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
【図１】内燃機関のタペット部材を例示する概略縦断面
図である。
図である。
１ タペット本体、 １ａ タペット本体のカム当接面側の頂面、 ２ チップ材。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/44
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．１３〜０．５％、 Ｓｉ：０．１５〜０．
３５％、 Ｍｎ：０．３〜１．２％、 Ｃｒ：０．４〜３．５
％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成
を有する低合金鋼製タペット本体のカム当接面側の頂面
に、チップ材として、 Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１％ 炭化クロム：０．５〜１０％、 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物のうちの１
種または２種以上：０．１〜７％、 炭化タングステン：残り、からなる配合組成の圧粉体を
液相焼結接合してなる、チップ材が高い接合強度を有す
る内燃機関タペット部材。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．１３〜０．５％、 Ｓｉ：０．１５〜０．
３５％、 Ｍｎ：０．３〜１．２％、 Ｃｒ：０．４〜３．５
％、を含有し、さらに、 Ｎｉ：０．４〜４．５％、 Ｍｏ：０．１５〜０．
７％、のうちの１種または２種、を含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成を有する低合金鋼製タペッ
ト本体のカム当接面側の頂面に、チップ材として、 Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１％ 炭化クロム：０．５〜１０％、 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物のうちの１
種または２種以上：０．１〜７％、 炭化タングステン：残り、からなる配合組成の圧粉体を
液相焼結接合してなる、チップ材が高い接合強度を有す
る内燃機関タペット部材。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．１３〜０．５％、 Ｓｉ：０．１５〜０．
３５％、 Ｍｎ：０．３〜１．２％、 Ｃｒ：０．４〜３．５
％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成
を有する低合金鋼製タペット本体のカム当接面側の頂面
に、チップ材として、 Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１％ 炭化クロム：０．５〜１０％、 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物のうちの１
種または２種以上：０．１〜７％、 Ｆｅ：０．１〜３％、 炭化タングステン：残り、からなる配合組成の圧粉体を
液相焼結接合してなる、チップ材が高い接合強度を有す
る内燃機関タペット部材。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ：０．１３〜０．５％、 Ｓｉ：０．１５〜０．
３５％、 Ｍｎ：０．３〜１．２％、 Ｃｒ：０．４〜３．５
％、を含有し、さらに、 Ｎｉ：０．４〜４．５％、 Ｍｏ：０．１５〜０．
７％、のうちの１種または２種、を含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成を有する低合金鋼製タペッ
ト本体のカム当接面側の頂面に、チップ材として、 Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１％ 炭化クロム：０．５〜１０％、 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物のうちの１
種または２種以上：０．１〜７％、 Ｆｅ：０．１〜３％、 炭化タングステン：残り、からなる配合組成の圧粉体を
液相焼結接合してなる、チップ材が高い接合強度を有す
る内燃機関タペット部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15150094A JP3230124B2 (ja) | 1994-06-09 | 1994-06-09 | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15150094A JP3230124B2 (ja) | 1994-06-09 | 1994-06-09 | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07332030A true JPH07332030A (ja) | 1995-12-19 |
| JP3230124B2 JP3230124B2 (ja) | 2001-11-19 |
Family
ID=15519873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15150094A Expired - Fee Related JP3230124B2 (ja) | 1994-06-09 | 1994-06-09 | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3230124B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107760899A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-03-06 | 湘潭大学 | 一种原位合成多元复合强化耐磨材料及其制备方法 |
| CN111621685A (zh) * | 2020-07-21 | 2020-09-04 | 广东正信硬质材料技术研发有限公司 | 一种双晶结构耐腐蚀硬质合金及其制备方法 |
-
1994
- 1994-06-09 JP JP15150094A patent/JP3230124B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107760899A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-03-06 | 湘潭大学 | 一种原位合成多元复合强化耐磨材料及其制备方法 |
| CN107760899B (zh) * | 2017-10-24 | 2019-09-17 | 湘潭大学 | 一种原位合成多元复合强化耐磨材料及其制备方法 |
| CN111621685A (zh) * | 2020-07-21 | 2020-09-04 | 广东正信硬质材料技术研发有限公司 | 一种双晶结构耐腐蚀硬质合金及其制备方法 |
| CN111621685B (zh) * | 2020-07-21 | 2021-08-31 | 广东正信硬质材料技术研发有限公司 | 一种双晶结构耐腐蚀硬质合金及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3230124B2 (ja) | 2001-11-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3230125B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3230124B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3230126B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3254909B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3230127B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JPH105823A (ja) | 超硬合金製複合ロール | |
| JP2827909B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3230137B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3254976B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3230139B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3230138B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3230140B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3248407B2 (ja) | チップ材の接合が強固な内燃機関タペット部材 | |
| JPH0798964B2 (ja) | 立方晶窒化ホウ素超硬合金複合焼結体 | |
| JPH08134569A (ja) | 耐食耐摩耗性高強度Ｎｉ基合金 | |
| JP3257196B2 (ja) | 強度および耐摩耗性に優れた摺動部材用鉄基焼結合金 | |
| KR100462702B1 (ko) | 습동부품 제조방법 | |
| KR100422092B1 (ko) | 습동부품및그제조방법 | |
| JPH0641673A (ja) | 超硬質合金 | |
| JP2855687B2 (ja) | 耐摩工具用超硬合金 | |
| JP2706119B2 (ja) | 複合サーメットロール | |
| JPS6335706B2 (ja) | ||
| JP3519152B2 (ja) | ＷＣ粒子分散Ｗ強化Ｎｉ基合金およびこれを用いた複合材 | |
| JPH11293306A (ja) | 高い接合強度を有するＦｅ系焼結合金製焼結ばめ接合体 | |
| KR19990075888A (ko) | 초경합금 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010807 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |