JPH07332028A - バルブリフター - Google Patents
バルブリフターInfo
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- JPH07332028A JPH07332028A JP6128979A JP12897994A JPH07332028A JP H07332028 A JPH07332028 A JP H07332028A JP 6128979 A JP6128979 A JP 6128979A JP 12897994 A JP12897994 A JP 12897994A JP H07332028 A JPH07332028 A JP H07332028A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 急激な熱ショックや機械的な衝撃によって
も、クラックや破壊を起こすことのない、各種構造部材
として有用な、高強度、高信頼性、軽量セラミックス−
金属接合体よりなるリフターを提供する。 【構成】 Ｓｉ3 Ｎ4 ：ＳｉＣ微粒子＝７０〜９０：３
０〜１０（体積比）及びＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子
０．１〜１体積％のＳｉ3 Ｎ4 −ＳｉＣ−ＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ粒子分散複合セラミックスよりなるセラミック板８
を、ロウ材を介してアルミニウム、アルミニウム合金又
はチタン、チタン合金のリフター本体７と接合する。 【効果】 耐摩耗性、耐食性、耐久性、摺動性に優れる
上に、高強度かつ高靭性の粒子分散複合セラミックスを
用いて、著しく高強度で信頼性に優れた軽量バルブリフ
ターが安価に提供される。
も、クラックや破壊を起こすことのない、各種構造部材
として有用な、高強度、高信頼性、軽量セラミックス−
金属接合体よりなるリフターを提供する。 【構成】 Ｓｉ3 Ｎ4 ：ＳｉＣ微粒子＝７０〜９０：３
０〜１０（体積比）及びＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子
０．１〜１体積％のＳｉ3 Ｎ4 −ＳｉＣ−ＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ粒子分散複合セラミックスよりなるセラミック板８
を、ロウ材を介してアルミニウム、アルミニウム合金又
はチタン、チタン合金のリフター本体７と接合する。 【効果】 耐摩耗性、耐食性、耐久性、摺動性に優れる
上に、高強度かつ高靭性の粒子分散複合セラミックスを
用いて、著しく高強度で信頼性に優れた軽量バルブリフ
ターが安価に提供される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の動弁機構に
用いられるバルブリフターに係り、特にセラミックス−
金属接合体よりなるバルブリフターに関する。
用いられるバルブリフターに係り、特にセラミックス−
金属接合体よりなるバルブリフターに関する。
【０００２】
【従来の技術】バルブリフターは、内燃機関の動弁機構
においてカムの回転運動をバルブ又はプッシュロッドに
伝達させるためのものであり、一端側が閉じた有底円筒
形状のものである。第２図はＳＯＨＣ・ダイレクト型動
弁機構を示す模式的な断面図であり、カム１の回転がバ
ルブリフター２を介してバルブ３のバルブステム３ａに
伝達されている。３ｂはバルブヘッド、４はコイルスプ
リング、５はシムを示す。
においてカムの回転運動をバルブ又はプッシュロッドに
伝達させるためのものであり、一端側が閉じた有底円筒
形状のものである。第２図はＳＯＨＣ・ダイレクト型動
弁機構を示す模式的な断面図であり、カム１の回転がバ
ルブリフター２を介してバルブ３のバルブステム３ａに
伝達されている。３ｂはバルブヘッド、４はコイルスプ
リング、５はシムを示す。
【０００３】かかるバルブリフター２のカム１との接触
面の摩擦を少なくするために、カム１との当接面をセラ
ミック材とすることが考えられている。
面の摩擦を少なくするために、カム１との当接面をセラ
ミック材とすることが考えられている。
【０００４】この場合、セラミック材には当然ながら高
靭性、高耐摩耗性が要求される。また、セラミックスと
金属との接合部には高接合強度、高靭性が要求される。
靭性、高耐摩耗性が要求される。また、セラミックスと
金属との接合部には高接合強度、高靭性が要求される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来のセラミック−金
属系バルブリフターにおいては、セラミックスとしてモ
ノリシックなセラミックス（例えばＳｉ3 Ｎ4 ，Ａｌ2
Ｏ3 ，ムライト，ＳｉＣ）を用いているため、熱応力に
対する靭性及び接合強度が不足していた。
属系バルブリフターにおいては、セラミックスとしてモ
ノリシックなセラミックス（例えばＳｉ3 Ｎ4 ，Ａｌ2
Ｏ3 ，ムライト，ＳｉＣ）を用いているため、熱応力に
対する靭性及び接合強度が不足していた。
【０００６】また、従来のセラミックス材料では、バル
ブリフターとしての耐摩耗性、耐久性、耐食性、摺動性
等の要求特性を十分に満たすことができなかった。
ブリフターとしての耐摩耗性、耐久性、耐食性、摺動性
等の要求特性を十分に満たすことができなかった。
【０００７】本発明は上記従来の問題点を解決し、急激
な熱ショックや機械的な衝撃によっても、クラックや破
壊を起こすことのない、高強度、高靭性なセラミックス
−金属接合体よりなるバルブリフターを提供することを
目的とする。
な熱ショックや機械的な衝撃によっても、クラックや破
壊を起こすことのない、高強度、高靭性なセラミックス
−金属接合体よりなるバルブリフターを提供することを
目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１のバルブリフタ
ーは、セラミックスと金属とを接合したセラミックス−
金属接合体よりなり、該セラミックスはカムとの当接面
に配置されているバルブリフターにおいて、該セラミッ
クスが、Ｓｉ3 Ｎ4 をマトリックス相とし、ＳｉＣ微粒
子とＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子とが分散した粒子分
散複合セラミックスであって、Ｓｉ3 Ｎ4 とＳｉＣ微粒
子とをＳｉ3 Ｎ4 ：ＳｉＣ微粒子＝７０〜９０：３０〜
１０（体積比）の割合で含み、かつ、ＴｉＣ及び／又は
ＴｉＮをＳｉ3 Ｎ4 及びＳｉＣ微粒子の合計に対して
０．１〜１体積％含むことを特徴とするものである。
ーは、セラミックスと金属とを接合したセラミックス−
金属接合体よりなり、該セラミックスはカムとの当接面
に配置されているバルブリフターにおいて、該セラミッ
クスが、Ｓｉ3 Ｎ4 をマトリックス相とし、ＳｉＣ微粒
子とＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子とが分散した粒子分
散複合セラミックスであって、Ｓｉ3 Ｎ4 とＳｉＣ微粒
子とをＳｉ3 Ｎ4 ：ＳｉＣ微粒子＝７０〜９０：３０〜
１０（体積比）の割合で含み、かつ、ＴｉＣ及び／又は
ＴｉＮをＳｉ3 Ｎ4 及びＳｉＣ微粒子の合計に対して
０．１〜１体積％含むことを特徴とするものである。
【０００９】請求項２の通り、この金属としては、アル
ミ、チタン、アルミ合金又はチタン合金が好適である。
ミ、チタン、アルミ合金又はチタン合金が好適である。
【００１０】一般に、セラミックスと金属との接合で
は、セラミックスの破壊が最大のネックとなっていた
が、従来のセラミックス材料では、接合時の熱応力に十
分に耐えうるものは少なかった。本発明者らは、高耐久
性、高靭性の新規セラミックス材料を開発し、これをセ
ラミックス−金属接合体のセラミックス材料を用いるこ
とにより、本発明を完成させた。
は、セラミックスの破壊が最大のネックとなっていた
が、従来のセラミックス材料では、接合時の熱応力に十
分に耐えうるものは少なかった。本発明者らは、高耐久
性、高靭性の新規セラミックス材料を開発し、これをセ
ラミックス−金属接合体のセラミックス材料を用いるこ
とにより、本発明を完成させた。
【００１１】以下に本発明を詳細に説明する。
【００１２】まず、本発明で用いられる粒子分散複合セ
ラミックスについて説明する。
ラミックスについて説明する。
【００１３】本発明に係る粒子分散複合セラミックス
は、Ｓｉ3 Ｎ4 マトリックス相に第２成分としてＳｉＣ
微粒子が、第３成分としてＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒
子が、それぞれ、下記の割合で分散してなるものであ
る。なお、ＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子の割合は、Ｓ
ｉ3 Ｎ4 とＳｉＣ微粒子との合計に対する割合である。
は、Ｓｉ3 Ｎ4 マトリックス相に第２成分としてＳｉＣ
微粒子が、第３成分としてＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒
子が、それぞれ、下記の割合で分散してなるものであ
る。なお、ＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子の割合は、Ｓ
ｉ3 Ｎ4 とＳｉＣ微粒子との合計に対する割合である。
【００１４】Ｓｉ3 Ｎ4 ：ＳｉＣ微粒子＝７０〜９０：
３０〜１０（体積比） ＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子＝０．１〜１体積％ ここで、Ｓｉ3 Ｎ4 の体積比が７０未満では複合材とし
ての特性が得られず、また、強度が著しく低下する。９
０を超えると相対的に第２，３成分の割合が低減し、第
２，３成分粒子を複合化させることによる本発明の効果
が十分に得られない。ＳｉＣ微粒子の複合化により、靭
性や強度、耐摩耗性の向上が図れるが、このＳｉＣ微粒
子の体積比が１０未満では、この改善効果が十分に得ら
れず、３０を超えると焼結性が悪くなる。従って、Ｓｉ
3 Ｎ4 ：ＳｉＣ微粒子＝７０〜９０：３０〜１０（体積
比）とする。
３０〜１０（体積比） ＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子＝０．１〜１体積％ ここで、Ｓｉ3 Ｎ4 の体積比が７０未満では複合材とし
ての特性が得られず、また、強度が著しく低下する。９
０を超えると相対的に第２，３成分の割合が低減し、第
２，３成分粒子を複合化させることによる本発明の効果
が十分に得られない。ＳｉＣ微粒子の複合化により、靭
性や強度、耐摩耗性の向上が図れるが、このＳｉＣ微粒
子の体積比が１０未満では、この改善効果が十分に得ら
れず、３０を超えると焼結性が悪くなる。従って、Ｓｉ
3 Ｎ4 ：ＳｉＣ微粒子＝７０〜９０：３０〜１０（体積
比）とする。
【００１５】ＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子は、ＳｉＣ
微粒子の複合化による特性向上効果を更に高め、より一
層の高靭性化を図る作用を奏し、その割合がＳｉ3 Ｎ4
とＳｉＣ微粒子の合計に対して０．１体積％未満では、
この作用が十分に得られず、１体積％を超えると焼結性
に問題を生じる。従って、ＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒
子の割合は０．１〜１体積％とする。
微粒子の複合化による特性向上効果を更に高め、より一
層の高靭性化を図る作用を奏し、その割合がＳｉ3 Ｎ4
とＳｉＣ微粒子の合計に対して０．１体積％未満では、
この作用が十分に得られず、１体積％を超えると焼結性
に問題を生じる。従って、ＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒
子の割合は０．１〜１体積％とする。
【００１６】本発明において、Ｓｉ3 Ｎ4 マトリックス
相中に分散している各微粒子は、それぞれ下記粒径範囲
のナノ粒子であることが好ましい。
相中に分散している各微粒子は、それぞれ下記粒径範囲
のナノ粒子であることが好ましい。
【００１７】ＳｉＣ微粒子の粒径：５０〜５００ｎｍ ＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子の粒径：５０〜７００ｎ
ｍ このような粒子分散複合セラミックスは例えば次のよう
にして製造される。即ち、まず、粒径０．０５〜０．５
μｍ程度のＳｉ3 Ｎ4 粉末と、上記粒径範囲のＳｉＣ微
粒子とＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子とをボールミル等
により５〜１０時間程度連続的に均一分散混合する。こ
の混合に当り、分散性を良くするために、有機系の分散
剤を用いることができる。
ｍ このような粒子分散複合セラミックスは例えば次のよう
にして製造される。即ち、まず、粒径０．０５〜０．５
μｍ程度のＳｉ3 Ｎ4 粉末と、上記粒径範囲のＳｉＣ微
粒子とＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子とをボールミル等
により５〜１０時間程度連続的に均一分散混合する。こ
の混合に当り、分散性を良くするために、有機系の分散
剤を用いることができる。
【００１８】得られた混合原料を、ホットプレス法、常
圧焼結、ＨＩＰ等により焼結して、高密度粒子分散複合
セラミックスを得ることができる。
圧焼結、ＨＩＰ等により焼結して、高密度粒子分散複合
セラミックスを得ることができる。
【００１９】本発明においては、このようにして得られ
る粒子分散複合セラミックスをロウ材を介在してインサ
ート材を用いることなく金属と接合するのが好ましい。
る粒子分散複合セラミックスをロウ材を介在してインサ
ート材を用いることなく金属と接合するのが好ましい。
【００２０】ロウ材としては、アルミニウム用の低温ロ
ウ材又はＴｉ用のＡｇ−Ｃｕ−Ｔｉ３成分系のロウ材を
用いる。このような低温ロウ材であれば、適した接合温
度で接合を行なうことができ、安価に接合体を得ること
ができる。このロウ材の厚さは厚過ぎると接合が困難と
なり、また、薄過ぎると十分な接合強度を得ることが困
難であることから、ロウ材の厚さは１０〜１００μｍ、
特に２０〜５０μｍとするのが好ましい。
ウ材又はＴｉ用のＡｇ−Ｃｕ−Ｔｉ３成分系のロウ材を
用いる。このような低温ロウ材であれば、適した接合温
度で接合を行なうことができ、安価に接合体を得ること
ができる。このロウ材の厚さは厚過ぎると接合が困難と
なり、また、薄過ぎると十分な接合強度を得ることが困
難であることから、ロウ材の厚さは１０〜１００μｍ、
特に２０〜５０μｍとするのが好ましい。
【００２１】なお、アルミニウム用の低温ロウ材として
は、Ａｌ−Ｓｉ系ロウ材等を用いることができる。この
ようなロウ材であれば、５５０〜６００℃程度の温度で
容易に接合処理することができる。又、Ｔｉ用のロウ材
としてはＡｇ−Ｃｕ−Ｔｉ系が好適である。これは８０
０〜９００℃で接合できる。
は、Ａｌ−Ｓｉ系ロウ材等を用いることができる。この
ようなロウ材であれば、５５０〜６００℃程度の温度で
容易に接合処理することができる。又、Ｔｉ用のロウ材
としてはＡｇ−Ｃｕ−Ｔｉ系が好適である。これは８０
０〜９００℃で接合できる。
【００２２】本発明において、接合される金属は、Ｔｉ
及びＴｉ合金である。
及びＴｉ合金である。
【００２３】接合に当り、粒子分散複合セラミックス及
び軽量金属母材は、その接合面を研摩して表面粗度Ｒａ
３〜１０μｍ程度に研摩加工しておくのが好ましい。こ
のように研摩することにより、より一層接合強度を高め
ることができる。
び軽量金属母材は、その接合面を研摩して表面粗度Ｒａ
３〜１０μｍ程度に研摩加工しておくのが好ましい。こ
のように研摩することにより、より一層接合強度を高め
ることができる。
【００２４】本発明においては、必要に応じて接合面を
研摩加工した粒子分散複合セラミックスと金属母材とを
ロウ材を介して配置し、真空電気炉内にて加熱接合す
る。
研摩加工した粒子分散複合セラミックスと金属母材とを
ロウ材を介して配置し、真空電気炉内にて加熱接合す
る。
【００２５】接合部は全面に亘って巣のない良好な接合
体が得られる。
体が得られる。
【００２６】
【作用】本発明者らは、従来のモノリシックなＳｉ3 Ｎ
4 とは全く特性の異なる粒子分散複合セラミックスを開
発した。この材料はＳｉ3 Ｎ4 −ＳｉＣ−ＴｉＣ及び／
又はＴｉＮの３成分（又は４成分）系であり、高強度、
高靭性で耐食性、耐摩耗性、摺動特性に優れている。
4 とは全く特性の異なる粒子分散複合セラミックスを開
発した。この材料はＳｉ3 Ｎ4 −ＳｉＣ−ＴｉＣ及び／
又はＴｉＮの３成分（又は４成分）系であり、高強度、
高靭性で耐食性、耐摩耗性、摺動特性に優れている。
【００２７】本発明においては、セラミックスのマトリ
ックス相として、Ｓｉ3 Ｎ4 を用い、これに靭性や強
度、耐摩耗性を付与するため、ＳｉＣ微粒子を第２成分
として分散させた。更に、この第２成分の複合特性を高
めるために、第３成分としてのＴｉＣ及び／又はＴｉＮ
微粒子を分散させ、目的を十分に満足する粒子分散複合
セラミックスを開発した。
ックス相として、Ｓｉ3 Ｎ4 を用い、これに靭性や強
度、耐摩耗性を付与するため、ＳｉＣ微粒子を第２成分
として分散させた。更に、この第２成分の複合特性を高
めるために、第３成分としてのＴｉＣ及び／又はＴｉＮ
微粒子を分散させ、目的を十分に満足する粒子分散複合
セラミックスを開発した。
【００２８】本発明に係るバルブリフターの粒子分散複
合セラミックスにおいては、Ｓｉ3Ｎ4 マトリックス相
の中に第２，第３成分の微粒子が分散して、内部応力を
誘起した状態になっているため極めて強度、靭性が高い
材料となっている。
合セラミックスにおいては、Ｓｉ3Ｎ4 マトリックス相
の中に第２，第３成分の微粒子が分散して、内部応力を
誘起した状態になっているため極めて強度、靭性が高い
材料となっている。
【００２９】この粒子分散複合セラミックスは、従来の
Ｓｉ3 Ｎ4 単味材料やＳｉ3 Ｎ4 −ＳｉＣの２成分系の
材料にくらべて強度特性が優れているため、接合材料の
素材として極めて優れたものとなっている。
Ｓｉ3 Ｎ4 単味材料やＳｉ3 Ｎ4 −ＳｉＣの２成分系の
材料にくらべて強度特性が優れているため、接合材料の
素材として極めて優れたものとなっている。
【００３０】金属とセラミックスを接合する場合、金属
とセラミックスの両方に相性の良い接合ロウ材を用いる
が、この場合、特にセラミックスとロウ材との熱膨張率
の違いが接合強度に大きな影響を及ぼす。従来のモノリ
シックなセラミックス材料では、この熱膨張差による応
力に十分に耐えられず、クラックが入ったり破壊するこ
とが多かった。本セラミックス材料は、粒子分散複合材
料でセラミックスに内部応力を誘起させて高靭化してい
るため、従来のセラミックスに比較して靭性が大きく、
金属材との接合にも十分に耐えられるものである。
とセラミックスの両方に相性の良い接合ロウ材を用いる
が、この場合、特にセラミックスとロウ材との熱膨張率
の違いが接合強度に大きな影響を及ぼす。従来のモノリ
シックなセラミックス材料では、この熱膨張差による応
力に十分に耐えられず、クラックが入ったり破壊するこ
とが多かった。本セラミックス材料は、粒子分散複合材
料でセラミックスに内部応力を誘起させて高靭化してい
るため、従来のセラミックスに比較して靭性が大きく、
金属材との接合にも十分に耐えられるものである。
【００３１】また、本発明では金属として軽量なアルミ
ニウム、アルミニウム合金、Ｔｉ又はＴｉ合金を用いる
ことにより、バルブリフターを重量を小さくできる。接
合にはインサート材を用いることなく、アルミニウム用
の低温ロウ材及びＴｉ用の３成分系ロウ材を用いるた
め、高い接合強度を有するセラミック−金属接合体より
なるバルブリフターを安価に得ることができる。
ニウム、アルミニウム合金、Ｔｉ又はＴｉ合金を用いる
ことにより、バルブリフターを重量を小さくできる。接
合にはインサート材を用いることなく、アルミニウム用
の低温ロウ材及びＴｉ用の３成分系ロウ材を用いるた
め、高い接合強度を有するセラミック−金属接合体より
なるバルブリフターを安価に得ることができる。
【００３２】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明する。
説明する。
【００３３】第１図は実施例に係るバルブリフターの断
面図である。このバルブリフター６は、有底円筒状の金
属製リフター本体７と、バルブリフター６のカム当接面
に配置された円盤状のセラミック板８との接合体よりな
る。リフター本体７の端面部部分の中央には透口９が設
けられ、セラミック板８の盤央部の凸部１０が該透口９
に嵌合されている。本実施例では、リフター本体７はア
ルミ（実施例１）又はチタン（実施例２，３）よりな
り、セラミック板８とロウ付けされている。セラミック
板８としては次の４種のものから３種を表１の割合で選
択し、混合、成形及び焼結して製造したものを用いた。
面図である。このバルブリフター６は、有底円筒状の金
属製リフター本体７と、バルブリフター６のカム当接面
に配置された円盤状のセラミック板８との接合体よりな
る。リフター本体７の端面部部分の中央には透口９が設
けられ、セラミック板８の盤央部の凸部１０が該透口９
に嵌合されている。本実施例では、リフター本体７はア
ルミ（実施例１）又はチタン（実施例２，３）よりな
り、セラミック板８とロウ付けされている。セラミック
板８としては次の４種のものから３種を表１の割合で選
択し、混合、成形及び焼結して製造したものを用いた。
【００３４】用いたセラミック材料は次の通りである。
【００３５】Ｓｉ3 Ｎ4 （宇部興産社製）：平均粒径
０．３μｍ ＳｉＣ（イビデン社製）：平均粒径３００ｎｍ ＴｉＣ（日本新金属社製）：平均粒径２００ｎｍ ＴｉＮ（日本新金属社製）：平均粒径２００ｎｍ 実施例１〜３ まず、表１に示す割合でＳｉ3 Ｎ4 とＳｉＣとＴｉＣ又
はＴｉＮとをボールミルにより約１０時間混合した後、
１７００℃で２時間ホットプレス焼結して、厚さ２ｍ
ｍ，直径３０ｍｍの焼結体を得た。なお、得られた焼結
体の物性は表１に示す通りであった。得られたセラミッ
クス焼結体の被接合面を表面粗度Ｒａ５μｍに研摩し
た。
０．３μｍ ＳｉＣ（イビデン社製）：平均粒径３００ｎｍ ＴｉＣ（日本新金属社製）：平均粒径２００ｎｍ ＴｉＮ（日本新金属社製）：平均粒径２００ｎｍ 実施例１〜３ まず、表１に示す割合でＳｉ3 Ｎ4 とＳｉＣとＴｉＣ又
はＴｉＮとをボールミルにより約１０時間混合した後、
１７００℃で２時間ホットプレス焼結して、厚さ２ｍ
ｍ，直径３０ｍｍの焼結体を得た。なお、得られた焼結
体の物性は表１に示す通りであった。得られたセラミッ
クス焼結体の被接合面を表面粗度Ｒａ５μｍに研摩し
た。
【００３６】一方、金属体として、高さ２０ｍｍ，直径
３０ｍｍのアルミニウム部材（実施例１）又はチタン部
材（実施例２，３）を準備し、この被接合面を表面粗度
Ｒａ５μｍに研摩した。
３０ｍｍのアルミニウム部材（実施例１）又はチタン部
材（実施例２，３）を準備し、この被接合面を表面粗度
Ｒａ５μｍに研摩した。
【００３７】セラミックス焼結体とアルミニウム部材と
の間に、実施例１ではアルミニウム用市販ロウ材を４０
μｍの厚さとなるように挟み込み、電気炉内で接合し
た。アルミでは電気炉は１０-4Ｔｏｒｒの真空雰囲気で
５８０℃まで２時間で昇温し、表１に示す温度で１０分
保持した後、冷却した。加圧力は０．１ｋｇ／ｃｍ2 と
した。実施例２，３ではチタン用市販ロウ材（４０μｍ
厚さ）を用い、１０-4Ｔｏｒｒ、８８０℃まで３Ｈｒで
昇温し、１０分保持した。
の間に、実施例１ではアルミニウム用市販ロウ材を４０
μｍの厚さとなるように挟み込み、電気炉内で接合し
た。アルミでは電気炉は１０-4Ｔｏｒｒの真空雰囲気で
５８０℃まで２時間で昇温し、表１に示す温度で１０分
保持した後、冷却した。加圧力は０．１ｋｇ／ｃｍ2 と
した。実施例２，３ではチタン用市販ロウ材（４０μｍ
厚さ）を用い、１０-4Ｔｏｒｒ、８８０℃まで３Ｈｒで
昇温し、１０分保持した。
【００３８】各セラミックス−金属接合体について、接
合強度等を調べ結果を表１に示した。
合強度等を調べ結果を表１に示した。
【００３９】表１より明らかなように、本発明に係る粒
子分散複合セラミックスと金属体との接合体よりなるバ
ルブリフターは高靭性、高硬度かつ高強度である。な
お、金属体をアルミ合金（Ａｌ ８０％，Ｓｉ １５％
他）を用いた場合も実施例１と同等の結果が得られた。
金属体としてチタン合金（Ｔｉ ９０％，Ａｌ ５％
他）を用いた場合も実施例２，３と同等の結果が得られ
た。
子分散複合セラミックスと金属体との接合体よりなるバ
ルブリフターは高靭性、高硬度かつ高強度である。な
お、金属体をアルミ合金（Ａｌ ８０％，Ｓｉ １５％
他）を用いた場合も実施例１と同等の結果が得られた。
金属体としてチタン合金（Ｔｉ ９０％，Ａｌ ５％
他）を用いた場合も実施例２，３と同等の結果が得られ
た。
【００４０】
【表１】
【００４１】
【発明の効果】以上詳述した通り、請求項１，２によれ
ば、耐摩耗性、耐食性、耐久性、摺動性に優れる上に、
高強度かつ高靭性の粒子分散複合セラミックスを用い
て、著しく高強度で信頼性に優れたバルブリフターが安
価に提供される。なお、請求項２によると、バルブリフ
ターの重量が低減される。
ば、耐摩耗性、耐食性、耐久性、摺動性に優れる上に、
高強度かつ高靭性の粒子分散複合セラミックスを用い
て、著しく高強度で信頼性に優れたバルブリフターが安
価に提供される。なお、請求項２によると、バルブリフ
ターの重量が低減される。
【図１】実施例に係るバルブリフターの断面図である。
【図２】従来のバルブリフターを用いた動弁機構を示す
断面図である。
断面図である。
１ カム ２，６ バルブリフター ３ バルブ ７ リフター本体 ８ セラミック板
Claims (2)
- 【請求項１】 セラミックスと金属とを接合したセラミ
ックス−金属接合体よりなり、該セラミックスはカムと
の当接面に配置されているバルブリフターにおいて、 該セラミックスが、Ｓｉ3 Ｎ4 をマトリックス相とし、
ＳｉＣ微粒子とＴｉＣ及び／又はＴｉＮ微粒子とが分散
した粒子分散複合セラミックスであって、Ｓｉ3 Ｎ4 と
ＳｉＣ微粒子とをＳｉ3 Ｎ4 ：ＳｉＣ微粒子＝７０〜９
０：３０〜１０（体積比）の割合で含み、かつ、ＴｉＣ
及び／又はＴｉＮをＳｉ3 Ｎ4 及びＳｉＣ微粒子の合計
に対して０．１〜１体積％含むことを特徴とするバルブ
リフター。 - 【請求項２】 請求項１において、前記金属は、アル
ミ、アルミ合金、チタン又はチタン合金であることを特
徴とするバルブリフター。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6128979A JPH07332028A (ja) | 1994-06-10 | 1994-06-10 | バルブリフター |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6128979A JPH07332028A (ja) | 1994-06-10 | 1994-06-10 | バルブリフター |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07332028A true JPH07332028A (ja) | 1995-12-19 |
Family
ID=14998130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6128979A Withdrawn JPH07332028A (ja) | 1994-06-10 | 1994-06-10 | バルブリフター |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07332028A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0803641A1 (en) * | 1996-04-24 | 1997-10-29 | Fuji Oozx Inc. | Tappet in an internal combustion engine |
| KR100471599B1 (ko) * | 2001-01-29 | 2005-03-07 | 엠.제이.테크(주) | 차량의 엔진용 태핏 |
| CN110452010A (zh) * | 2019-07-19 | 2019-11-15 | 广东工业大学 | 一种高熵合金连接碳化硅陶瓷连接件及其制备方法和应用 |
-
1994
- 1994-06-10 JP JP6128979A patent/JPH07332028A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0803641A1 (en) * | 1996-04-24 | 1997-10-29 | Fuji Oozx Inc. | Tappet in an internal combustion engine |
| EP1004752A2 (en) | 1996-04-24 | 2000-05-31 | Fuji Oozx Inc. | Tappet in an internal combustion engine |
| EP1004752A3 (en) * | 1996-04-24 | 2000-07-19 | Fuji Oozx Inc. | Tappet in an internal combustion engine |
| KR100471599B1 (ko) * | 2001-01-29 | 2005-03-07 | 엠.제이.테크(주) | 차량의 엔진용 태핏 |
| CN110452010A (zh) * | 2019-07-19 | 2019-11-15 | 广东工业大学 | 一种高熵合金连接碳化硅陶瓷连接件及其制备方法和应用 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010904 |