JPH061670A - セラミック部材と金属部材の接合体 - Google Patents
セラミック部材と金属部材の接合体Info
- Publication number
- JPH061670A JPH061670A JP15962892A JP15962892A JPH061670A JP H061670 A JPH061670 A JP H061670A JP 15962892 A JP15962892 A JP 15962892A JP 15962892 A JP15962892 A JP 15962892A JP H061670 A JPH061670 A JP H061670A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal
- ceramic member
- silicon nitride
- layer
- joined body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】高い接合強度を保持し、接合体を構成するセラ
ミック部材の破壊や金属部材の割れを起こすことなく、
かつ耐酸化性および耐久性に優れ、常温と高温酸化雰囲
気との冷熱サイクルに曝されても長時間の連続使用を可
能とする。 【構成】窒化珪素質焼結体から成るセラミック部材と金
属部材との間に介在させた緩衝層を，セラミック部材側
から活性金属の窒化物を５〜２０重量％含有する窒化珪
素質焼結体層と、遷移金属又はその合金から成る低ヤン
グ率金属層と、活性金属の窒化物を２５〜７０重量％含
有する窒化珪素質焼結体層を順次配置した多層構造に形
成してろう接したセラミック部材と金属部材の接合体。
ミック部材の破壊や金属部材の割れを起こすことなく、
かつ耐酸化性および耐久性に優れ、常温と高温酸化雰囲
気との冷熱サイクルに曝されても長時間の連続使用を可
能とする。 【構成】窒化珪素質焼結体から成るセラミック部材と金
属部材との間に介在させた緩衝層を，セラミック部材側
から活性金属の窒化物を５〜２０重量％含有する窒化珪
素質焼結体層と、遷移金属又はその合金から成る低ヤン
グ率金属層と、活性金属の窒化物を２５〜７０重量％含
有する窒化珪素質焼結体層を順次配置した多層構造に形
成してろう接したセラミック部材と金属部材の接合体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は窒化珪素質焼結体から成
るセラミック部材と金属部材とを緩衝層を介してろう接
したセラミック部材と金属部材の接合体に関するもので
ある。
るセラミック部材と金属部材とを緩衝層を介してろう接
したセラミック部材と金属部材の接合体に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、各種の産業機械装置や内燃機関に
おいて、高荷重かつ高温雰囲気下で使用される機構部品
として、耐熱性、耐食性及び耐摩耗性に優れ、高強度で
かつ比重が小さいセラミック部材が多用されるようにな
ってきた。
おいて、高荷重かつ高温雰囲気下で使用される機構部品
として、耐熱性、耐食性及び耐摩耗性に優れ、高強度で
かつ比重が小さいセラミック部材が多用されるようにな
ってきた。
【０００３】そのような状況下で、前記セラミック部材
は加工性に乏しいことから、高温に曝される部分を耐熱
性、耐食性及び耐摩耗性に優れた軽量なセラミック部材
で構成し、高荷重が作用する部分を高強度で加工性に優
れた金属部材で構成する等、セラミック部材と金属部材
とを組み合わせた複合構造体とすることが注目されるよ
うになり、種々のセラミック部材と金属部材の接合体が
提案されるようになってきた。
は加工性に乏しいことから、高温に曝される部分を耐熱
性、耐食性及び耐摩耗性に優れた軽量なセラミック部材
で構成し、高荷重が作用する部分を高強度で加工性に優
れた金属部材で構成する等、セラミック部材と金属部材
とを組み合わせた複合構造体とすることが注目されるよ
うになり、種々のセラミック部材と金属部材の接合体が
提案されるようになってきた。
【０００４】一般に、前記セラミック部材と金属部材と
を組み合わせた複合構造体としては、研磨加工したセラ
ミック部材の接合部に金属部材被膜層を形成し、該接合
部に切削加工した金属部材を直接に密着もしくは嵌挿し
てろう接するか、金属部材をセラミック部材に直接、焼
き嵌めて接合したものが広く用いられていた。
を組み合わせた複合構造体としては、研磨加工したセラ
ミック部材の接合部に金属部材被膜層を形成し、該接合
部に切削加工した金属部材を直接に密着もしくは嵌挿し
てろう接するか、金属部材をセラミック部材に直接、焼
き嵌めて接合したものが広く用いられていた。
【０００５】しかしながら、かかる接合体においては、
セラミック部材と金属部材の熱膨張係数が大きく異なる
ことから、その熱膨張差に起因する歪み、即ち残留応力
が接合部近辺に発生して接合強度の低下や、金属部材の
収縮力によるセラミック部材あるいは金属部材自身の破
壊を招きやすい等の問題があった。
セラミック部材と金属部材の熱膨張係数が大きく異なる
ことから、その熱膨張差に起因する歪み、即ち残留応力
が接合部近辺に発生して接合強度の低下や、金属部材の
収縮力によるセラミック部材あるいは金属部材自身の破
壊を招きやすい等の問題があった。
【０００６】そこで、前記問題を解消せんとして、セラ
ミック部材と金属部材との間に低熱膨張もしくは低ヤン
グ率の金属部材から成る熱応力緩和体を中間層として介
在させることが提案されている（特公平３−３９９９１
号公報、特開平２−１９６０７５号公報参照）。
ミック部材と金属部材との間に低熱膨張もしくは低ヤン
グ率の金属部材から成る熱応力緩和体を中間層として介
在させることが提案されている（特公平３−３９９９１
号公報、特開平２−１９６０７５号公報参照）。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記接
合体においては、セラミック部材と金属部材の熱応力緩
和体として使用している金属部材から成る中間層の介在
により、９００℃以下の一定の温度で使用する場合には
熱膨張差による両部材への歪みはかなり軽減されるもの
の、常温の雰囲気と６００℃以上の高温雰囲気との繰り
返しの冷熱サイクルに長時間曝されると前記金属部材か
ら成る中間層の酸化等により急激に接合強度が劣化し、
接合界面から剥離するという課題があった。
合体においては、セラミック部材と金属部材の熱応力緩
和体として使用している金属部材から成る中間層の介在
により、９００℃以下の一定の温度で使用する場合には
熱膨張差による両部材への歪みはかなり軽減されるもの
の、常温の雰囲気と６００℃以上の高温雰囲気との繰り
返しの冷熱サイクルに長時間曝されると前記金属部材か
ら成る中間層の酸化等により急激に接合強度が劣化し、
接合界面から剥離するという課題があった。
【０００８】
【発明の目的】本発明は、上記課題を解決せんとしてな
されたもので、常温の雰囲気と６００℃以上の高温酸化
雰囲気とに曝される冷熱サイクルの長時間の連続使用が
可能である高い接合強度と優れた耐久性を有するセラミ
ック部材と金属部材の接合体を得んとするものである。
されたもので、常温の雰囲気と６００℃以上の高温酸化
雰囲気とに曝される冷熱サイクルの長時間の連続使用が
可能である高い接合強度と優れた耐久性を有するセラミ
ック部材と金属部材の接合体を得んとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明のセラミック部材
と金属部材の接合体は、窒化珪素質焼結体から成るセラ
ミック部材と金属部材との間に緩衝層を介在させてろう
接した接合体において、緩衝層がセラミック部材側から
チタン（Ｔｉ）やジルコニウム（Ｚｒ）等から成る活性
金属の窒化物を５〜２０重量％含有する窒化珪素質焼結
体層と、ニッケル（Ｎｉ）やコバルト（Ｃｏ）等の遷移
金属又はその合金から成る低ヤング率金属層と、前記活
性金属の窒化物を２５〜７０重量％含有する窒化珪素質
焼結体層を順次配置した多層構造にて形成されて成るこ
とを特徴とするものである。
と金属部材の接合体は、窒化珪素質焼結体から成るセラ
ミック部材と金属部材との間に緩衝層を介在させてろう
接した接合体において、緩衝層がセラミック部材側から
チタン（Ｔｉ）やジルコニウム（Ｚｒ）等から成る活性
金属の窒化物を５〜２０重量％含有する窒化珪素質焼結
体層と、ニッケル（Ｎｉ）やコバルト（Ｃｏ）等の遷移
金属又はその合金から成る低ヤング率金属層と、前記活
性金属の窒化物を２５〜７０重量％含有する窒化珪素質
焼結体層を順次配置した多層構造にて形成されて成るこ
とを特徴とするものである。
【００１０】前記セラミック部材側の窒化珪素質焼結体
層に含有する活性金属の窒化物量が５重量％未満では、
遷移金属又はその合金から成る低ヤング率金属層との熱
膨張差が大きくなり過ぎ、前記冷熱サイクルを受けると
低ヤング率金属層との接合界面から剥離するようにな
る。
層に含有する活性金属の窒化物量が５重量％未満では、
遷移金属又はその合金から成る低ヤング率金属層との熱
膨張差が大きくなり過ぎ、前記冷熱サイクルを受けると
低ヤング率金属層との接合界面から剥離するようにな
る。
【００１１】一方、前記活性金属の窒化物量が２０重量
％を越えると、今度はセラミック部材との熱膨張差が大
きくなり過ぎ、前記冷熱サイクルを受けるとセラミック
部材との接合界面から剥離するようになる。
％を越えると、今度はセラミック部材との熱膨張差が大
きくなり過ぎ、前記冷熱サイクルを受けるとセラミック
部材との接合界面から剥離するようになる。
【００１２】よってセラミック部材側の窒化珪素質焼結
体層に含有する活性金属の窒化物量は、５〜２０重量
％、より望ましくは７〜１５重量％に特定される。
体層に含有する活性金属の窒化物量は、５〜２０重量
％、より望ましくは７〜１５重量％に特定される。
【００１３】また、金属部材側の窒化珪素質焼結体層に
含有する活性金属の窒化物量は、２５重量％未満になる
と金属部材との熱膨張差が大きくなり、前記冷熱サイク
ルにより金属部材との接合界面から剥離するようにな
り、他方、７０重量％を越えると窒化珪素質焼結体とし
ての諸特性が損なわれ緩衝層として不適当である。
含有する活性金属の窒化物量は、２５重量％未満になる
と金属部材との熱膨張差が大きくなり、前記冷熱サイク
ルにより金属部材との接合界面から剥離するようにな
り、他方、７０重量％を越えると窒化珪素質焼結体とし
ての諸特性が損なわれ緩衝層として不適当である。
【００１４】よって金属部材側の窒化珪素質焼結体層に
含有する活性金属の窒化物量は、２５〜７０重量％、よ
り望ましくは４０〜６０重量％に特定される。
含有する活性金属の窒化物量は、２５〜７０重量％、よ
り望ましくは４０〜６０重量％に特定される。
【００１５】
【作用】本発明のセラミック部材と金属部材の接合体
は、介在させる緩衝層を活性金属の窒化物を含有する窒
化珪素質焼結体層と、遷移金属又はその合金から成る低
ヤング率金属層、更に活性金属の窒化物を含有する窒化
珪素質焼結体層の３層で構成したことから、酸化雰囲気
や冷熱サイクルに対する耐久性が増大する。
は、介在させる緩衝層を活性金属の窒化物を含有する窒
化珪素質焼結体層と、遷移金属又はその合金から成る低
ヤング率金属層、更に活性金属の窒化物を含有する窒化
珪素質焼結体層の３層で構成したことから、酸化雰囲気
や冷熱サイクルに対する耐久性が増大する。
【００１６】
【実施例】以下、本発明を詳細に説明する。図１は本発
明に係るセラミック部材と金属部材の接合体の１実施例
を示すものである。
明に係るセラミック部材と金属部材の接合体の１実施例
を示すものである。
【００１７】図１において、１は２０〜４００℃までの
平均熱膨張係数が５×１０- 6 ／℃以下の窒化珪素質焼
結体から成るセラミック部材であり、セラミック部材１
に緩衝層３としてチタン（Ｔｉ）やジルコニウム（Ｚ
ｒ）等から成る活性金属の窒化物を５〜２０重量％含有
する窒化珪素質焼結体層４と、ニッケル（Ｎｉ）やコバ
ルト（Ｃｏ）等の遷移金属又はその合金から成る低ヤン
グ率金属層６と、前記活性金属の窒化物を２５〜７０重
量％含有する窒化珪素質焼結体層５を順次配置し、窒化
珪素質焼結体層５に鉄（Ｆｅ）−ニッケル（Ｎｉ）−コ
バルト（Ｃｏ）系合金等から成る金属部材２を、互いに
チタン（Ｔｉ）等の活性金属を含有するろう７にてろう
接した多層構造にてセラミック部材１と金属部材２の接
合体を形成している。
平均熱膨張係数が５×１０- 6 ／℃以下の窒化珪素質焼
結体から成るセラミック部材であり、セラミック部材１
に緩衝層３としてチタン（Ｔｉ）やジルコニウム（Ｚ
ｒ）等から成る活性金属の窒化物を５〜２０重量％含有
する窒化珪素質焼結体層４と、ニッケル（Ｎｉ）やコバ
ルト（Ｃｏ）等の遷移金属又はその合金から成る低ヤン
グ率金属層６と、前記活性金属の窒化物を２５〜７０重
量％含有する窒化珪素質焼結体層５を順次配置し、窒化
珪素質焼結体層５に鉄（Ｆｅ）−ニッケル（Ｎｉ）−コ
バルト（Ｃｏ）系合金等から成る金属部材２を、互いに
チタン（Ｔｉ）等の活性金属を含有するろう７にてろう
接した多層構造にてセラミック部材１と金属部材２の接
合体を形成している。
【００１８】尚、前記窒化珪素（Ｓｉ3 Ｎ4 ）を主成分
とする焼結体から成るセラミック部材は、２０〜４００
℃までの平均熱膨張係数が５×１０- 6 ／℃を越え、ま
た少なくとも５００℃での曲げ強度が２０ｋｇ／ｍｍ2
以上でないと、高荷重かつ高温酸化雰囲気中で長時間使
用される各種産業機械装置や内燃機関における機構部品
用セラミック部材としては実用に適さない。
とする焼結体から成るセラミック部材は、２０〜４００
℃までの平均熱膨張係数が５×１０- 6 ／℃を越え、ま
た少なくとも５００℃での曲げ強度が２０ｋｇ／ｍｍ2
以上でないと、高荷重かつ高温酸化雰囲気中で長時間使
用される各種産業機械装置や内燃機関における機構部品
用セラミック部材としては実用に適さない。
【００１９】次に本発明のセラミック部材と金属部材の
接合体を評価するにあたり、まづ窒化珪素（Ｓｉ
3 Ｎ4 ）を主成分とし、焼結助剤としてイットリア（Ｙ
2 Ｏ3 ）及び酸化タングステン（ＷＯ3 ）等を含有する
窒化珪素質焼結体を研削加工するとともに接合面を４０
０番相当のダイヤモンド砥石で研磨し、直径２０ｍｍ、
高さ２０ｍｍの円柱状のセラミック部材１を得た。
接合体を評価するにあたり、まづ窒化珪素（Ｓｉ
3 Ｎ4 ）を主成分とし、焼結助剤としてイットリア（Ｙ
2 Ｏ3 ）及び酸化タングステン（ＷＯ3 ）等を含有する
窒化珪素質焼結体を研削加工するとともに接合面を４０
０番相当のダイヤモンド砥石で研磨し、直径２０ｍｍ、
高さ２０ｍｍの円柱状のセラミック部材１を得た。
【００２０】また、金属部材２として鉄（Ｆｅ）−ニッ
ケル（Ｎｉ）−コバルト（Ｃｏ）系合金から成る直径２
０ｍｍ、高さ２０ｍｍの円柱を切削加工した。
ケル（Ｎｉ）−コバルト（Ｃｏ）系合金から成る直径２
０ｍｍ、高さ２０ｍｍの円柱を切削加工した。
【００２１】一方、活性金属の窒化物として窒化チタン
（ＴｉＮ）を表１に示す割合で含有する窒化珪素質焼結
体をそれぞれ用意し、直径２０ｍｍ、厚さ１ｍｍの円板
を研削加工するとともに、該円板の両面をそれぞれ４０
０番相当のダイヤモンド砥石で研磨した。
（ＴｉＮ）を表１に示す割合で含有する窒化珪素質焼結
体をそれぞれ用意し、直径２０ｍｍ、厚さ１ｍｍの円板
を研削加工するとともに、該円板の両面をそれぞれ４０
０番相当のダイヤモンド砥石で研磨した。
【００２２】更に、低ヤング率金属として表１に示す金
属または合金からなる直径２０ｍｍ、厚さ１ｍｍの薄板
を、また、活性金属を含有するろう材としてチタン（Ｔ
ｉ）−銀（Ａｇ）−銅（Ｃｕ）から成る厚さ０．５ｍｍ
の銀ろうの箔を用意した。
属または合金からなる直径２０ｍｍ、厚さ１ｍｍの薄板
を、また、活性金属を含有するろう材としてチタン（Ｔ
ｉ）−銀（Ａｇ）−銅（Ｃｕ）から成る厚さ０．５ｍｍ
の銀ろうの箔を用意した。
【００２３】セラミック部材１と金属部材２との接合
は、セラミック部材１の接合面上に窒化珪素質焼結体、
低ヤング率金属の薄板、窒化珪素質焼結体、金属部材２
の順にそれぞれ活性金属ろうの箔を介して積層し、真空
炉中で９５０℃に加熱してろう接した。
は、セラミック部材１の接合面上に窒化珪素質焼結体、
低ヤング率金属の薄板、窒化珪素質焼結体、金属部材２
の順にそれぞれ活性金属ろうの箔を介して積層し、真空
炉中で９５０℃に加熱してろう接した。
【００２４】かくして得られた評価用の接合体を双眼顕
微鏡を使用した目視検査と蛍光浸透探傷法により接合部
の割れの有無を非破壊検査した後、割れの無い評価用の
接合体をＪＩＳＲ１６０１規格に準じた試験片に加工し
て常温と３００℃の４点曲げ強度を測定するとともに、
常温と６００℃の高温酸化雰囲気の冷熱サイクルを１０
００回繰り返した試験片を使用して常温での４点曲げ強
度を測定し、表２の結果を得た。
微鏡を使用した目視検査と蛍光浸透探傷法により接合部
の割れの有無を非破壊検査した後、割れの無い評価用の
接合体をＪＩＳＲ１６０１規格に準じた試験片に加工し
て常温と３００℃の４点曲げ強度を測定するとともに、
常温と６００℃の高温酸化雰囲気の冷熱サイクルを１０
００回繰り返した試験片を使用して常温での４点曲げ強
度を測定し、表２の結果を得た。
【００２５】尚、緩衝層として銅（Ｃｕ）を介在させて
窒化珪素室焼結体と金属部材とを活性金属を含有するろ
う材で接合したものを比較例とした。
窒化珪素室焼結体と金属部材とを活性金属を含有するろ
う材で接合したものを比較例とした。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】表２から明らかなように、比較例では前記
冷熱サイクル後の曲げ強度が１０ｋｇ／ｍｍ2 と著しく
劣化しているのに対して、本発明のセラミック部材と金
属部材の接合体は、冷熱サイクル後の曲げ強度が２９ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上と高い強度を維持していることが分か
る。
冷熱サイクル後の曲げ強度が１０ｋｇ／ｍｍ2 と著しく
劣化しているのに対して、本発明のセラミック部材と金
属部材の接合体は、冷熱サイクル後の曲げ強度が２９ｋ
ｇ／ｍｍ2 以上と高い強度を維持していることが分か
る。
【００２９】
【発明の効果】叙上の如く、本発明のセラミック部材と
金属部材の接合体は、窒化珪素質焼結体から成るセラミ
ック部材と金属部材との間に介在させた緩衝層を、セラ
ミック部材側から活性金属の窒化物を５〜２０重量％含
有する窒化珪素室焼結体層と、遷移金属又はその合金か
ら成る低ヤング率金属層と、活性金属の窒化物を２５〜
７０重量％含有する窒化珪素室焼結体層を順次配置した
多層構造にしてろう接したことから、高い接合強度を保
持し、接合体を構成するセラミック部材は勿論、金属部
材にも割れを発生することがなく、かつ耐酸化性及び耐
久性に優れた、とりわけ常温と高温酸化雰囲気との冷熱
サイクルに曝されても長時間の連続使用が可能である等
の利点を有するセラミック部材と金属部材の接合体が得
られる。
金属部材の接合体は、窒化珪素質焼結体から成るセラミ
ック部材と金属部材との間に介在させた緩衝層を、セラ
ミック部材側から活性金属の窒化物を５〜２０重量％含
有する窒化珪素室焼結体層と、遷移金属又はその合金か
ら成る低ヤング率金属層と、活性金属の窒化物を２５〜
７０重量％含有する窒化珪素室焼結体層を順次配置した
多層構造にしてろう接したことから、高い接合強度を保
持し、接合体を構成するセラミック部材は勿論、金属部
材にも割れを発生することがなく、かつ耐酸化性及び耐
久性に優れた、とりわけ常温と高温酸化雰囲気との冷熱
サイクルに曝されても長時間の連続使用が可能である等
の利点を有するセラミック部材と金属部材の接合体が得
られる。
【００３０】従って、本発明のセラミック部材と金属部
材の接合体は、上記特性を生かした各種の化学工業装置
やジェットエンジン、ガスタービンエンジン、あるいは
ターボチャージャー、ピストン、ロッカーアーム、タペ
ット、各種弁やカム等の高温繰り返し荷重や衝撃荷重を
受ける産業機械装置や内燃機関に使用される機構部品と
して、極めて有用である。
材の接合体は、上記特性を生かした各種の化学工業装置
やジェットエンジン、ガスタービンエンジン、あるいは
ターボチャージャー、ピストン、ロッカーアーム、タペ
ット、各種弁やカム等の高温繰り返し荷重や衝撃荷重を
受ける産業機械装置や内燃機関に使用される機構部品と
して、極めて有用である。
【図１】本発明に係るセラミック部材と金属部材の接合
体の１実施例を示す図である。
体の１実施例を示す図である。
１ セラミック部材 ２ 金属部材 ３ 緩衝層 ４、５ 窒化珪素質焼結体層 ６ 低ヤング率金属層
Claims (3)
- 【請求項１】窒化珪素質焼結体から成るセラミック部材
と金属部材との間に緩衝層を介在させてろう接した接合
体において、緩衝層がセラミック部材側から活性金属の
窒化物を５〜２０重量％含有する窒化珪素質焼結体層
と、遷移金属又はその合金から成る低ヤング率金属層
と、活性金属の窒化物を２５〜７０重量％含有する窒化
珪素質焼結体層を順次配置した多層構造にて形成されて
成るセラミック部材と金属部材の接合体。 - 【請求項２】前記活性金属の窒化物が窒化チタン（Ｔｉ
Ｎ）であることを特徴とする請求項１記載のセラミック
部材と金属部材の接合体。 - 【請求項３】前記低ヤング率金属層がニッケル（Ｎｉ）
であることを特徴とする請求項１記載のセラミック部材
と金属部材の接合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15962892A JPH061670A (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | セラミック部材と金属部材の接合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15962892A JPH061670A (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | セラミック部材と金属部材の接合体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH061670A true JPH061670A (ja) | 1994-01-11 |
Family
ID=15697877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15962892A Pending JPH061670A (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | セラミック部材と金属部材の接合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH061670A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7947933B2 (en) | 2003-11-25 | 2011-05-24 | Kyocera Corporation | Ceramic heater and method for manufacture thereof |
| WO2014148533A1 (ja) | 2013-03-19 | 2014-09-25 | 日本碍子株式会社 | 接合体及びその製造方法 |
| EP3002270A1 (en) | 2014-10-03 | 2016-04-06 | NGK Insulators, Ltd. | Joined body and method for manufacturing the same |
| EP3002268A1 (en) | 2014-10-03 | 2016-04-06 | NGK Insulators, Ltd. | Joined body |
| EP3002269A1 (en) | 2014-10-03 | 2016-04-06 | NGK Insulators, Ltd. | Joined body and method for manufacturing the same |
-
1992
- 1992-06-18 JP JP15962892A patent/JPH061670A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7947933B2 (en) | 2003-11-25 | 2011-05-24 | Kyocera Corporation | Ceramic heater and method for manufacture thereof |
| WO2014148533A1 (ja) | 2013-03-19 | 2014-09-25 | 日本碍子株式会社 | 接合体及びその製造方法 |
| US10421691B2 (en) | 2013-03-19 | 2019-09-24 | Ngk Insulators, Ltd. | Joined body and method for producing the same |
| EP3002270A1 (en) | 2014-10-03 | 2016-04-06 | NGK Insulators, Ltd. | Joined body and method for manufacturing the same |
| EP3002271A1 (en) | 2014-10-03 | 2016-04-06 | NGK Insulators, Ltd. | Honeycomb structural body and method for manufacturing the same |
| EP3002268A1 (en) | 2014-10-03 | 2016-04-06 | NGK Insulators, Ltd. | Joined body |
| EP3002269A1 (en) | 2014-10-03 | 2016-04-06 | NGK Insulators, Ltd. | Joined body and method for manufacturing the same |
| US9878518B2 (en) | 2014-10-03 | 2018-01-30 | Ngk Insulators, Ltd. | Joined body |
| US9908307B2 (en) | 2014-10-03 | 2018-03-06 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb structural body and method for manufacturing the same |
| US9987825B2 (en) | 2014-10-03 | 2018-06-05 | Ngk Insulators, Ltd. | Joined body and method for manufacturing the same |
| US10008303B2 (en) | 2014-10-03 | 2018-06-26 | Ngk Insulators, Ltd. | Joined body and method for manufacturing the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Akselsen | Advances in brazing of ceramics | |
| US4624897A (en) | Clad brazing filler for bonding ceramic to metal, glass, or other ceramic and composites using such filler | |
| JPS62104696A (ja) | 金属セラミツクス接合体およびそれを使用してなる金属セラミツクス結合体 | |
| US4723862A (en) | Ceramic-metal joint structure | |
| JPH0829990B2 (ja) | セラミックスと金属との接合体 | |
| JPH061670A (ja) | セラミック部材と金属部材の接合体 | |
| US6131797A (en) | Method for joining ceramic to metal | |
| KR19980019165A (ko) | 세라믹-금속 접합 부재 | |
| EP0204276A1 (en) | Components for engines and production therefor | |
| JP2769567B2 (ja) | セラミックスと金属との接合体 | |
| JP3153872B2 (ja) | 金属−窒化物系セラミックスの接合構造 | |
| JP3206987B2 (ja) | セラミックスと金属の接合体 | |
| CN211688841U (zh) | 陶瓷与金属的连接接头结构 | |
| JPS63288976A (ja) | 焼結金属とセラミクスの接合体 | |
| JP3330973B2 (ja) | セラミックスと金属との接合体 | |
| JPS62297274A (ja) | 非酸化物セラミックスと金属との接合体の製法 | |
| JP2515927Y2 (ja) | セラミックス部材と金属部材の接合構造 | |
| JPS62297275A (ja) | 非酸化物セラミックスと金属との接合体の製法 | |
| JPS63206365A (ja) | セラミツクスと金属の接合体 | |
| JPH0580434B2 (ja) | ||
| JP2979529B2 (ja) | セラミック部材と金属部材の接合体 | |
| JPS59224445A (ja) | ピストン | |
| JPH07300376A (ja) | アルミナとＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金を接合する方法 | |
| Naidich et al. | Progress in ceramics/metal joining | |
| JP2660538B2 (ja) | 金属体とセラミック体の接合構造 |