JPH07327948A - Ｒｆコイル調整方法及びｒｆコイル調整装置 - Google Patents
Ｒｆコイル調整方法及びｒｆコイル調整装置Info
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- JPH07327948A JPH07327948A JP6121324A JP12132494A JPH07327948A JP H07327948 A JPH07327948 A JP H07327948A JP 6121324 A JP6121324 A JP 6121324A JP 12132494 A JP12132494 A JP 12132494A JP H07327948 A JPH07327948 A JP H07327948A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＲＦコイルと他のコイルとの磁気結合が最小
となるように調整可能なＲＦコイル調整方法およびＲＦ
コイル調整装置を実現する。 【構成】 リング部若しくはロッド部の９０°異なる位
置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルに高周波
電力を供給するＲＦコイル調整方法であって、各端子か
ら同相の高周波電力を供給し（ステップ１）、各端子か
ら供給する高周波電力の電流値の二乗加算値の平方根が
一定になる条件で、高周波電力の供給により発生する高
周波磁場強度が最大になるように各端子に供給する電流
値を調整する（ステップ２，３，４）ことを特徴とする
ＲＦコイル調整方法。
となるように調整可能なＲＦコイル調整方法およびＲＦ
コイル調整装置を実現する。 【構成】 リング部若しくはロッド部の９０°異なる位
置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルに高周波
電力を供給するＲＦコイル調整方法であって、各端子か
ら同相の高周波電力を供給し（ステップ１）、各端子か
ら供給する高周波電力の電流値の二乗加算値の平方根が
一定になる条件で、高周波電力の供給により発生する高
周波磁場強度が最大になるように各端子に供給する電流
値を調整する（ステップ２，３，４）ことを特徴とする
ＲＦコイル調整方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は磁気共鳴イメージング
（ＭＲＩ）装置に用いるＲＦコイルの調整方法及び調整
装置に関する。
（ＭＲＩ）装置に用いるＲＦコイルの調整方法及び調整
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＭＲＩ装置は、核磁気共鳴現象を利用し
て被検体中の所望の検査部位における原子核スピンの密
度分布，緩和時間分布等を計測して、その計測データか
ら被検体の断面を画像表示するものである。
て被検体中の所望の検査部位における原子核スピンの密
度分布，緩和時間分布等を計測して、その計測データか
ら被検体の断面を画像表示するものである。
【０００３】均一で強力な静磁場発生装置内に置かれた
被検体の原子核スピンは、静磁場の強さによって定まる
周波数（ラーモア周波数）で静磁場の方向を軸として歳
差運動を行う。そこで、このラーモア周波数に等しい周
波数の高周波パルスを高周波送信コイル（ＲＦコイル）
より照射すると、スピンが励起されて高いエネルギー状
態に遷移する。これを核磁気共鳴現象と言う。この高周
波パルスの照射を打ち切ると、スピンはそれぞれの状態
に応じた時定数で元の低いエネルギー状態に戻り、この
時に外部に電磁波を照射する。これをその周波数に同調
した高周波受信コイル（ＲＦコイル）で検出する。
被検体の原子核スピンは、静磁場の強さによって定まる
周波数（ラーモア周波数）で静磁場の方向を軸として歳
差運動を行う。そこで、このラーモア周波数に等しい周
波数の高周波パルスを高周波送信コイル（ＲＦコイル）
より照射すると、スピンが励起されて高いエネルギー状
態に遷移する。これを核磁気共鳴現象と言う。この高周
波パルスの照射を打ち切ると、スピンはそれぞれの状態
に応じた時定数で元の低いエネルギー状態に戻り、この
時に外部に電磁波を照射する。これをその周波数に同調
した高周波受信コイル（ＲＦコイル）で検出する。
【０００４】このとき、空間内に位置情報を付加する目
的で、三軸の傾斜磁場を勾配磁場コイルを用いて静磁場
空間に印加する。この結果、空間内の位置情報を周波数
情報として捕らえることができる。
的で、三軸の傾斜磁場を勾配磁場コイルを用いて静磁場
空間に印加する。この結果、空間内の位置情報を周波数
情報として捕らえることができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、ＭＲＩ
装置内にはＲＦコイルや勾配磁場コイル等の各種コイル
が配置されており、各コイル間で磁気的な結合が生じる
ことがある。このような磁気的結合が生じると、あるコ
イルから送信した高周波パルスが他のコイルで吸収され
て損失となったり、コイル同士の磁気結合によりＳＮ比
が悪化することが生じていた。このような磁気結合によ
る各種の影響を抑えるためにシールド等の対策が取られ
ているが、完全なものではなかった。
装置内にはＲＦコイルや勾配磁場コイル等の各種コイル
が配置されており、各コイル間で磁気的な結合が生じる
ことがある。このような磁気的結合が生じると、あるコ
イルから送信した高周波パルスが他のコイルで吸収され
て損失となったり、コイル同士の磁気結合によりＳＮ比
が悪化することが生じていた。このような磁気結合によ
る各種の影響を抑えるためにシールド等の対策が取られ
ているが、完全なものではなかった。
【０００６】このような場合にバードケージコイルで
は、その場でコイルを回転させて、磁気結合が一番弱く
なる場所を見つけてコイル位置を固定するようなことも
考えられる。しかし、実際にはバードケージコイルを回
転させる作業は容易なものではなく、非常に困難な作業
であった。
は、その場でコイルを回転させて、磁気結合が一番弱く
なる場所を見つけてコイル位置を固定するようなことも
考えられる。しかし、実際にはバードケージコイルを回
転させる作業は容易なものではなく、非常に困難な作業
であった。
【０００７】本発明は上記の点に鑑みてなされたもの
で、その目的は、バードケージコイルを使用するＭＲＩ
装置において、バードケージコイルと他のコイルとの磁
気結合が最小となるように調整可能なＲＦコイル調整方
法およびＲＦコイル調整装置を実現することである。
で、その目的は、バードケージコイルを使用するＭＲＩ
装置において、バードケージコイルと他のコイルとの磁
気結合が最小となるように調整可能なＲＦコイル調整方
法およびＲＦコイル調整装置を実現することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記の課題を解決する第
１の手段は、リング部若しくはロッド部の９０°異なる
位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルに高周
波電力を供給するＲＦコイル調整方法であって、各端子
から同相の高周波電力を供給し、各端子から供給する高
周波電力の電流値の二乗加算値の平方根が一定になる条
件で、高周波電力の供給により発生する高周波磁場強度
が最大になるように各端子に供給する電流値を調整する
ことを特徴とするＲＦコイル調整方法である。
１の手段は、リング部若しくはロッド部の９０°異なる
位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルに高周
波電力を供給するＲＦコイル調整方法であって、各端子
から同相の高周波電力を供給し、各端子から供給する高
周波電力の電流値の二乗加算値の平方根が一定になる条
件で、高周波電力の供給により発生する高周波磁場強度
が最大になるように各端子に供給する電流値を調整する
ことを特徴とするＲＦコイル調整方法である。
【０００９】また、前記の課題を解決する第２の手段
は、リング部若しくはロッド部の９０°異なる位置に端
子を備えたバードケージ型のＲＦコイルで受信する際の
ＲＦコイル調整方法であって、各端子から受信信号を検
出し、検出された受信信号をそれぞれ増幅し、増幅され
た受信信号を加算し、加算された受信信号のＳＮ比を測
定し、各端子からの受信信号を増幅する利得の二乗加算
値の平方根が一定になる条件で、加算された受信信号の
ＳＮ比が最大になるように各利得を調整することを特徴
とするＲＦコイル調整方法である。
は、リング部若しくはロッド部の９０°異なる位置に端
子を備えたバードケージ型のＲＦコイルで受信する際の
ＲＦコイル調整方法であって、各端子から受信信号を検
出し、検出された受信信号をそれぞれ増幅し、増幅され
た受信信号を加算し、加算された受信信号のＳＮ比を測
定し、各端子からの受信信号を増幅する利得の二乗加算
値の平方根が一定になる条件で、加算された受信信号の
ＳＮ比が最大になるように各利得を調整することを特徴
とするＲＦコイル調整方法である。
【００１０】また、前記の課題を解決する第３の手段
は、リング部若しくはロッド部の９０°異なる位置に端
子を備えたバードケージ型のＲＦコイルに高周波電力を
供給するＲＦコイル調整装置であって、各端子から同相
の高周波電力を供給するための高周波電流発生手段と、
各端子から供給する高周波電力の電流値の二乗加算値の
平方根が一定になる条件で、高周波電力の供給により発
生する高周波磁場強度が最大になるように各端子に供給
する電流値を調整する高周波電流調整手段とを備えたこ
とを特徴とするＲＦコイル調整装置である。
は、リング部若しくはロッド部の９０°異なる位置に端
子を備えたバードケージ型のＲＦコイルに高周波電力を
供給するＲＦコイル調整装置であって、各端子から同相
の高周波電力を供給するための高周波電流発生手段と、
各端子から供給する高周波電力の電流値の二乗加算値の
平方根が一定になる条件で、高周波電力の供給により発
生する高周波磁場強度が最大になるように各端子に供給
する電流値を調整する高周波電流調整手段とを備えたこ
とを特徴とするＲＦコイル調整装置である。
【００１１】また、前記の課題を解決する第４の手段
は、リング部若しくはロッド部の９０°異なる位置に端
子を備えたバードケージ型のＲＦコイルで受信する際の
ＲＦコイル調整装置であって、各端子から検出された受
信信号を所定の利得でそれぞれ増幅する増幅手段と、前
記増幅手段で増幅された受信信号を加算する加算手段
と、前記加算手段で加算された受信信号のＳＮ比を測定
する信号処理手段と、各端子からの受信信号を増幅する
利得の二乗加算値の平方根が一定になる条件で、加算さ
れた受信信号のＳＮ比が最大になるように前記増幅手段
のそれぞれの利得を調整する制御手段と、を備えたこと
を特徴とするＲＦコイル調整装置である。
は、リング部若しくはロッド部の９０°異なる位置に端
子を備えたバードケージ型のＲＦコイルで受信する際の
ＲＦコイル調整装置であって、各端子から検出された受
信信号を所定の利得でそれぞれ増幅する増幅手段と、前
記増幅手段で増幅された受信信号を加算する加算手段
と、前記加算手段で加算された受信信号のＳＮ比を測定
する信号処理手段と、各端子からの受信信号を増幅する
利得の二乗加算値の平方根が一定になる条件で、加算さ
れた受信信号のＳＮ比が最大になるように前記増幅手段
のそれぞれの利得を調整する制御手段と、を備えたこと
を特徴とするＲＦコイル調整装置である。
【００１２】
【作用】課題を解決する第１の手段であるＲＦコイル調
整方法において、リング部若しくはロッド部の９０°異
なる位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルの
各端子から同相の高周波電力が供給され、各端子に供給
される電流値の二乗加算値の平方根が一定になる条件
で、高周波電力の供給により発生する高周波磁場強度が
最大になるように各端子に供給される電流値が調整され
る。
整方法において、リング部若しくはロッド部の９０°異
なる位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルの
各端子から同相の高周波電力が供給され、各端子に供給
される電流値の二乗加算値の平方根が一定になる条件
で、高周波電力の供給により発生する高周波磁場強度が
最大になるように各端子に供給される電流値が調整され
る。
【００１３】また、課題を解決する第２の手段であるＲ
Ｆコイル調整方法において、リング部若しくはロッド部
の９０°異なる位置に端子を備えたバードケージ型のＲ
Ｆコイルの各端子から受信信号が検出され、検出された
受信信号は増幅されて加算される。加算された受信信号
からＳＮ比が検出されており、各端子からの受信信号を
増幅する利得の二乗加算値の平方根が一定になる条件
で、ＳＮ比が最大になるように利得が調整される。
Ｆコイル調整方法において、リング部若しくはロッド部
の９０°異なる位置に端子を備えたバードケージ型のＲ
Ｆコイルの各端子から受信信号が検出され、検出された
受信信号は増幅されて加算される。加算された受信信号
からＳＮ比が検出されており、各端子からの受信信号を
増幅する利得の二乗加算値の平方根が一定になる条件
で、ＳＮ比が最大になるように利得が調整される。
【００１４】課題を解決する第３の手段であるＲＦコイ
ル調整装置において、リング部若しくはロッド部の９０
°異なる位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイ
ルの各端子から同相の高周波電流が供給され、各端子に
供給される電流値の二乗加算値の平方根が一定になる条
件で、高周波電力の供給により発生する高周波磁場強度
が最大になるように各端子に供給される電流値が調整さ
れる。
ル調整装置において、リング部若しくはロッド部の９０
°異なる位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイ
ルの各端子から同相の高周波電流が供給され、各端子に
供給される電流値の二乗加算値の平方根が一定になる条
件で、高周波電力の供給により発生する高周波磁場強度
が最大になるように各端子に供給される電流値が調整さ
れる。
【００１５】また、課題を解決する第４の手段であるＲ
Ｆコイル調整装置において、リング部若しくはロッド部
の９０°異なる位置に端子を備えたバードケージ型のＲ
Ｆコイルの各端子から受信信号が検出され、検出された
受信信号は増幅されて加算される。加算された受信信号
からはＳＮ比が検出されており、各端子からの受信信号
を増幅する利得の二乗加算値の平方根が一定になる条件
で、ＳＮ比が最大になるように利得が調整される。
Ｆコイル調整装置において、リング部若しくはロッド部
の９０°異なる位置に端子を備えたバードケージ型のＲ
Ｆコイルの各端子から受信信号が検出され、検出された
受信信号は増幅されて加算される。加算された受信信号
からはＳＮ比が検出されており、各端子からの受信信号
を増幅する利得の二乗加算値の平方根が一定になる条件
で、ＳＮ比が最大になるように利得が調整される。
【００１６】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を詳細
に説明する。図１は本発明の一実施例であるＲＦコイル
調整方法の手順を示すフローチャートである。また、図
２はＲＦコイル調整方法を実現するＲＦコイル調整装置
の構成の一例を示す構成図である。この図１および図２
ではバードケージ型のＲＦコイルを送信コイルとして用
いた場合の調整についての実施例を示している。
に説明する。図１は本発明の一実施例であるＲＦコイル
調整方法の手順を示すフローチャートである。また、図
２はＲＦコイル調整方法を実現するＲＦコイル調整装置
の構成の一例を示す構成図である。この図１および図２
ではバードケージ型のＲＦコイルを送信コイルとして用
いた場合の調整についての実施例を示している。
【００１７】まず図２を用いてＲＦコイル調整装置の構
成を説明する。ＲＦコイル１はＭＲＩ装置において高周
波磁場を発生するためのものであり、この実施例ではリ
ング（ring）部１Ａ若しくはロッド（rod ）部１Ｃの９
０°異なる位置に送受信のための端子１ａ，１ｂを備え
たバードケージ型のＲＦコイルを想定している。尚、こ
の図２ではリング部１Ａに端子１ａ，１ｂを有する場合
を図示する。ＲＦ発生部２はＲＦコイル１に供給するＲ
Ｆパルスを発生する回路であり、このＲＦ発生部２では
同相のＲＦパルスを２組出力している。このＲＦ発生部
２で発生された同相のＲＦパルスはそれぞれ可変利得Ｇ
3 ，Ｇ4 のパワーアンプ３，４で必要な電力にまで増幅
されて、ＲＦコイル１の端子１ａ，１ｂに供給される。
測定プローブ等で構成された磁場検出部７はＲＦコイル
１のＲＦ磁場強度を検出し、この検出結果を受けて制御
部８がパワーアンプ３，４のそれぞれの可変利得Ｇ3 ，
Ｇ4 を決定する。
成を説明する。ＲＦコイル１はＭＲＩ装置において高周
波磁場を発生するためのものであり、この実施例ではリ
ング（ring）部１Ａ若しくはロッド（rod ）部１Ｃの９
０°異なる位置に送受信のための端子１ａ，１ｂを備え
たバードケージ型のＲＦコイルを想定している。尚、こ
の図２ではリング部１Ａに端子１ａ，１ｂを有する場合
を図示する。ＲＦ発生部２はＲＦコイル１に供給するＲ
Ｆパルスを発生する回路であり、このＲＦ発生部２では
同相のＲＦパルスを２組出力している。このＲＦ発生部
２で発生された同相のＲＦパルスはそれぞれ可変利得Ｇ
3 ，Ｇ4 のパワーアンプ３，４で必要な電力にまで増幅
されて、ＲＦコイル１の端子１ａ，１ｂに供給される。
測定プローブ等で構成された磁場検出部７はＲＦコイル
１のＲＦ磁場強度を検出し、この検出結果を受けて制御
部８がパワーアンプ３，４のそれぞれの可変利得Ｇ3 ，
Ｇ4 を決定する。
【００１８】このように構成した本実施例装置の動作は
以下の通りである。尚、図３（ａ），（ｂ）に示すよう
にＲＦコイル１がリング部１Ａに端子を有するハイパス
型である場合には電圧給電による送受信を行い、図３
（ｃ），（ｄ）に示すようにＲＦコイル１がロッド部１
Ｃに端子を有するローパス型である場合には電流給電に
より送受信を行うものであるが、いずれの場合もＲＦコ
イルを流れる電流値が問題となるので、以下の説明では
ＲＦコイル１を流れる電流の値についての説明を行う。
以下の通りである。尚、図３（ａ），（ｂ）に示すよう
にＲＦコイル１がリング部１Ａに端子を有するハイパス
型である場合には電圧給電による送受信を行い、図３
（ｃ），（ｄ）に示すようにＲＦコイル１がロッド部１
Ｃに端子を有するローパス型である場合には電流給電に
より送受信を行うものであるが、いずれの場合もＲＦコ
イルを流れる電流値が問題となるので、以下の説明では
ＲＦコイル１を流れる電流の値についての説明を行う。
【００１９】ＲＦ発生部２からはＭＲＩ装置の動作に必
要なＲＦパルスの信号が同相で２組生成されている。
尚、ここではＲＦ発生部２が２組分の信号を出力する以
外にも、ＲＦ生成部２からは１信号出力であって各種分
配器等で２信号にすることもできる。この同相の２組の
信号はそれぞれパワーアンプ３，４で所定の利得Ｇ3 ，
Ｇ4 に従って必要な電力にまで増幅される。
要なＲＦパルスの信号が同相で２組生成されている。
尚、ここではＲＦ発生部２が２組分の信号を出力する以
外にも、ＲＦ生成部２からは１信号出力であって各種分
配器等で２信号にすることもできる。この同相の２組の
信号はそれぞれパワーアンプ３，４で所定の利得Ｇ3 ，
Ｇ4 に従って必要な電力にまで増幅される。
【００２０】初期状態ではパワーアンプ３，４の可変利
得Ｇ3 ，Ｇ4 は以下に説明する所定の状態になってお
り、所定の条件を満たすＲＦパルス（高周波電流）がＲ
Ｆコイル１のそれぞれの端子に供給される（図１ステッ
プ）。
得Ｇ3 ，Ｇ4 は以下に説明する所定の状態になってお
り、所定の条件を満たすＲＦパルス（高周波電流）がＲ
Ｆコイル１のそれぞれの端子に供給される（図１ステッ
プ）。
【００２１】ここで、磁場検出部７を用いてＲＦコイル
１に発生しているＲＦ磁場強度を検出する（図１ステッ
プ）。このＲＦ磁場強度の検出結果を受けた制御部８
は、パワーアンプ３，４の可変利得Ｇ3 ，Ｇ4 を変更す
る。ここでパワーアンプ３，４の可変利得Ｇ3 ，Ｇ4 の
変更は、各端子１ａ，１ｂに供給される高周波電流の振
幅の変更に相当する。すなわち、両端子１ａ，１ｂに供
給する高周波電流をそれぞれ便宜的にＩｘ，Ｉｙとする
と、二乗加算値の平方根√（Ｉｘ2 ＋Ｉｙ2 ）が一定と
なる条件下で、各々の比率を変更するようにする。この
ようにすることで、合成された高周波電力が一定のまま
で、位相のみが変化する。
１に発生しているＲＦ磁場強度を検出する（図１ステッ
プ）。このＲＦ磁場強度の検出結果を受けた制御部８
は、パワーアンプ３，４の可変利得Ｇ3 ，Ｇ4 を変更す
る。ここでパワーアンプ３，４の可変利得Ｇ3 ，Ｇ4 の
変更は、各端子１ａ，１ｂに供給される高周波電流の振
幅の変更に相当する。すなわち、両端子１ａ，１ｂに供
給する高周波電流をそれぞれ便宜的にＩｘ，Ｉｙとする
と、二乗加算値の平方根√（Ｉｘ2 ＋Ｉｙ2 ）が一定と
なる条件下で、各々の比率を変更するようにする。この
ようにすることで、合成された高周波電力が一定のまま
で、位相のみが変化する。
【００２２】図４はＲＦコイル１をリング方向から見た
図であり、位相θが合成された高周波電流の位相を示し
ている。尚、高周波電流Ｉｘ，Ｉｙは負の値（逆位相）
の状態もとるものとする。従って、高周波電流の位相θ
を、ｔａｎ-1（Ｉｙ／Ｉｘ）に自由に設定することがで
きるようになる。このことは、従来のＭＲＩ装置におい
て単一の端子から高周波電流を供給して、ＲＦコイル自
体を回転させていたことに相当する。従って、このよう
なＲＦコイルを機械的に回転させることなく、電気的に
行うことができる。このため、他のコイルとの磁気結合
が最も少なくなるように調整することが容易にできる。
すなわち、他のコイルとの磁気結合が最も少ない状態で
は、ＲＦコイル１が発生するＲＦ磁場強度が最大になる
ことを利用し、磁場検出部７での検出結果が最大になる
まで制御部８がパワーアンプ３，４の可変利得Ｇ3 ，Ｇ
4 を変更する動作を繰り返す（図１ステップ，，
）。
図であり、位相θが合成された高周波電流の位相を示し
ている。尚、高周波電流Ｉｘ，Ｉｙは負の値（逆位相）
の状態もとるものとする。従って、高周波電流の位相θ
を、ｔａｎ-1（Ｉｙ／Ｉｘ）に自由に設定することがで
きるようになる。このことは、従来のＭＲＩ装置におい
て単一の端子から高周波電流を供給して、ＲＦコイル自
体を回転させていたことに相当する。従って、このよう
なＲＦコイルを機械的に回転させることなく、電気的に
行うことができる。このため、他のコイルとの磁気結合
が最も少なくなるように調整することが容易にできる。
すなわち、他のコイルとの磁気結合が最も少ない状態で
は、ＲＦコイル１が発生するＲＦ磁場強度が最大になる
ことを利用し、磁場検出部７での検出結果が最大になる
まで制御部８がパワーアンプ３，４の可変利得Ｇ3 ，Ｇ
4 を変更する動作を繰り返す（図１ステップ，，
）。
【００２３】このように、電気的にコイルの向きを変え
ることができるので、既に固定されているＲＦコイルに
対しても他のコイルとの磁気結合が最小となるような調
整を行うことができる。
ることができるので、既に固定されているＲＦコイルに
対しても他のコイルとの磁気結合が最小となるような調
整を行うことができる。
【００２４】また、何等かの理由でＲＦコイルの駆動の
方向を調整したい場合にも容易に対応することができ
る。例えば、永久磁石を用いた垂直磁場方式で直交コイ
ルを実現する場合の対応も容易である。
方向を調整したい場合にも容易に対応することができ
る。例えば、永久磁石を用いた垂直磁場方式で直交コイ
ルを実現する場合の対応も容易である。
【００２５】そして、上記の実施例ではバードケージ型
のコイルを用いた場合について説明を行ったが、これ以
外に、直交駆動が可能なコイル（例えば、ループコイル
や８の字コイルの直交配置）であれば同様の駆動方向の
変更を行うことが可能である。また、測定プローブによ
って磁場強度を測定する以外に、エコー信号強度を測定
し、その信号強度の変化から磁場強度の相対変化を読み
取るようにすることも可能である。
のコイルを用いた場合について説明を行ったが、これ以
外に、直交駆動が可能なコイル（例えば、ループコイル
や８の字コイルの直交配置）であれば同様の駆動方向の
変更を行うことが可能である。また、測定プローブによ
って磁場強度を測定する以外に、エコー信号強度を測定
し、その信号強度の変化から磁場強度の相対変化を読み
取るようにすることも可能である。
【００２６】以上詳細に説明したように、ＲＦコイルに
供給する高周波電流の二乗加算値の平方根が一定となる
条件下で９０°位相が異なる位置にある端子に供給する
電流の比率を、ＲＦ磁場強度が最大になるように調整す
ることで、ＲＦコイルと他のコイルとの磁気結合が最小
となるように調整することができる。
供給する高周波電流の二乗加算値の平方根が一定となる
条件下で９０°位相が異なる位置にある端子に供給する
電流の比率を、ＲＦ磁場強度が最大になるように調整す
ることで、ＲＦコイルと他のコイルとの磁気結合が最小
となるように調整することができる。
【００２７】次に、受信側の説明を行う。図５は本発明
の一実施例であるＲＦコイル調整方法の手順を示すフロ
ーチャートである。また、図６はＲＦコイル調整方法を
実現するＲＦコイル調整装置の構成の一例を示す構成図
である。この図５および図６では受信コイルとしてＲＦ
コイルを用いた場合の調整についての実施例を示してい
る。
の一実施例であるＲＦコイル調整方法の手順を示すフロ
ーチャートである。また、図６はＲＦコイル調整方法を
実現するＲＦコイル調整装置の構成の一例を示す構成図
である。この図５および図６では受信コイルとしてＲＦ
コイルを用いた場合の調整についての実施例を示してい
る。
【００２８】まず図６を用いてＲＦコイル調整装置の構
成を説明する。ＲＦコイル１はＭＲＩ装置において高周
波磁場を検出するためのものであり、この実施例ではリ
ング部１Ａ若しくはロッド部１Ｃの９０°異なる位置に
端子１ａ，１ｂを備えたバードケージ型のＲＦコイルを
想定している。プリアンプ１１，１２が検出された微小
レベルのＲＦ信号を所定のレベルにまで増幅し、それぞ
れ可変利得のアンプ１３，１４で更に増幅される。アン
プ１３，１４の出力信号はコンバイナ（conbiner）１５
で加算された後、信号処理部１６で必要な信号処理が実
行される。信号処理部１６では受信信号のＳＮ比が検出
され、このＳＮ比を用いて制御部１７がアンプ１３，１
４の利得を決定する。
成を説明する。ＲＦコイル１はＭＲＩ装置において高周
波磁場を検出するためのものであり、この実施例ではリ
ング部１Ａ若しくはロッド部１Ｃの９０°異なる位置に
端子１ａ，１ｂを備えたバードケージ型のＲＦコイルを
想定している。プリアンプ１１，１２が検出された微小
レベルのＲＦ信号を所定のレベルにまで増幅し、それぞ
れ可変利得のアンプ１３，１４で更に増幅される。アン
プ１３，１４の出力信号はコンバイナ（conbiner）１５
で加算された後、信号処理部１６で必要な信号処理が実
行される。信号処理部１６では受信信号のＳＮ比が検出
され、このＳＮ比を用いて制御部１７がアンプ１３，１
４の利得を決定する。
【００２９】このように構成した本実施例装置の動作は
以下の通りである。ＲＦコイル１のリング部１Ａ若しく
はロッド部１Ｃの９０°異なる位置に備えられた端子か
ら検出（図５ステップ）された微小レベルの受信信号
はそれぞれプリアンプ１１，１２で増幅される（図５ス
テップ）。そして可変利得のアンプ１３，１４でそれ
ぞれ増幅される。このアンプ１３，１４の利得は初期状
態では以下に説明する所定の条件を満たすように設定さ
れており、この条件下で増幅された信号がコンバイナ１
５で加算される（図５ステップ）。このコンバイナ１
５の加算出力信号が信号処理部１６に供給されて、通常
の信号処理が実行される。ここで、信号処理部１６は通
常の信号処理を実行する他に、受信信号のＳＮ比を測定
し、この結果を制御部１７に供給する（図５ステップ
）。
以下の通りである。ＲＦコイル１のリング部１Ａ若しく
はロッド部１Ｃの９０°異なる位置に備えられた端子か
ら検出（図５ステップ）された微小レベルの受信信号
はそれぞれプリアンプ１１，１２で増幅される（図５ス
テップ）。そして可変利得のアンプ１３，１４でそれ
ぞれ増幅される。このアンプ１３，１４の利得は初期状
態では以下に説明する所定の条件を満たすように設定さ
れており、この条件下で増幅された信号がコンバイナ１
５で加算される（図５ステップ）。このコンバイナ１
５の加算出力信号が信号処理部１６に供給されて、通常
の信号処理が実行される。ここで、信号処理部１６は通
常の信号処理を実行する他に、受信信号のＳＮ比を測定
し、この結果を制御部１７に供給する（図５ステップ
）。
【００３０】ＳＮ比の測定は、エコー信号の強度（マグ
ニチュード）が最大の時の値、またはエコー信号の強度
の時間方向への積分値をＳとし、エコー信号が受信され
ていない時の信号パワーをＮとしてＳＮ比の計算を行
う。尚、簡略化するために、信号のピーク値をＳ、ノイ
ズの平均的パワー値をＮとして計算することも可能であ
る。
ニチュード）が最大の時の値、またはエコー信号の強度
の時間方向への積分値をＳとし、エコー信号が受信され
ていない時の信号パワーをＮとしてＳＮ比の計算を行
う。尚、簡略化するために、信号のピーク値をＳ、ノイ
ズの平均的パワー値をＮとして計算することも可能であ
る。
【００３１】そして、制御部１７は信号処理部１６から
のＳＮ比に応じた信号を受けて、アンプ１３，１４の利
得を調整する（図５ステップ）。この場合の利得調整
の条件は、アンプ１３の利得をＧｘ，アンプ１４の利得
をＧｙとした場合に、利得の二乗加算値の平方根√（Ｇ
ｘ2 ＋Ｇｙ2 ）が一定であることである。従って、この
条件を満たす範囲で、各アンプの利得の比率を変更する
（図５ステップ）。
のＳＮ比に応じた信号を受けて、アンプ１３，１４の利
得を調整する（図５ステップ）。この場合の利得調整
の条件は、アンプ１３の利得をＧｘ，アンプ１４の利得
をＧｙとした場合に、利得の二乗加算値の平方根√（Ｇ
ｘ2 ＋Ｇｙ2 ）が一定であることである。従って、この
条件を満たす範囲で、各アンプの利得の比率を変更する
（図５ステップ）。
【００３２】このようにすることで、合成された利得
（受信信号の振幅）が一定のままで、受信信号の位相が
変化するようになる。従って、送信の実施例で説明した
図２と同じように、受信信号の位相が回転することを意
味している。尚、この場合は、各アンプの増幅度をＡと
した場合に、利得Ｇｘ，Ｇｙが−Ａ（反転増幅）〜＋Ａ
の状態をとるものとする。
（受信信号の振幅）が一定のままで、受信信号の位相が
変化するようになる。従って、送信の実施例で説明した
図２と同じように、受信信号の位相が回転することを意
味している。尚、この場合は、各アンプの増幅度をＡと
した場合に、利得Ｇｘ，Ｇｙが−Ａ（反転増幅）〜＋Ａ
の状態をとるものとする。
【００３３】従って、受信信号の位相原点θを、ｔａｎ
-1（Ｉｙ／Ｉｘ）に自由に設定することができるように
なる。このことは、従来のＭＲＩ装置において単一の端
子から受信して、ＲＦコイル自体を回転させていたこと
に相当する。従って、このようなＲＦコイルを機械的に
回転させることなく、電気的に行うことができる。この
ため、他のコイルとの磁気結合が最も少なくなるように
調整することが容易にできる。すなわち、他のコイルと
の磁気結合が最も少ない状態では、ＲＦコイル１からの
受信信号のＳＮ比が最大になることを利用し、信号処理
部１６でのＳＮ比が最大になるまで制御部１７がアンプ
１３，１４の利得を変更する動作を繰り返す（図５ステ
ップ〜）。
-1（Ｉｙ／Ｉｘ）に自由に設定することができるように
なる。このことは、従来のＭＲＩ装置において単一の端
子から受信して、ＲＦコイル自体を回転させていたこと
に相当する。従って、このようなＲＦコイルを機械的に
回転させることなく、電気的に行うことができる。この
ため、他のコイルとの磁気結合が最も少なくなるように
調整することが容易にできる。すなわち、他のコイルと
の磁気結合が最も少ない状態では、ＲＦコイル１からの
受信信号のＳＮ比が最大になることを利用し、信号処理
部１６でのＳＮ比が最大になるまで制御部１７がアンプ
１３，１４の利得を変更する動作を繰り返す（図５ステ
ップ〜）。
【００３４】このように、電気的にコイルの向きを変え
ることができるので、既に固定されているＲＦコイルに
対しても他のコイルとの磁気結合が最小となるような調
整を行うことができる。
ることができるので、既に固定されているＲＦコイルに
対しても他のコイルとの磁気結合が最小となるような調
整を行うことができる。
【００３５】従って、ＲＦコイルからの受信信号を増幅
する受信アンプの利得の二乗加算値の平方根が一定とな
る条件下で、９０°位相が異なる位置にある端子からの
受信信号を増幅する利得の比率を、ＳＮ比が最大になる
ように調整することで、ＲＦコイルと他のコイルとの磁
気結合が最小となるように調整することができる。
する受信アンプの利得の二乗加算値の平方根が一定とな
る条件下で、９０°位相が異なる位置にある端子からの
受信信号を増幅する利得の比率を、ＳＮ比が最大になる
ように調整することで、ＲＦコイルと他のコイルとの磁
気結合が最小となるように調整することができる。
【００３６】ＳＮ比が低下する主な原因は他のコイルと
の磁気結合であり、送・受信兼用コイルのように他のコ
イルとの磁気結合が最も少ないコイルの角度が送信に用
いるパワーアンプの利得として得られている場合にはパ
ワーアンプの利得と同じ比率を持つようにアンプ１３，
１４の利得を決め手もＳＮ比を最大にすることができ
る。
の磁気結合であり、送・受信兼用コイルのように他のコ
イルとの磁気結合が最も少ないコイルの角度が送信に用
いるパワーアンプの利得として得られている場合にはパ
ワーアンプの利得と同じ比率を持つようにアンプ１３，
１４の利得を決め手もＳＮ比を最大にすることができ
る。
【００３７】また、何等かの理由でＲＦコイルの駆動の
方向を調整したい場合にも容易に対応することができ
る。例えば、永久磁石を用いた垂直磁場方式で直交コイ
ルを実現する場合の対応も容易である。
方向を調整したい場合にも容易に対応することができ
る。例えば、永久磁石を用いた垂直磁場方式で直交コイ
ルを実現する場合の対応も容易である。
【００３８】そして、上記の実施例ではバードケージ型
のコイルを用いた場合について説明を行ったが、これ以
外に、直交駆動が可能なコイル（例えば、ループコイル
や８の字コイルの直交配置）であれば同様の駆動方向の
変更を行うことが可能である。
のコイルを用いた場合について説明を行ったが、これ以
外に、直交駆動が可能なコイル（例えば、ループコイル
や８の字コイルの直交配置）であれば同様の駆動方向の
変更を行うことが可能である。
【００３９】また、図７に示すように利得の調整及び信
号の合成をディジタル的に行うことも可能である。この
図７に示した例ではアンプ１８，１９の利得は固定され
ており、Ａ／Ｄ変換器２０，２１でディジタル信号に変
換した後に利得の調整及び信号の合成をディジタル処理
部２２で行うようにしている。このような構成によって
も、電気的にコイルの向きを変え、コイル間の磁気結合
が最小になるようにすることが可能である。
号の合成をディジタル的に行うことも可能である。この
図７に示した例ではアンプ１８，１９の利得は固定され
ており、Ａ／Ｄ変換器２０，２１でディジタル信号に変
換した後に利得の調整及び信号の合成をディジタル処理
部２２で行うようにしている。このような構成によって
も、電気的にコイルの向きを変え、コイル間の磁気結合
が最小になるようにすることが可能である。
【００４０】以上詳細に説明したように、第１に、リン
グ部１Ａ若しくはロッド部１Ｃの９０°異なる位置に端
子を備えたバードケージ型のＲＦコイルに高周波電力を
供給するＲＦコイル調整方法であって、各端子から同相
の高周波電力を供給し、各端子から供給する高周波電力
の電流値の二乗加算値の平方根が一定になる条件で、高
周波電力の供給により発生する高周波磁場強度が最大に
なるように各端子に供給する電流値を調整することを特
徴とするＲＦコイル調整方法によれば、リング部１Ａ若
しくはロッド部１Ｃの９０°異なる位置に端子を備えた
バードケージ型のＲＦコイルの各端子から同相の高周波
電力が供給され、各端子に供給される電流値の二乗加算
値の平方根が一定になる条件で、高周波電力の供給によ
り発生する高周波磁場強度が最大になるように各端子に
供給される電流値が調整されるので、固定されているＲ
Ｆコイルに対しても他のコイルとの磁気結合が最小とな
るように調整される。
グ部１Ａ若しくはロッド部１Ｃの９０°異なる位置に端
子を備えたバードケージ型のＲＦコイルに高周波電力を
供給するＲＦコイル調整方法であって、各端子から同相
の高周波電力を供給し、各端子から供給する高周波電力
の電流値の二乗加算値の平方根が一定になる条件で、高
周波電力の供給により発生する高周波磁場強度が最大に
なるように各端子に供給する電流値を調整することを特
徴とするＲＦコイル調整方法によれば、リング部１Ａ若
しくはロッド部１Ｃの９０°異なる位置に端子を備えた
バードケージ型のＲＦコイルの各端子から同相の高周波
電力が供給され、各端子に供給される電流値の二乗加算
値の平方根が一定になる条件で、高周波電力の供給によ
り発生する高周波磁場強度が最大になるように各端子に
供給される電流値が調整されるので、固定されているＲ
Ｆコイルに対しても他のコイルとの磁気結合が最小とな
るように調整される。
【００４１】また、第２に、リング部１Ａ若しくはロッ
ド部１Ｃの９０°異なる位置に端子を備えたバードケー
ジ型のＲＦコイルで受信する際のＲＦコイル調整方法で
あって、各端子から受信信号を検出し、検出された受信
信号をそれぞれ増幅し、増幅された受信信号を加算し、
加算された受信信号のＳＮ比を測定し、各端子からの受
信信号を増幅する利得の二乗加算値の平方根が一定にな
る条件で、加算された受信信号のＳＮ比が最大になるよ
うに各利得を調整することを特徴とするＲＦコイル調整
方法によれば、リング部１Ａ若しくはロッド部１Ｃの９
０°異なる位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコ
イルの各端子から受信信号が検出され、検出された受信
信号は増幅されて加算される。加算された受信信号から
ＳＮ比が検出されており、各端子からの受信信号を増幅
する利得の二乗加算値の平方根が一定になる条件で、Ｓ
Ｎ比が最大になるように利得が調整されるので、固定さ
れているＲＦコイルに対しても他のコイルとの磁気結合
が最小となるように調整される。
ド部１Ｃの９０°異なる位置に端子を備えたバードケー
ジ型のＲＦコイルで受信する際のＲＦコイル調整方法で
あって、各端子から受信信号を検出し、検出された受信
信号をそれぞれ増幅し、増幅された受信信号を加算し、
加算された受信信号のＳＮ比を測定し、各端子からの受
信信号を増幅する利得の二乗加算値の平方根が一定にな
る条件で、加算された受信信号のＳＮ比が最大になるよ
うに各利得を調整することを特徴とするＲＦコイル調整
方法によれば、リング部１Ａ若しくはロッド部１Ｃの９
０°異なる位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコ
イルの各端子から受信信号が検出され、検出された受信
信号は増幅されて加算される。加算された受信信号から
ＳＮ比が検出されており、各端子からの受信信号を増幅
する利得の二乗加算値の平方根が一定になる条件で、Ｓ
Ｎ比が最大になるように利得が調整されるので、固定さ
れているＲＦコイルに対しても他のコイルとの磁気結合
が最小となるように調整される。
【００４２】また、第３に、リング部１Ａ若しくはロッ
ド部１Ｃの９０°異なる位置に端子を備えたバードケー
ジ型のＲＦコイルに高周波電力を供給するＲＦコイル調
整装置であって、各端子から同相の高周波電力を供給す
るための高周波電流発生手段と、各端子から供給する高
周波電力の電流値の二乗加算値の平方根が一定になる条
件で、高周波電力の供給により発生する高周波磁場強度
が最大になるように各端子に供給する電流値を調整する
高周波電流調整手段とを備えたことを特徴とするＲＦコ
イル調整装置によれば、リング部１Ａ若しくはロッド部
１Ｃの９０°異なる位置に端子を備えたバードケージ型
のＲＦコイルの各端子から同相の高周波電流が供給さ
れ、各端子に供給される電流値の二乗加算値の平方根が
一定になる条件で、高周波電力の供給により発生する高
周波磁場強度が最大になるように各端子に供給される電
流値が調整されるので、固定されているＲＦコイルに対
しても他のコイルとの磁気結合が最小となるように調整
される。
ド部１Ｃの９０°異なる位置に端子を備えたバードケー
ジ型のＲＦコイルに高周波電力を供給するＲＦコイル調
整装置であって、各端子から同相の高周波電力を供給す
るための高周波電流発生手段と、各端子から供給する高
周波電力の電流値の二乗加算値の平方根が一定になる条
件で、高周波電力の供給により発生する高周波磁場強度
が最大になるように各端子に供給する電流値を調整する
高周波電流調整手段とを備えたことを特徴とするＲＦコ
イル調整装置によれば、リング部１Ａ若しくはロッド部
１Ｃの９０°異なる位置に端子を備えたバードケージ型
のＲＦコイルの各端子から同相の高周波電流が供給さ
れ、各端子に供給される電流値の二乗加算値の平方根が
一定になる条件で、高周波電力の供給により発生する高
周波磁場強度が最大になるように各端子に供給される電
流値が調整されるので、固定されているＲＦコイルに対
しても他のコイルとの磁気結合が最小となるように調整
される。
【００４３】また、第４に、リング部１Ａ若しくはロッ
ド部１Ｃの９０°異なる位置に端子を備えたバードケー
ジ型のＲＦコイルで受信する際のＲＦコイル調整装置で
あって、各端子から検出された受信信号を所定の利得で
それぞれ増幅する増幅手段と、増幅手段で増幅された受
信信号を加算する加算手段と、加算手段で加算された受
信信号のＳＮ比を測定する信号処理手段と、各端子から
の受信信号を増幅する利得の二乗加算値の平方根が一定
になる条件で、加算された受信信号のＳＮ比が最大にな
るように増幅手段のそれぞれの利得を調整する制御手段
と、を備えたことを特徴とするＲＦコイル調整装置によ
れば、リング部１Ａ若しくはロッド部１Ｃの９０°異な
る位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルの各
端子から受信信号が検出され、検出された受信信号は増
幅されて加算される。加算された受信信号からはＳＮ比
が検出されており、各端子からの受信信号を増幅する利
得の二乗加算値の平方根が一定になる条件で、ＳＮ比が
最大になるように利得が調整されるので、固定されてい
るＲＦコイルに対しても他のコイルとの磁気結合が最小
となるように調整される。
ド部１Ｃの９０°異なる位置に端子を備えたバードケー
ジ型のＲＦコイルで受信する際のＲＦコイル調整装置で
あって、各端子から検出された受信信号を所定の利得で
それぞれ増幅する増幅手段と、増幅手段で増幅された受
信信号を加算する加算手段と、加算手段で加算された受
信信号のＳＮ比を測定する信号処理手段と、各端子から
の受信信号を増幅する利得の二乗加算値の平方根が一定
になる条件で、加算された受信信号のＳＮ比が最大にな
るように増幅手段のそれぞれの利得を調整する制御手段
と、を備えたことを特徴とするＲＦコイル調整装置によ
れば、リング部１Ａ若しくはロッド部１Ｃの９０°異な
る位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルの各
端子から受信信号が検出され、検出された受信信号は増
幅されて加算される。加算された受信信号からはＳＮ比
が検出されており、各端子からの受信信号を増幅する利
得の二乗加算値の平方根が一定になる条件で、ＳＮ比が
最大になるように利得が調整されるので、固定されてい
るＲＦコイルに対しても他のコイルとの磁気結合が最小
となるように調整される。
【００４４】
【発明の効果】以上詳細に説明したように本発明では、
ＲＦコイルに供給する高周波電流の二乗加算値の平方根
が一定となる条件下で９０°位相が異なる位置にある端
子に供給する電流の比率を、ＲＦ磁場強度が最大になる
ように調整し、また、９０°位相が異なる位置にある端
子からの受信信号を増幅する利得の比率を、ＲＦコイル
からの受信信号を増幅する受信アンプの利得の二乗加算
値の平方根が一定となる条件下で、ＳＮ比が最大になる
ように調整することで、ＲＦコイルと他のコイルとの磁
気結合が最小となるように調整可能なＲＦコイル調整方
法およびＲＦコイル調整装置を実現できる。
ＲＦコイルに供給する高周波電流の二乗加算値の平方根
が一定となる条件下で９０°位相が異なる位置にある端
子に供給する電流の比率を、ＲＦ磁場強度が最大になる
ように調整し、また、９０°位相が異なる位置にある端
子からの受信信号を増幅する利得の比率を、ＲＦコイル
からの受信信号を増幅する受信アンプの利得の二乗加算
値の平方根が一定となる条件下で、ＳＮ比が最大になる
ように調整することで、ＲＦコイルと他のコイルとの磁
気結合が最小となるように調整可能なＲＦコイル調整方
法およびＲＦコイル調整装置を実現できる。
【図１】本発明の一実施例のＲＦコイル調整方法の一例
を示すフローチャートである。
を示すフローチャートである。
【図２】本発明の一実施例のＲＦコイル調整装置の構成
例を示す構成図である。
例を示す構成図である。
【図３】ＲＦコイルの送受信の様子を示す説明図であ
る．
る．
【図４】本発明の一実施例のＲＦコイル調整によるＲＦ
コイルでの電流位相の状態を説明する説明図である。
コイルでの電流位相の状態を説明する説明図である。
【図５】本発明の一実施例のＲＦコイル調整方法の一例
を示すフローチャートである。
を示すフローチャートである。
【図６】本発明の一実施例のＲＦコイル調整装置の構成
例を示す構成図である。
例を示す構成図である。
【図７】本発明の一実施例のＲＦコイル調整装置の構成
例を示す構成図である。
例を示す構成図である。
１ ＲＦコイル ２ ＲＦ発生部 ３，４ パワーアンプ ７ 磁場検出部 ８ 制御部 １１，１２ プリアンプ １３，１４ アンプ １５ コンバイナ １６ 信号処理装部 １７ 制御部 １８，１９ アンプ ２０，２１ Ａ／Ｄ変換器 ２２ ディジタル処理部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｇ０１Ｒ 33/20 Ｇ０１Ｎ 24/04 ５３０ Ｆ 9307−2Ｇ Ｇ０１Ｒ 33/22
Claims (4)
- 【請求項１】 リング部若しくはロッド部の９０°異な
る位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルに高
周波電力を供給するＲＦコイル調整方法であって、 各端子から同相の高周波電力を供給し、 前記各端子から供給する高周波電力の電流値の二乗加算
値の平方根が一定になる条件で、高周波電力の供給によ
り発生する高周波磁場強度が最大になるように各端子に
供給する電流値を調整することを特徴とするＲＦコイル
調整方法。 - 【請求項２】 リング部若しくはロッド部の９０°異な
る位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルで受
信する際のＲＦコイル調整方法であって、 各端子から受信信号を検出し、 検出された受信信号をそれぞれ増幅し、 増幅された受信信号を加算し、 加算された受信信号のＳＮ比を測定し、 各端子からの受信信号を増幅する利得の二乗加算値の平
方根が一定になる条件で、加算された受信信号のＳＮ比
が最大になるように各利得を調整することを特徴とする
ＲＦコイル調整方法。 - 【請求項３】 リング部若しくはロッド部の９０°異な
る位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルに高
周波電力を供給するＲＦコイル調整装置であって、 各端子から同相の高周波電力を供給するための高周波電
流発生手段と、 各端子から供給する高周波電力の電流値の二乗加算値の
平方根が一定になる条件で、高周波電力の供給により発
生する高周波磁場強度が最大になるように各端子に供給
する電流値を調整する高周波電流調整手段とを備えたこ
とを特徴とするＲＦコイル調整装置。 - 【請求項４】 リング部若しくはロッド部の９０°異な
る位置に端子を備えたバードケージ型のＲＦコイルで受
信する際のＲＦコイル調整装置であって、 各端子から検出された受信信号を所定の利得でそれぞれ
増幅する増幅手段と、 前記増幅手段で増幅された受信信号を加算する加算手段
と、 前記加算手段で加算された受信信号のＳＮ比を測定する
信号処理手段と、 各端子からの受信信号を増幅する利得の二乗加算値の平
方根が一定になる条件で、加算された受信信号のＳＮ比
が最大になるように前記増幅手段のそれぞれの利得を調
整する制御手段とを備えたことを特徴とするＲＦコイル
調整装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6121324A JPH07327948A (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | Ｒｆコイル調整方法及びｒｆコイル調整装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6121324A JPH07327948A (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | Ｒｆコイル調整方法及びｒｆコイル調整装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07327948A true JPH07327948A (ja) | 1995-12-19 |
Family
ID=14808439
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6121324A Pending JPH07327948A (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | Ｒｆコイル調整方法及びｒｆコイル調整装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07327948A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10184995B2 (en) | 2016-03-09 | 2019-01-22 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Magnetic resonance imaging apparatus |
-
1994
- 1994-06-02 JP JP6121324A patent/JPH07327948A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10184995B2 (en) | 2016-03-09 | 2019-01-22 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Magnetic resonance imaging apparatus |
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