JPH07294690A - ドレン排出装置 - Google Patents
ドレン排出装置Info
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- JPH07294690A JPH07294690A JP6091324A JP9132494A JPH07294690A JP H07294690 A JPH07294690 A JP H07294690A JP 6091324 A JP6091324 A JP 6091324A JP 9132494 A JP9132494 A JP 9132494A JP H07294690 A JPH07294690 A JP H07294690A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ドレン配管を構成するエルボなどの継手部で系
内圧力の降下からドレンが自己蒸発しても気泡の影響を
軽微にすることができるドレン排出装置を提供する。 【構成】ドレンタンク６の底面にほぼ垂直に先端のエル
ボ１５まで決められた長さにわたり水平方向に向けて延
びる短管１４を設ける。エルボ１５の出口には水平方向
に向けて直管１６を接続する。直管１６の経路内には逆
止弁１８を介装する。開口部Ｏから直管１６中心までの
垂直方向長さＬは配管内径Ｄとしたとき、５Ｄの長さを
有する。
内圧力の降下からドレンが自己蒸発しても気泡の影響を
軽微にすることができるドレン排出装置を提供する。 【構成】ドレンタンク６の底面にほぼ垂直に先端のエル
ボ１５まで決められた長さにわたり水平方向に向けて延
びる短管１４を設ける。エルボ１５の出口には水平方向
に向けて直管１６を接続する。直管１６の経路内には逆
止弁１８を介装する。開口部Ｏから直管１６中心までの
垂直方向長さＬは配管内径Ｄとしたとき、５Ｄの長さを
有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はたとえば原子力発電プラ
ントの湿分分離器等から流れるドレンを収容するドレン
タンク等のドレン配管に係り、特にその系内で生じた気
泡によってウォーターハンマー等の不具合が発生するの
を防止するのに好適なドレン排出装置に関する。
ントの湿分分離器等から流れるドレンを収容するドレン
タンク等のドレン配管に係り、特にその系内で生じた気
泡によってウォーターハンマー等の不具合が発生するの
を防止するのに好適なドレン排出装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】飽和温度のドレンを収容するドレンタン
クには、たとえば原子力発電プラントの湿分分離加熱器
のドレンタンクがある。このドレンタンクは湿分分離器
から排出される飽和ドレンを回収し、下流側の機器また
は給水系統に供給するために付設されたものである。
クには、たとえば原子力発電プラントの湿分分離加熱器
のドレンタンクがある。このドレンタンクは湿分分離器
から排出される飽和ドレンを回収し、下流側の機器また
は給水系統に供給するために付設されたものである。
【０００３】従来の湿分分離器、高圧給水加熱器ドレン
系を有する一般的な原子力発電プラントの例を図９に示
す。蒸気発生器１で発生した蒸気は高圧タービン２およ
び低圧タービン４へ送られて仕事を行い、タービン軸に
直結した発電機５で電気出力が得られる。湿分分離器３
は高圧タービン２と低圧タービン４との間の経路に設け
られ、そこで蒸気に含まれる湿分が除去される。この湿
分分離器３で分離される湿分、つまりドレンは、高温で
あることからプラント熱効率を向上させる目的で全量回
収し、蒸気発生器１への給水の加熱に用いられる。
系を有する一般的な原子力発電プラントの例を図９に示
す。蒸気発生器１で発生した蒸気は高圧タービン２およ
び低圧タービン４へ送られて仕事を行い、タービン軸に
直結した発電機５で電気出力が得られる。湿分分離器３
は高圧タービン２と低圧タービン４との間の経路に設け
られ、そこで蒸気に含まれる湿分が除去される。この湿
分分離器３で分離される湿分、つまりドレンは、高温で
あることからプラント熱効率を向上させる目的で全量回
収し、蒸気発生器１への給水の加熱に用いられる。
【０００４】このため、湿分分離器３にはドレンタンク
６が付設されており、ドレンがドレン配管７によって回
収されると共に、そこからドレン配管８によって低圧給
水加熱器９に導かれる。
６が付設されており、ドレンがドレン配管７によって回
収されると共に、そこからドレン配管８によって低圧給
水加熱器９に導かれる。
【０００５】通常、ドレンタンク６におけるドレン水位
を一定に保つように水位計１０ａ、１０ｂによる調節が
行われる。回収されるドレン量が安定しているとき、水
位計１０ａは一定した水位を保つべく水位調節弁１１ａ
の開度を変化させドレンを低圧給水加熱器９に供給す
る。一方、プラント負荷の急変等により回収されるドレ
ンが大きく変動したとき、水位計１０ｂが働いて、多量
に生じたドレンを水位調節弁１１ｂを開けて復水器１２
へ逃がし、ドレンタンク６の水位上昇を防ぐようになっ
ている。なお、符号１３は高圧給水加熱器を示してい
る。
を一定に保つように水位計１０ａ、１０ｂによる調節が
行われる。回収されるドレン量が安定しているとき、水
位計１０ａは一定した水位を保つべく水位調節弁１１ａ
の開度を変化させドレンを低圧給水加熱器９に供給す
る。一方、プラント負荷の急変等により回収されるドレ
ンが大きく変動したとき、水位計１０ｂが働いて、多量
に生じたドレンを水位調節弁１１ｂを開けて復水器１２
へ逃がし、ドレンタンク６の水位上昇を防ぐようになっ
ている。なお、符号１３は高圧給水加熱器を示してい
る。
【０００６】ところで、上記したドレンタンク６に接続
されるドレン配管８は、一般に、図１０に示すような配
管要素によって構成されている。すなわち、長さの短い
短管１４がドレンタンク６の底部とほぼ垂直に結ばれ、
この短管１４にエルボ１５を介して水平方向に向けられ
た直管１６が接続されてドレン配管８が構成される。直
管１６の前にエルボ１５を介装しない場合は、図１１に
示すようにＴ継手１７が介装される。このＴ継手１７は
直管１６を２方向に接続する場合に使用される。また、
ドレン配管８の直管１６にはそれぞれ逆止弁１８が介装
される。
されるドレン配管８は、一般に、図１０に示すような配
管要素によって構成されている。すなわち、長さの短い
短管１４がドレンタンク６の底部とほぼ垂直に結ばれ、
この短管１４にエルボ１５を介して水平方向に向けられ
た直管１６が接続されてドレン配管８が構成される。直
管１６の前にエルボ１５を介装しない場合は、図１１に
示すようにＴ継手１７が介装される。このＴ継手１７は
直管１６を２方向に接続する場合に使用される。また、
ドレン配管８の直管１６にはそれぞれ逆止弁１８が介装
される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した原
子力発電プラントにおいてはドレンタンク６を流出する
ドレンの流量変化が生じたりあるいはドレンタンク６内
で水位変動が発生するとドレンの流動が不安定に陥る。
すなわち、図１０に示すドレンタンク６の短管１４に結
ばれる開口部Ｏを通ってドレンが流出するとき、系内は
ドレンタンク６に保たれる水位Ｈによる押し込み圧力の
もとにあるが、流路が急激に絞られることによる圧力損
失の増加および静圧の降下によって開口部Ｏ付近では圧
力が下がり、このときの圧力降下がドレンの飽和圧力よ
りも下がると、系内ではドレンが自己蒸発する。
子力発電プラントにおいてはドレンタンク６を流出する
ドレンの流量変化が生じたりあるいはドレンタンク６内
で水位変動が発生するとドレンの流動が不安定に陥る。
すなわち、図１０に示すドレンタンク６の短管１４に結
ばれる開口部Ｏを通ってドレンが流出するとき、系内は
ドレンタンク６に保たれる水位Ｈによる押し込み圧力の
もとにあるが、流路が急激に絞られることによる圧力損
失の増加および静圧の降下によって開口部Ｏ付近では圧
力が下がり、このときの圧力降下がドレンの飽和圧力よ
りも下がると、系内ではドレンが自己蒸発する。
【０００８】この様子を図１２を参照して詳しく説明す
る。ドレンの流量が安定しているとき、ドレンタンク６
内に保たれる水位Ｈのもとで系内の圧力はすべての点で
ドレンの飽和圧力６よりも高い圧力の曲線ａのようにな
っている。これに対して、プラントの運転状態が変化し
てドレンの流量変化が著しくなると、開口部Ｏでは他の
領域と比較して圧力損失の増加および静圧の降下が大き
いために、曲線ｃで示すようにドレンの飽和圧力ｂより
も低くなってしまい、一部のドレンが自己蒸発して系内
に多量の気泡が生じてしまう。系内にこうした気泡が含
まれることでドレンの流動が不安定となったり、ウォー
タハンマによって機器に損傷をもたらすことがある。
る。ドレンの流量が安定しているとき、ドレンタンク６
内に保たれる水位Ｈのもとで系内の圧力はすべての点で
ドレンの飽和圧力６よりも高い圧力の曲線ａのようにな
っている。これに対して、プラントの運転状態が変化し
てドレンの流量変化が著しくなると、開口部Ｏでは他の
領域と比較して圧力損失の増加および静圧の降下が大き
いために、曲線ｃで示すようにドレンの飽和圧力ｂより
も低くなってしまい、一部のドレンが自己蒸発して系内
に多量の気泡が生じてしまう。系内にこうした気泡が含
まれることでドレンの流動が不安定となったり、ウォー
タハンマによって機器に損傷をもたらすことがある。
【０００９】図１０および図１１に示すドレン配管８は
短管１４の直後にエルボ１５あるいはＴ継手１７を介装
したものであるが、短管１４の長さＬｔが短いと、直後
に形状が急変する継手部での流線の乱れの影響も加わ
り、より多くの気泡が系内に生じる。
短管１４の直後にエルボ１５あるいはＴ継手１７を介装
したものであるが、短管１４の長さＬｔが短いと、直後
に形状が急変する継手部での流線の乱れの影響も加わ
り、より多くの気泡が系内に生じる。
【００１０】たとえば、図１３に示すようにドレンタン
ク６内で流線ｌを保っているドレンは開口部Ｏで絞られ
て短管１４内で流速が早まり、静圧が降下する。この直
後流線ｌを乱す流路を急変させる継手部が介在すること
で圧力損失が増大し、さらに系内は圧力降下に見舞われ
ることになる。継手部をＴ継手１７で構成したときの流
線ｌの乱れは一層大きく、圧力損失はさらに大きくな
る。
ク６内で流線ｌを保っているドレンは開口部Ｏで絞られ
て短管１４内で流速が早まり、静圧が降下する。この直
後流線ｌを乱す流路を急変させる継手部が介在すること
で圧力損失が増大し、さらに系内は圧力降下に見舞われ
ることになる。継手部をＴ継手１７で構成したときの流
線ｌの乱れは一層大きく、圧力損失はさらに大きくな
る。
【００１１】そこで、本発明の目的はドレン配管を構成
するエルボなどの継手部で系内圧力の降下からドレンが
自己蒸発しても気泡の影響を軽微にすることができるド
レン排出装置を提供することにある。
するエルボなどの継手部で系内圧力の降下からドレンが
自己蒸発しても気泡の影響を軽微にすることができるド
レン排出装置を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、飽和温度にあるドレンを収容する容器の底
面にドレンを排出するためのドレン配管を接続してなる
ドレン排出装置において、配管が次の関係を保つように
構成したことを特徴とするものである。
に本発明は、飽和温度にあるドレンを収容する容器の底
面にドレンを排出するためのドレン配管を接続してなる
ドレン排出装置において、配管が次の関係を保つように
構成したことを特徴とするものである。
【００１３】Ｌ／Ｄ＝２ないし１０ ここで、Ｌ＝垂直方向方長さ Ｄ＝配管内径。
【００１４】
【作用】本発明の原理を図８に示す特性図を参照して説
明する。
明する。
【００１５】本特性図はドレンタンク内の開口部に始ま
るドレン配管入口から水平に接続されるドレン配管の中
心までの垂直方向長さＬと、配管内径Ｄとの比に対する
気泡の発生長さの推移を曲線Ｋで、さらに自己蒸発によ
る発生蒸気量の推移を曲線Ｗで表わしたものである。曲
線Ｋは図において垂直方向長さＬ／配管内径Ｄが小さい
うちは高い値であり、これは気泡の発生が多いことを意
味する。垂直方向長さＬ／配管内径Ｄが増すに従い気泡
の発生が少なくなり、双方の比が２を超えるとほぼ一定
になっている。この値はドレンタンク６における水位を
変化させても変わらない。すなわち、本特性図から水位
が高くても、低くてもある程度垂直方向長さＬを延ばす
ことで気泡の発生を抑えることが判る。
るドレン配管入口から水平に接続されるドレン配管の中
心までの垂直方向長さＬと、配管内径Ｄとの比に対する
気泡の発生長さの推移を曲線Ｋで、さらに自己蒸発によ
る発生蒸気量の推移を曲線Ｗで表わしたものである。曲
線Ｋは図において垂直方向長さＬ／配管内径Ｄが小さい
うちは高い値であり、これは気泡の発生が多いことを意
味する。垂直方向長さＬ／配管内径Ｄが増すに従い気泡
の発生が少なくなり、双方の比が２を超えるとほぼ一定
になっている。この値はドレンタンク６における水位を
変化させても変わらない。すなわち、本特性図から水位
が高くても、低くてもある程度垂直方向長さＬを延ばす
ことで気泡の発生を抑えることが判る。
【００１６】一方、様々なプラントの運転条件からドレ
ンタンクの器内圧力は変動しており、これと通じている
ドレン配管の系内圧力もその影響を受けて変動する。急
激な圧力降下に見舞われるとき、飽和温度にあるドレン
が自己蒸発する。このときの発生蒸気量は飽和点にある
ドレン量から決まり、系を構成するドレン配管が短けれ
ば発生蒸気量もそれだけ少ない。逆に長ければ発生蒸気
量は大きく増す。
ンタンクの器内圧力は変動しており、これと通じている
ドレン配管の系内圧力もその影響を受けて変動する。急
激な圧力降下に見舞われるとき、飽和温度にあるドレン
が自己蒸発する。このときの発生蒸気量は飽和点にある
ドレン量から決まり、系を構成するドレン配管が短けれ
ば発生蒸気量もそれだけ少ない。逆に長ければ発生蒸気
量は大きく増す。
【００１７】曲線Ｗはこの発生蒸気量の推移を表わして
おり、垂直方向長さＬ／配管内径Ｄが小さいうちは発生
蒸気量も少量である。垂直方向長さＬ／配管内径Ｄが増
すに従いこの量は増加し、双方の比が１０を超えたとこ
ろから、急激に蒸気量が多くなっている。すなわち、飽
和ドレンの自己蒸発による蒸気の発生を抑えるには垂直
方向長さＬ／配管内径Ｄを１０以内にする必要があるこ
とが判る。
おり、垂直方向長さＬ／配管内径Ｄが小さいうちは発生
蒸気量も少量である。垂直方向長さＬ／配管内径Ｄが増
すに従いこの量は増加し、双方の比が１０を超えたとこ
ろから、急激に蒸気量が多くなっている。すなわち、飽
和ドレンの自己蒸発による蒸気の発生を抑えるには垂直
方向長さＬ／配管内径Ｄを１０以内にする必要があるこ
とが判る。
【００１８】かくして、ドレンタンクと結ばれるドレン
配管には圧力損失から決まる垂直方向長さがあり、別に
考慮しなければならない自己蒸発による発生蒸気量から
決まる垂直方向長さがあり、双方を満足する長さとして
２ないし１０Ｄの範囲が望ましく、本発明はこの値をも
とにドレン配管長さを決める。
配管には圧力損失から決まる垂直方向長さがあり、別に
考慮しなければならない自己蒸発による発生蒸気量から
決まる垂直方向長さがあり、双方を満足する長さとして
２ないし１０Ｄの範囲が望ましく、本発明はこの値をも
とにドレン配管長さを決める。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を参照して説
明する。
明する。
【００２０】図１において、ドレンタンク６に連続され
るドレン配管８はドレンタンク６の底面にほぼ垂直に先
端のエルボ１５まで決められた長さにわたり延びる短管
１４と、この短管１４の先端にあるエルボ１５の出口に
ほぼ水平方向に接続される直管１６とからなる。また、
直管１６の経路にはそれぞれ逆止弁１８が介装されてい
る。開口部Ｏ、すなわち短管１４入口から直管１６中心
までの垂直方向長さについては図中符号Ｌで示してお
り、本実施例は配管内径Ｄとしたとき、Ｌは５Ｄの長さ
を有する。勿論、Ｌはこれに限られず、本発明に従い、
適宜長さを変えることが可能である。
るドレン配管８はドレンタンク６の底面にほぼ垂直に先
端のエルボ１５まで決められた長さにわたり延びる短管
１４と、この短管１４の先端にあるエルボ１５の出口に
ほぼ水平方向に接続される直管１６とからなる。また、
直管１６の経路にはそれぞれ逆止弁１８が介装されてい
る。開口部Ｏ、すなわち短管１４入口から直管１６中心
までの垂直方向長さについては図中符号Ｌで示してお
り、本実施例は配管内径Ｄとしたとき、Ｌは５Ｄの長さ
を有する。勿論、Ｌはこれに限られず、本発明に従い、
適宜長さを変えることが可能である。
【００２１】本実施例の作用を図２を参照して説明す
る。ドレンはドレンタンク６から開口部Ｏを通って短管
１４と直管１６との間にエルボ１５が介在するドレン配
管８内を流れる。このとき、ドレンの流線ｌは図に示す
ような曲線となる。短管１４入口から直管１６中心まで
の長さＬが充分に長い本実施例においては流線ｌの乱れ
が生じるエルボ１５が介在しても、開口部Ｏからは離れ
ており、開口部Ｏ付近で圧力損失が大きくなることでも
たらされる圧力降下を減少させることができる。これに
よりドレンの飽和圧力よりも系内圧力が下がるのを防ぐ
ことができ、系内でドレンが自己蒸発することが少なく
なり、ドレンの流動を安定に保つことが可能になる。
る。ドレンはドレンタンク６から開口部Ｏを通って短管
１４と直管１６との間にエルボ１５が介在するドレン配
管８内を流れる。このとき、ドレンの流線ｌは図に示す
ような曲線となる。短管１４入口から直管１６中心まで
の長さＬが充分に長い本実施例においては流線ｌの乱れ
が生じるエルボ１５が介在しても、開口部Ｏからは離れ
ており、開口部Ｏ付近で圧力損失が大きくなることでも
たらされる圧力降下を減少させることができる。これに
よりドレンの飽和圧力よりも系内圧力が下がるのを防ぐ
ことができ、系内でドレンが自己蒸発することが少なく
なり、ドレンの流動を安定に保つことが可能になる。
【００２２】本発明の他の実施例を図３を参照して説明
する。本実施例は上記実施例のエルボ１５の部分をＴ継
手１７で構成したものである。本実施例も上記実施例と
同様に、開口部Ｏ付近で流線が乱れて生じる圧力損失に
起因する圧力降下が生じるのを防止することができる。
する。本実施例は上記実施例のエルボ１５の部分をＴ継
手１７で構成したものである。本実施例も上記実施例と
同様に、開口部Ｏ付近で流線が乱れて生じる圧力損失に
起因する圧力降下が生じるのを防止することができる。
【００２３】さらに、他の実施例を説明する。図４にお
いて、本実施例は短管１４を延長するのに代えて短い短
管１４の先端から直ちに曲げ、半径Ｒの大きい曲がり管
１９を延伸させて構成したものである。この曲がり管１
９で構成する場合、開口部Ｏから直管１６中心までの長
さＬが所定の寸法、たとえばＬ＝５Ｄとなるように曲げ
半径Ｒを決定する。換言すれば、短管１４入口から先端
までの寸法に半径Ｒを加えた値が長さＬに等しくなるよ
うに構成する。
いて、本実施例は短管１４を延長するのに代えて短い短
管１４の先端から直ちに曲げ、半径Ｒの大きい曲がり管
１９を延伸させて構成したものである。この曲がり管１
９で構成する場合、開口部Ｏから直管１６中心までの長
さＬが所定の寸法、たとえばＬ＝５Ｄとなるように曲げ
半径Ｒを決定する。換言すれば、短管１４入口から先端
までの寸法に半径Ｒを加えた値が長さＬに等しくなるよ
うに構成する。
【００２４】本実施例のドレンの流線ｌは図５に示すよ
うな滑らかな曲線となる。すなわち、継手部にエルボ１
５を介在させることで生じる流線の乱れが起こらず、滑
らかな流線ｌが保たれることによって開口部Ｏ付近で圧
力損失が増大するのを防止することが可能になる。
うな滑らかな曲線となる。すなわち、継手部にエルボ１
５を介在させることで生じる流線の乱れが起こらず、滑
らかな流線ｌが保たれることによって開口部Ｏ付近で圧
力損失が増大するのを防止することが可能になる。
【００２５】本実施例は曲がり管１９のためにドレンタ
ンク６の下方にある程度のスペースが必要となるが、上
記の２つの実施例よりも圧力損失による圧力降下を抑え
ることができ、より確実にドレンの自己蒸発を減少させ
ることが可能である。
ンク６の下方にある程度のスペースが必要となるが、上
記の２つの実施例よりも圧力損失による圧力降下を抑え
ることができ、より確実にドレンの自己蒸発を減少させ
ることが可能である。
【００２６】また、図６において、本実施例は上記の図
３に示した実施例の配置をより改良したもので、ドレン
配管がたとえば２系統からなる。ドレン配管８ａ、８ｂ
は同一サイズの短管１４ａ、１４ｂ、Ｔ継手１５ａ、１
５ｂおよび直管１６ａ、１６ｂから構成される。また、
直管１６ａ、１６ｂの経路にはそれぞれ逆止弁１８が介
装されている。
３に示した実施例の配置をより改良したもので、ドレン
配管がたとえば２系統からなる。ドレン配管８ａ、８ｂ
は同一サイズの短管１４ａ、１４ｂ、Ｔ継手１５ａ、１
５ｂおよび直管１６ａ、１６ｂから構成される。また、
直管１６ａ、１６ｂの経路にはそれぞれ逆止弁１８が介
装されている。
【００２７】本実施例の流線ｌは図７に示すような曲線
となる。本実施例も短管１４ａ、１４ｂ入口から直管１
６ａ、１６ｂ中心までの垂直方向長さＬが充分に長く、
流線ｌの乱れが生じるＴ継手１５ａ、１５ｂが介在して
も、開口部Ｏから離れており、開口部Ｏ付近で圧力損失
が大きくなることでもたらされる圧力降下を減少させる
ことができる。
となる。本実施例も短管１４ａ、１４ｂ入口から直管１
６ａ、１６ｂ中心までの垂直方向長さＬが充分に長く、
流線ｌの乱れが生じるＴ継手１５ａ、１５ｂが介在して
も、開口部Ｏから離れており、開口部Ｏ付近で圧力損失
が大きくなることでもたらされる圧力降下を減少させる
ことができる。
【００２８】本実施例においてはこれに加えて２系統の
ドレン配管８により開口部Ｏでのドレンの流量および流
速が低く抑えられ、たとえば動圧の増加は１系統のもの
と比較して半分程度で、静圧が降下するのを免れること
ができ、開口部Ｏ付近の圧力降下を小さくすることが可
能になる。したがって、ドレンの飽和圧力よりも系内圧
力が下がるのをより確実に防止することができ、ドレン
の自己蒸発が抑制される結果、ドレンの流動が安定に保
たれ、過激なウォーターハンマ等の不具合が生じるのを
防ぐことが可能になる。なお、本実施例は２系統から構
成したものであるが、これは３系統であってもよい。
ドレン配管８により開口部Ｏでのドレンの流量および流
速が低く抑えられ、たとえば動圧の増加は１系統のもの
と比較して半分程度で、静圧が降下するのを免れること
ができ、開口部Ｏ付近の圧力降下を小さくすることが可
能になる。したがって、ドレンの飽和圧力よりも系内圧
力が下がるのをより確実に防止することができ、ドレン
の自己蒸発が抑制される結果、ドレンの流動が安定に保
たれ、過激なウォーターハンマ等の不具合が生じるのを
防ぐことが可能になる。なお、本実施例は２系統から構
成したものであるが、これは３系統であってもよい。
【００２９】また、上記の実施例はいずれも原子力発電
プラントで使用されるドレンタンクへの適用例である
が、本発明はこれに限らず、飽和温度のドレンあるいは
水を収容する容器類に接続されるドレン配管に等しく適
用可能なものである。
プラントで使用されるドレンタンクへの適用例である
が、本発明はこれに限らず、飽和温度のドレンあるいは
水を収容する容器類に接続されるドレン配管に等しく適
用可能なものである。
【００３０】これには、たとえば火力発電プラントの給
水加熱器から回収されるドレンを溜める容器、脱気器に
備えられる脱気室からの復水を受ける貯水タンク等が含
まれる。
水加熱器から回収されるドレンを溜める容器、脱気器に
備えられる脱気室からの復水を受ける貯水タンク等が含
まれる。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように本発明は飽和温度の
ドレンを収容する容器の底面に接続されるドレン配管を
垂直方向長さＬ、配管内径Ｄとしたとき、Ｌ／Ｄ＝２な
いし１０に関係を保つように構成したので、エルボなど
の継手部で圧力損失などによって系内圧力が降下し、ド
レンが自己蒸発するときもその影響を軽微にすることが
できる。
ドレンを収容する容器の底面に接続されるドレン配管を
垂直方向長さＬ、配管内径Ｄとしたとき、Ｌ／Ｄ＝２な
いし１０に関係を保つように構成したので、エルボなど
の継手部で圧力損失などによって系内圧力が降下し、ド
レンが自己蒸発するときもその影響を軽微にすることが
できる。
【００３２】したがって、本発明によれば、ドレン配管
内に多量の気泡が発生し、系内に留まることから生じる
ウォーターハンマを防止することが可能になる。
内に多量の気泡が発生し、系内に留まることから生じる
ウォーターハンマを防止することが可能になる。
【図１】本発明によるドレン排出装置の一実施例を示す
構成図。
構成図。
【図２】図１に示される装置における流体の挙動を説明
するための図。
するための図。
【図３】本発明の他の実施例を示す構成図。
【図４】本発明の他の実施例を示す構成図。
【図５】図４に示される装置におけるドレンの挙動を説
明するための図。
明するための図。
【図６】本発明の他の実施例を示す構成図。
【図７】図６に示される装置における流体の挙動を説明
するための図。
するための図。
【図８】本発明の作用を説明するための特性図。
【図９】従来の原子力発電プラントの主要な構成を示す
系統図。
系統図。
【図１０】従来のドレン配管の一例を示す構成図。
【図１１】従来の配管の他の例を示す構成図。
【図１２】従来のドレン配管の作用を説明するための特
性図。
性図。
【図１３】従来のドレン配管における流体の挙動を説明
するための図。
するための図。
６………ドレンタンク ８………ドレン配管 １４、１４ａ、１４ｂ…短管 １５、１５ａ、１５ｂ…エルボ １６、１６ａ、１６ｂ…直管 １７………Ｔ継手 １８………逆止弁 １９………曲がり管
Claims (2)
- 【請求項１】 飽和温度にあるドレンを収容する容器の
底面にドレンを排出するためのドレン配管を接続してな
るドレン排出装置において、前記配管が次の関係を保つ
ように構成したことを特徴とするドレン排出装置。 Ｌ／Ｄ＝２ないし１０ ここで、Ｌ＝垂直方向長さ Ｄ＝配管内径 - 【請求項２】 前記ドレン配管が同じサイズを保持して
少なくとも２本備えられることを特徴とする請求項１記
載のドレン排出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09132494A JP3345509B2 (ja) | 1994-04-28 | 1994-04-28 | ドレン排出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09132494A JP3345509B2 (ja) | 1994-04-28 | 1994-04-28 | ドレン排出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07294690A true JPH07294690A (ja) | 1995-11-10 |
| JP3345509B2 JP3345509B2 (ja) | 2002-11-18 |
Family
ID=14023282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09132494A Expired - Lifetime JP3345509B2 (ja) | 1994-04-28 | 1994-04-28 | ドレン排出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3345509B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6813446B2 (ja) * | 2017-07-12 | 2021-01-13 | 三菱パワー株式会社 | 蒸気タービンのドレン排出構造及びその改造方法 |
-
1994
- 1994-04-28 JP JP09132494A patent/JP3345509B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3345509B2 (ja) | 2002-11-18 |
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