JPH04124503A - ドレン排出装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、発電プラントの給水加熱器・脱気器・湿分分
離器或いは湿分分離加熱器等におけるドレン系統に係り
、特に負荷変化時及び起動・停止時に起こるドレンがフ
ラッシュして生成されるドレン配管内に蒸気部のために
発生するウォータハンマーを防止するようにしたドレン
排出装置に関する。

（従来の技術） 一般に、火力または原子力発電プラントにおいては、プ
ラントの熱効率を高めるために複数個の給水加熱器を配
設し、タービンからの抽気によリボイラまたは原子炉に
送る給水の加熱が行なわれている。

第８図は上記給水加熱器等の給水系の構成および水位制
御系統を示す図であって、復水器１からの給水は、給水
管２を通って順次器内圧力が高くなる複数の給水加熱器
３．４．５に順次流入し、そこで加熱管を介して加熱さ
れた後図示しないボイラまたは原子炉に送られる。一方
、タービンから抽出された抽気蒸気はそれぞれ抽気管６
を通って各給水加熱器３．４．５に供給され、そこで給
水と熱交換した後ドレンとなる。このドレンはその時点
ではまだ保有熱を有しているため、ドレン管７を介して
低圧側の次段給水加熱器に送られ、給水の加熱源の一部
として供される。

上記給水加熱器は、一般に、給水が高圧なため、多管式
熱交換器が採用され、加熱器内に給水を流し、管外に油
気蒸気およびそのドレンを流動させ、加熱管を介してそ
の内外表面で熱交換を行なうようになっている。したが
って、給水加熱器胴肉にはドレンが滞留するので、ドレ
ン水位を適切に制御して、熱効率のよい熱交換ができる
ように水位制御装置が設けられている。

すなわち、各給水加熱器３．４．５のドレンを低圧側の
給水加熱器に送給するドレン管７にはそれぞれ調節弁８
が設けられており、また各給水加熱器３．４．５には、
ドレン水位が異常に高くなった場合に、低圧側の給水加
熱器をバイパスしてドレンを直接復水器１に逃すドレン
管９がそれぞれ設けられ、そのドレン管９にはそれぞれ
調節弁１０が設けられている。

一方、各給水加熱器３．４．５には、それぞれ標準水位
検出器１１および高水位検出器１２が設けられており、
標準水位検出器１１からの検出信号が調節計１３に入力
され、そこで標準水位設定信号と比較され、その偏差信
号によって調節弁８の開度が制御されるようになってい
る。また、高水位検出器１２からの検出信号は調節計１
４に入力され、そこで高水位設定信号と比較され、その
偏差信号によって調節弁１０の開度が制御されるように
しである。なお、図中符号６ａは各抽気管６に設けられ
た逆止弁である。

しかして、定常運転状態では上記標準水位検出器１１か
らの信号を受ける調節計１３により調節弁８を開閉制御
することにより、各給水加熱器３．４．５のドレンが次
段の給水加熱器に送られ、ドレン水位が制御される。そ
して、タービン負荷が急激に変動して負荷が下った場合
には、上述の如きドレンの排出ができにくくなり、ドレ
ン水位が上昇するため、高水位検出器１２が作動し、調
節弁１０が開かれ、ドレン管９を介してドレンが直接復
水器１に排出され、高水位での水位制御が行なわれる。

また、ドレンが抽気管６を通ってタービンに逆流して過
冷却現象（ウォータインダクション）等の重大事故が起
こることを防止するため、ドレン水位が警報水位を越え
たある設定水位に達したときに、抽気管６に設けられた
逆止弁６ａを強制的に全閉する方法が採用されている。

　また、第８図において、符号１５は湿分分離器であっ
て、その湿分分離器１５のドレンタンク　１５ａにも標
準水位検出器１１および高水位検出器１２が設けられて
おり、標準水位検出器１１がらの検出信号が調節計１３
を介して調節弁８に加えられ、ドレンタンク１５ａ内の
ドレンが低温側の給水加熱器４・に供給される。また、
高水位検出器１２からの検出信号は調節計１４を介して
調節弁１ｏに加えられ、ドレンタンク−１５ａ内のドレ
ンタンク水位が上昇すると調節弁１０が制御され、ドレ
ンが直接復水器１に排出される。

さらに、湿分分離器１５のドレンタンク１５ａからのド
レンを給水加熱器４に送給するドレン管７には逆止弁７
ａを、ざらにドレンを直接復水器１に逃すドレン管９に
は逆止弁９ａを設置して湿分分離器１５のドレンタンク
１５ａにドレンがフラッシュして逆流するのを防止して
いる。

一方、第９図は脱気器２ｏ回りのドレン系統を示したも
ので、先に説明した水位検出器、調節計は省略した図で
あり、給水加熱器３のドレンを脱気器２０に送給するド
レン管７には調節弁８が設けられており、また給水加熱
器内のドレン水位が異常に高くなった場合に、脱気器２
０をバイパスしてドレンを直接復水器１に逃すドレン管
９が調節弁１０を介して設けられている。さらに、脱気
器２０は給水加熱器３の設置場所より高い位置に設置さ
れているので、停止時にドレンが落水しないようにドレ
ン管７の垂直部に逆止弁７ａが設置されている。

（発明が解決しようとする課題） ところで、上記したタービン負荷変動及び停−正時には
タービン抽気量等が減少し、給水加熱器３．４．５ある
いはドレンタンク１５ａ内の圧力が低下するため、その
内部に滞留しているドレンおよびドレン管７．９内のド
レンが過飽和状態になり、フラッシュしてドレン部全体
が蒸気と水の気液二相流の状態になるため調節弁８．１
０と逆止弁７ａ、９ａとの間、水平管、垂直管等に蒸気
部が生成される。それ故、続いて行う負荷上昇時にはタ
ービン抽気量等が増加し、給水加熱器３．４．５あるい
はドレンタンク１５ａ内の圧力が上昇スるとともに、ド
レン量が増加し、調節弁８．１０が開になるため、ドレ
ン管７．９内の蒸気塊とドレンが交互に流れるいわゆる
スラッグ流を形成して流れるため配管曲り部・調節弁・
オリフィス等で蒸気塊が潰れ、ドレンが速い速度で配管
曲り部・調節弁・オリフィス等に衝突する、いわゆるウ
ォータハンマーが発生する。

この蒸気と水の気液二相流が生じることによって引き起
こされるウォータハンマー現象を第１０図ないし第１５
図を参照して詳しく説明する。

第１０図は給水加熱器５から低温側の給水加熱器４に至
るドレン管７．９でのドレンの挙動について説明するも
ので、また第１１図はタービン負荷・給水加熱器々内圧
力・ドレン管内のドレン温度に対する飽和圧力の時間履
歴を示したものである。第１１図中、実線ａはタービン
負荷の履歴を示しており、時間ｔｌからｔ２の間に負荷
はＬｌからＬ２に降下し、再びｔ３からｔ４の間に負荷
はＬ３からＬ４に上昇することを示しており、この場合
の給水加熱器々内圧力履歴は実線すで示され、負荷降下
に伴うタービン油気量減少により圧力はＰＩからＰ２へ
降下し、再度の負荷上昇においてはＰ２からＰＬに回復
する。一方実線Ｃはドレン管７．９内のドレン温度に対
する飽和圧力の履歴を示しており、給水加熱器々内圧力
減少時に給水加熱器々内圧力に対して、ドレンが過飽和
の状態になり、このためドレンがフラッシュして蒸気が
発生した状態をハツチングによって示している。再度の
負荷上昇において、給水加熱器々内圧力が　Ｐ２からＰ
Ｉに回復する場合にはドレン管７．９内の圧力はほぼ同
時に上昇する。

このようなタービン負荷変化に対しドレン管７．９内の
流体の挙動は、上述の負荷・圧力履歴に対し、まず給水
加熱器々内圧力減少時にはドレン管７．９内は過飽和の
状態になりドレンがフラッシュして蒸気と水の気液二相
流の状態になるため、調節弁８の重量流量特性がドレン
単相流の重量流量特性に変り、流動が滞ってドレン水位
が上昇するため調節弁８の弁開度を開ける方向に制御さ
れる。次に、ドレンのフラッシュが少なくなって調節弁
８の重量流量特性がドレン単相流の重量流量特性に戻り
、さらにタービン油気量等が減少することにより給水加
熱器々内圧力すがＰ２の状態になってドレン水位が標準
水位より下がるため、調節弁８の弁開度がほとんど閉じ
られる。

このときのドレン管７．９内の流体の挙動を示したのが
第１０図である。図は再度負荷上昇する前の状態を示し
ており、ドレン管７の水平管部には蒸気部３０がドレン
３１と分離して管内上部に滞留し、また調節弁８の入口
垂直管にも蒸気部３０がドレン３１と分離して管内上部
に滞留する。

このような状態で再度負荷上昇が開始されると、タービ
ン抽気量が増加するに従ってドレン水位および圧力が上
昇するため、調節弁８が急に開く。

このときドレン管７の蒸気部３ｏがドレン３１が急激に
流れ始め、蒸気とドレンが交互に流れるスラッグ流とな
ってドレン管７の曲り部、調節弁８に衝突し、蒸気部が
潰れて過渡的な圧力上昇が引き起こされる。

この圧力上昇の過程を第１０図のドレン管７に示した位
置（Ｘｌ、Ｘ２、Ｘ３）の圧力履歴で示したのが第１２
図である。図中の実線すは、給水加熱器５の圧力履歴を
示しており、タービン抽気量の増加に伴なう圧力上昇過
程に対する各ドレン管７の位置の圧力履歴を比較するた
めに記載している。調節弁８が急開すると、調節弁８の
入口垂直部位置×３の圧力は蒸気部を潰してドレンが調
節弁８に激突することにより、急激な圧力上昇Ｃを生じ
、−力水平管から垂直管に変わる曲り部近傍の位置×２
の圧力は、調節弁８で生じた圧力上昇の影響による圧力
ピークと曲り部で蒸気相が潰れてドレンが激突する際に
発生する圧力ピークｆが発生する。位置ｘ１では、ｘ２
　、ｘ３で発生する圧力ピークの影響は少しは受けるが
、圧力履歴は給水加熱器圧力すと同じ履歴となる。この
圧力ピーク発生時にドレン管７、調節弁８に大きな力が
働き、衝撃力が大きい場合に配管を支持固定しているサ
ポートに損傷を与えたり、調節弁８に故障が生じたりす
る。

一方、次に述べるものは湿分分離器１５のドレン管７．
９に逆止弁７ａ、９ａが設置されているときの上記と同
様なドレンの挙動（第１３図）およびタービン負荷・湿
分分離器々内圧力・給水加熱器々内圧力の時間履歴（第
１４図）を示したものである。

第１４図中、実線ｇはタービン負荷の履歴を示しており
、時間１１からｔ２の間に負荷はＬｌからＬ２に降下し
再びｔ３からｔ４の間に負荷はＬ３からＬ４に上昇する
ことを示しており、湿分分離器圧力りは、湿分分離器１
５がタービンに直結しているためほとんど負荷ｇの履歴
と同じ状態でＰＬからＰ３に降下し、再度の負荷上昇時
においてはＰ３からＰｌに上昇することを示している。

一方、給水加熱器４の器内圧力ｉは負荷降下に伴なうタ
ービン抽気量の減少に従って圧力は降下し、再度の負荷
上昇においてはタービン抽気量の増加により圧力は上昇
し、初期の圧力Ｐ２に戻ることになる。この場合、図中
の斜線部ｊは湿分分離器１５の器内圧力りと給水加熱器
４の器内圧力ｉが逆になる範囲が発生することを示して
いる。

このようなタービン負荷変化に対し、ドレン管７．９内
の流体の挙動は上述の負荷・圧力履歴に対し、まず湿分
分離器１５の器内圧力減少時には、ドレン管７内は過飽
和の状態になり、ドレンがフラッシュして蒸気と水の気
液二相流の状態となってドレン体積が増加すること、そ
して、調節弁８の重量流量特性がドレン単相流の重量流
量特性に変り、流動が滞ること、さらに湿分分離器１５
の器内圧力りと給水加熱器４の器内圧力ｉが逆転するこ
となどにより、ドレン管７の気液二相流が給水加熱器４
から湿分分離器１５のドレンタンク１５ａの方へ逆流し
始める。このとき、逆止弁７ａが全閉し、ドレン管７内
の気液二相流は調節弁８と逆止弁７ａとの間に滞留する
ことになる。

−度滞留した気液二相流は、調節弁８を通して双方が通
じていても給水加熱器４の器内圧力とドレン管７内の圧
力の差が小さいため少しずつ給水加熱器４の側に排出さ
れるだけであり、ドレン管７内の圧力も時間をかけない
と下がらない。

この時のドレン管７．９内の流体の挙動を示したのが第
１３図である。図は再度負荷上昇する前の状態を示して
おり、ドレン管７の調節弁８と逆止弁７ａの間にて、蒸
気部３０がドレン３１と分離して水平管の管内上部に滞
留している。このように逆止弁７ａが閉じている状態、
すなわち、ドレン管７の圧力がドレンタンク１５の器内
圧力より高い状態では、負荷上昇時にドレンタンク圧力
りがドレン管７の圧力よりも高くなり、このとき、逆止
弁７ａが開き始めると、ドレン管７の飽和温度より低い
温度のドレンが流入してくるため、蒸気部３０の一部が
凝縮し、急激な体積の減少によって流入ドレンは加速さ
れ、ついに蒸気部３０が消滅して加速されたドレンが曲
り部等に衝突して圧力上昇するいわゆるウォータハンマ
ーが発生する。

このウォータハンマーは再度の負荷上昇時に一度発生す
るに過ぎないが、幾つかの急激な圧力上昇をもたらす条
件が重なる場合にはドレン管７内の圧力上昇は大きくな
り、そこに作用する衝撃力も大きくなる。そして、この
場合も、ドレン管７を支持固定しているサポートに損傷
を与えたり、調節弁８に故障が生じたりする。

また、第１５図は、脱気器２０に接続されるドレン管７
．９で起こる上記と同様な現象について示している。す
なわち、ドレン管７の水平部の上部にはフラッシュして
発生した蒸気部３０の滞留が発生し、逆止弁７ａと調節
弁８の間の垂直管においては蒸気部３０とドレン３１が
分離した状態となっている。

本例の特徴は、逆止弁７ａの下流側の垂直管が長く、こ
の部分のドレンが逆止弁７ａの背圧として作用すること
から、ウォータハンマーはこの背圧以上の圧力が逆止弁
７ａの片側に作用した場合に発生する。

すなわち、通常ドレン管７の内部がドレンで充満されて
いる限り、給水加熱器３のドレン水位を制御している調
節弁８は通常の応答速度で弁開度が調節されるが、調節
弁８の入口垂直管に蒸気部３０が滞留したままであると
、調節弁８が開いても蒸気部３０が排出されるだけでド
レン３１は少ししか排出されないため、給水加熱器３の
水位の上昇により調節弁８が急開することとなる。この
ため、調節弁８と逆止弁７ａの間に残されたドレンが急
に排出され始め、逆止弁７ａは急開して調節弁８やドレ
ン管７の曲り部にドレンが高速で衝突し、ハンマーが発
生する。調節弁８と逆止弁７ａの間に蒸気部３０が多く
滞留していればいる程ウォータハンマーは激しくなり、
配管を固定しているサポート、調節弁８等には上記した
のと同様な不都合に見舞われる。

本発明はこのような点に鑑み、タービン負荷変化時及び
起動・停止時に起こるドレンがフラッシュしてドレン配
管内に蒸気部が生成され、再度の起動操作時にウォータ
１１ンマーが発生するのを防止するようにしたドレン排
出装置を提供することを目的とする。

［発明の構成コ （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために本発明は、ドレンを貯留する
一の機器から該ドレンを熱源媒体として受け入れる他の
機器にドレン管を接続し、このドレン管の経路には一の
機器から流出するドレンの流量を調節する調節弁および
他の機器から一の機器にかけて逆流するドレンを遮断す
る第１の逆止弁を設けたものにおいて、ドレン管に第１
の逆止弁を迂回し、一の機器に至るバイパス管を設け、
このバイパス管の経路内に第１の逆止弁と遮断方向を正
反対方向を向けて第２の逆止弁を介装し、ドレン管内で
ドレンがフラッシュしたとき、フラッシュ蒸気を一の機
器に逃がすように構成したことを特徴とするものである
。

また、別の発明はドレンを貯留するーの機器から該ドレ
ンを熱源媒体として受け入れる他の機器にドレン管を接
続し、このドレン管の経路には一の機器から流出するド
レンの流量を調節する調節弁を設けたものにおいて、ド
レン管に調節弁を迂回し、一の機器に至るバイパス管を
設け、このバイパス管の経路内にバイパス弁を介装して
なり、ドレン管内でドレンがフラッシュしたとき、バイ
パス弁を開放してフラッシュ蒸気を一の機器に逃がすよ
うに構成したことを特徴とするものである。

（作　用） プラントの負荷変動あるいは停止時にはタービン抽気量
等が減少し、ドレンを貯留する機器、例えば給水加熱器
あるいはドレンタンクの器内圧力が低下する。このため
、これらの機器のドレンおよびドレン管内に滞留してい
るドレンが過飽和状態となり、一部ドレンがフラッシュ
して蒸気が発生する。すなわち、飽和水の状態にあるド
レンが蒸気相と水との気液二相流の状態を呈してドレン
管の調節弁と第１の逆止弁との間、さらにはその水平部
および垂直部に蒸気が滞留する。このとき、ドレン管の
第１の逆止弁はフラッシュ蒸気によって閉じられてしま
うが、第１の逆止弁を迂回する経路に備えられる遮断方
向を第１の逆止弁と正反対方向に向けられた第２の逆止
弁は開かれ、フラッシュ蒸気が圧力の低下した機器に逃
がされる。この後、双方の機器の圧力が平衡すると、機
器側のドレン水頭が作用して第１の逆止弁が開放され、
第２の逆止弁は閉じてドレン管内がドレンによって満た
される。

（実施例） 以下、本発明の各実施例を図面を参照して説明する。な
お、各図の構成中、第８図および第９図による従来技術
と同一の部分には第８図および第９図と同一の符号を付
して説明を省略する。

第１図において、湿分分離器ドレンタンク１５ａから給
水加熱器４にドレンを導くドレン管７に逆止弁７ａを迂
回する経路を構成するバイパス管４０が設けられる。こ
のバイパス管４０の経路には上記の逆止弁７ａと正反対
の方向を向く逆止弁４１が介装される。

一方、湿分分離器ドレンタンク１５ａから復水器１にド
レンを導くドレン管９にも逆止弁９ａを迂回するように
バイパス管４２が設けられ、この経路には逆止弁９ａと
正反対の方向を向く逆止弁４２が介装される。

次に、上記構成によるところの作用を第２図を参照して
説明する。プラントの負荷遮断が発生しタービン負荷が
降下すると、ドレン管７．９内の圧力が下がり、一部の
ドレンがフラッシュして蒸気が発生する。逆止弁７　ａ
　ｓ　９　ａが気液二相流となったドレンの逆流によっ
て閉じられるとき、水平管の上部には蒸気がドレン３１
から分離して滞留する蒸気部３０（第１３図参照）が発
生するが、ドレン管７の圧力がドレンタンク１５ａの圧
力よりも高いので、逆止弁４１が開かれ、蒸気は逆止弁
４１を通ってドレンタンク１５ａにがけて排出される。

この後、ドレン管７とドレンタンク１５ａとの間の圧力
差がなくなると、逆止弁４１は閉鎖され、一方、逆止弁
７ａはドレンタンク１５ａに残っているドレンの水頭が
作用し、開き始める。

このようにドレン管７内でドレンがフラッシュしたとき
、蒸気をドレンタンク１５ａに逃がすことによりドレン
管７内にはドレンだけを残すことができる。かくして、
再度のタービン負荷の上昇に臨んではドレン管７内はド
レンで満たされ、そこに冷たい水が流入してきても気相
部分が圧縮されることはなく、ウォータハンマーを確実
に防止することが可能である。

また、ドレン管９に備えられるバイパス管４２および逆
止弁４３はタービン負荷降下時、上記と同様に機能する
。

一方、給水加熱器に備えられるドレン管７に対する本発
明の適用例が第３図に示される。すなわち、給水加熱器
５から低圧側の給水加熱器４にかけて接続されるドレン
管７の水平部と調節弁８の上流側垂直部上端からそれぞ
れ分岐される分岐管５０ａ、５０ｂが一本の集合管５１
に接続されており、この集合管５１の出口はドレン管７
の水平部と結ばれている。また、分岐管５０ａの経路に
ハバイパス弁５２が設けられる。このバイパス弁５２に
はボイド率検出器５４から出力されるボイド率信号を入
力し、これと設定値と比較してボイド率が高くなったと
き、バイパス弁５２を開く信号を出力する制御器５３が
接続される。

上記構成において、タービン線菌降下に伴なう圧力変動
が給水加熱器５からドレン管７に及ぶと、ドレン管７の
内部に滞留しているドレンは圧力降下によりフラッシュ
し、ドレン中のボイド率が高くなる。このとき、ドレン
管７に備えられるボイド率検出器５４はこの高いボイド
率を検出し、これを制御器５３に出力し、ボイド率が予
め決められた値を超えたとき、制御器５３がらバイパス
弁５２に対し開動作させる信号が出力される。これによ
りバイパス弁５２が開かれ、分岐管５Ｃ）ａ、５０ｂお
よび集合管５１を通してフラッシュ蒸気が低圧側の給水
加熱器４に逃がされる。

この長、う、１こドレン管７内でドレンがフラッシュし
てボイド率が上昇したとき、蒸気を低圧側の給水加熱器
４に逃がすことにょリドレン管７内にはドレンだけを残
すことができる。したがって、再度のタービン負荷上昇
によって給水加熱器５の水位が上昇し、調節弁８が急開
するような場合もドレン管７内はドレンで充満しており
、蒸気相とドレンがスラッゾとなって流れ、ドレン管７
の曲り部および調節弁８で生じるウォータハンマーを確
実に防止することが可能である。

さらに、給水加熱器から脱気器にがけてドレンを導くド
レン管７に対する本発明の適用例が第４図に示される。

すなわち、ドレン管７に備えられる調節弁８には水位検
出器１１から与えられる標準水位信号を入力して偏差に
応じて調節弁８の開度を決める開度信号を出力する調節
計１３と、調節弁８の開度を微開状態に保つ開度信号を
出力する微開信号発生器６０とが接点６１を介して接続
される。この接点６１は調節弁８の上流側のドレン管７
垂直部のボイド率を検出しているボイド率検出器５４か
ら与えられる信号を入力し、接点６１に対して切換信号
を出力する切換器６２と接続されている。

上記構成において、タービン負荷が降下し、その圧力変
動がドレン管７に及ぶと、ドレン管７の内部に滞留して
いるドレンは圧力降下によりフラッシュし、ボイド率が
高くなる。このときボイド率検出器５４はこの高いボイ
ド率を検出し、これを切換器６２に出力し、しきい値を
超えると、接点６１が調節計１３の出力を切り、微開信
号発生器６０の出力を与えるように切換わる。これによ
り調節弁８の開度は微開状態に保たれ、ドレン管７内で
フラッシュした蒸気が脱気器２ｏに逃がされる。このフ
ラッシュ蒸気が減少する過程でドレン管７内のボイド率
が下がり、ボイド率検出器５４から入力される値が小さ
くなって接点６１が調節計１３の８カを与えるように再
び切換ゎる。

かくして、再度のタービン負荷の上昇においてはドレン
管７内はドレンで満たされ、そこに冷たい水が流入して
きても、気相部分が圧縮されることはなく、ウォータハ
ンマーを確実に防止することが可能である。

一方、第５図ないし第７図は本発明に係るボイド率の検
出に使用される装置について示している。

第５図はボイド率検出器として電極ボイド検出器を用い
るもので、一般に、液体と気体との間には電気伝導度に
差があることが知られており、双方の値を比較してボイ
ド率を決定する。すなわち、検出器７０の先端部と回り
の円筒外周部とに電極が設けられ、双方の電極の間に生
じる電圧の変化を演算器７１にて比較してボイド率を決
定する。

また、第６図は超音波検出器による方法を示している。

測定原理は超音波流量計の原理と同一であり、２つの超
音波発信器および超音波受信器を備えた超音波検出器７
２により液体と気体との間で音の伝播速度が異なること
を利用して気相の有無を検出する。双方の超音波の変化
を比較するために演算器７３が備えられる。

さらに、箇７図はドレン管７等の垂直部で気相が生じた
とき、予めドレンで満たされているときの圧力との間で
一定の差圧が生じることを利用して検出する方法を示し
ている。ここでドレン管７の液体および気体領域と水位
検出器７４とは連絡管７５．７６を介して連通されてお
り、ドレン管７内での気相の発生を容易に検出すること
が可能である。

［発明の効果コ 以上説明したように本発明は機器同士を第１の逆止弁を
介して連絡するドレン管に第１の逆止弁を迂回し、ドレ
ンの流出側機器に至るバイパス管を設け、このバイパス
管の経路内に第１の逆止弁と遮断方向を正反対方向に向
けて第２の逆止弁を介装しているので、ドレンの回収側
機器、ドレン管内で生じたフラッシュ蒸気をドレンの流
出側機器に逃がすことができ、ドレン管内で蒸気相が圧
縮されてドレンが高速度で流動して起こるウォータハン
マーを確実に防止することが可能である。

したがって、本発明によれば発電プラントの構成機器の
損傷等が防止されるという優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によるドレン排出装置の一実施例を示す
系統図、第２図は第１図に示される実施例の動作説明図
、第３図および第４図は本発明のそれぞれ異なる実施例
を示す系統図、第５図ないし第７図は本発明に係るボイ
ド率検出器の実施例を示す構成図、第８図および第９図
は従来のドレン系統を示す系統図、第１０図はタービン
負荷変動時のドレン管内に滞留する流体の挙動を示す説
明図、第１１図はタービン負荷、給水加熱器々内圧力、
ドレン管内のドレン温度に対する圧力の時間履歴を示す
線図、第１２図はドレン管の各位置における圧力履歴を
示す線図、第１３図は湿分分離器から給水加熱器および
復水器にかけて結ばれるドレン管内に滞留する流体の挙
動を示す説明図、第１４図はタービン負荷、湿分分離器
々内圧力、給水加熱器々内圧力のドレン温度に対する圧
力の時間履歴を示す線図、第１５図は給水加熱器から脱
気器にかけて結ばれるドレン管内に滞留する流体の挙動
を示す説明図である。 ３．４．５・・・給水加熱器 ７．９・・・ドレン管 ７ａ、９ａ・・・逆止弁 ８・・・・・・・・・調節弁 １５・・・・・・・・・湿分分離器 ２０・・・・・・・・・脱気器 ４０．４２・・・バイパス管 ４１．４３・・・第２の逆止弁 ５０ａ、５０ｂ−分岐管 ５１・・・・・・・・・集合管 ５２・・・・・・・・・バイパス弁 ５４・・・・・・・・・ボイド率検出器６０・・・・・
・・・・微開信号発生器６１・・・・・・・・・接点 ６２・・・・・・・・・切換器

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）ドレンを貯留する一の機器から該ドレンを熱源媒
   体として受け入れる他の機器にドレン管を接続し、この
   ドレン管の経路には前記一の機器から流出するドレンの
   流量を調節する調節弁および前記他の機器から前記一の
   機器にかけて逆流するドレンを遮断する第１の逆止弁を
   設けたものにおいて、前記ドレン管に前記第１の逆止弁
   を迂回し、前記一の機器に至るバイパス管を設け、この
   バイパス管の経路内に前記第１の逆止弁と遮断方向を正
   反対方向を向けて第２の逆止弁を介装し、前記ドレン管
   内でドレンがフラッシュしたとき、フラッシュ蒸気を前
   記一の機器に逃がすように構成したことを特徴とするド
   レン排出装置。
2. （２）ドレンを貯留する一の機器から該ドレンを熱源媒
   体として受け入れる他の機器にドレン管を接続し、この
   ドレン管の経路には前記一の機器から流出するドレンの
   流量を調節する調節弁を設けたものにおいて、前記ドレ
   ン管に前記調節弁を迂回し、前記一の機器に至るバイパ
   ス管を設け、このバイパス管の経路内にバイパス弁を介
   装してなり、前記ドレン管内でドレンがフラッシュした
   とき、前記バイパス弁を開放してフラッシュ蒸気を前記
   一の機器に逃がすように構成したことを特徴とするドレ
   ン排出装置。