JPH0549879B2

JPH0549879B2 -

Info

Publication number: JPH0549879B2
Application number: JP58024325A
Authority: JP
Inventors: Noboru Kikuna
Original assignee: Toshiba Corp; Doryokuro Kakunenryo Kaihatsu Jigyodan
Current assignee: Toshiba Corp; Doryokuro Kakunenryo Kaihatsu Jigyodan
Priority date: 1983-02-16
Filing date: 1983-02-16
Publication date: 1993-07-27
Also published as: JPS59151698A

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の技術分野〕本発明は、原子力発電プラントにおける湿分分
離器や、火力および原子力発電プラントにおける
給水加熱器などの機器にて生じたドレンを排出す
る配管装置に係り、特にドレン排出量を調節する
ためのドレン調節弁の下流側の配管装置の改良に
関する。

〔発明の技術的背景とその問題点〕

一般に、BWR型原子力発電プラントにおいて
は、高圧タービン出口部の蒸気は、多数のドレン
を含んだ飽和状態の蒸気であるため、湿分分離器
によりドレンを分離し、この分離されたドレンは
湿分分離器ドレンタンクに回収され、蒸気は低圧
タービンに導かれる。そして、回収されたドレン
は、プラント効率向上のために、湿分分離器より
圧力の低い給水加熱器に導かれ、ここでさらに熱
量を回収される。

また、蒸気タービンを用いる発電プラントにお
いては、プラント効率の向上および有効熱量の回
収の目的でタービン中段から抽気し、給水加熱器
により熱量を回収しているが、ここで熱回収され
た蒸気はドレンとなる。前記給水加熱器は複数の
ものが直列に接続され、高温高圧側で熱回収され
たドレンは、順次圧力の低い下流側の給水加熱器
の加熱用として使用され、さらに熱量を回収され
る。

このような原子力発電プラントの湿分分離器ド
レンタンクからのドレン系統および原子力発電プ
ラントおよび火力発電プラントの給水加熱器から
のドレン系統を第１図および第２図により説明す
る。

第１図は原子力発電プラントの湿分分離器ドレ
ンタンクからのドレン系統を示すものであり、湿
分分離器ドレンタンク１のドレン管２Ａには給水
加熱器３が接続されている。この給水加熱器３近
傍の前記ドレン管２Ａにはドレン調節弁４が介装
されている。さらに給水加熱器３には他のドレン
管２Ｂが接続されており、このドレン管２Ｂは、
図示しない下流側の給水加熱器に到達している。

一方、前記ドレン管２Ａの中間部位にはドレン
逃し管５が接続されており、このドレン逃し管５
は復水器６に到達している。この復水器６近傍の
前記ドレン逃し管５にはドレン逃し調節弁７が介
装されている。

そして、前記湿分分離器ドレンタンク１には水
位検知器８Ａおよび圧力変換器９Ａが取付けられ
ており、この圧力変換器９Ａから導出された圧力
導管１０が前記ドレン調節弁４およびドレン逃し
調節弁７と接続されている。また、前記給水加熱
器３にも水位検知器８Ｂおよび圧力変換器９Ｂが
取付けられており、図示しない下流側の給水加熱
器のドレン調節弁などの開閉を制御するようにな
つている。

前述した構成によれば、湿分分離器ドレンタン
ク１に貯溜されたドレンは、ドレン管２Ａを介し
て給水加熱器３に流れ、ドレンの熱回収が行なわ
れる。そして、このときのドレン流量は、前記ド
レンタンク１内のドレンの水位があらかじめ設定
された水位に達すると、この水位を水位検知器８
Ａが検知する。この水位検知器８Ａが検知した水
位は信号として圧力変換器９Ａに入力され、この
圧力変換器９Ａ内で圧力信号に変換される。その
後、この圧力信号は圧力導管１０を介してドレン
調節弁４に与えられ、ドレン調節弁４は前記ドレ
ンタンク１内の水位に対応した開度に調節され、
ドレンタンク１内の水位が一定に制御されるよう
にしてドレンタンク１からドレンが給水加熱器３
に導入されることになる。

また、前記ドレンタンク１内のドレンの水位が
あらかじめ設定した水位より異常に上昇した場合
は、この異常に上昇した水位を前記水位検知器８
Ａが検知し、圧力変換器９Ａ内で圧力信号に変換
された上で圧力導管１０を介してドレン逃し調節
弁７に与えられる。すると、このドレン逃し調節
弁７は、前記ドレンタンク１内の水位に対応した
開度に調節され、ドレンタンク１内のドレンはド
レン逃し管５を介して復水器６にも導入されるこ
とになり、ドレンタンク１内のドレンの水位は低
下する。そして、ドレンの水位が設定水位にまで
低下すると、水位検知器８Ａおよび圧力変換器９
Ａの作用によりドレン逃し調節弁７が閉じられ、
ドレン逃し管５へのドレンの排出は停止される。

なお、給水加熱器３内のドレンはドレン管２Ｂ
を介して順次下流側の給水加熱器（図示せず）に
流れ、下流側の給水加熱器の加熱用として使用さ
れ、さらに熱回収される。

つぎに、第２図は原子力発電プラントおよび火
力発電プラントの給水加熱器からのドレン系統を
示すものであり、第２図の上流側の給水加熱器３
Ａは第１図の給水加熱器３に相当している。この
給水加熱器３Ａは、ドレン調節弁４Ａの介装され
たドレン管２Ｂを介して下流側の給水加熱器３Ｂ
と接続されており、このドレン調節弁４Ａは、上
流側の給水加熱器３Ａに取付けられた水位検知器
８Ｂおよび圧力変換器９Ｂの作用により圧力導管
１０Ａを介して制御され、上流側の給水加熱器３
Ａ内のドレンの水位が設定水位を維持するように
開度調節される。なお、下流側の給水加熱器３Ｂ
には他のドレン管２Ｃが接続されており、このド
レン管２Ｃは、図示しないさらに下流側の給水加
熱器に到達し、この給水加熱器内でさらにドレン
の熱回収を行なうようになつている。

一方、前記ドレン管２Ｂの中間部位には、ドレ
ン逃し調節弁７Ａの介装されたドレン逃し管５Ａ
が接続されており、このドレン逃し管５Ａは復水
器６に到達している。前記ドレン逃し調節弁７Ａ
は前記圧力導管１０Ａにより制御されるようにな
つており、上流側の給水加熱器３Ａ内のドレンの
水位が異常に上昇したときにドレン逃し調節弁７
Ａは水位に対応した開度に開かれて給水加熱器３
Ａ内のドレンをドレン逃し管５Ａを介して復水器
６に排出する。なお、給水加熱器３Ａ内のドレン
の水位が設定水位まで低下すると、ドレン逃し調
節弁７Ａは閉じられる。

前述した第１図および第２図のドレン系統にお
いて、ドレン管２Ａ，２Ｂのドレン調節弁４，４
Ａの入口部におけるドレンは、飽和温度付近の飽
和状態に近いため、ドレン調節弁４，４Ａのそれ
ぞれの前後の圧力変化による圧力低下に伴ないド
レンの一部が蒸発して各ドレン調節弁４，４Ａの
下流側のドレン管２Ａ，２Ｂ内のドレンは高流速
の気液２相流体となる。この高流速の気液２相流
体は、キヤビテーシヨン、エロージヨンおよびコ
ロージヨンの原因となり、このため配管装置の振
動および騒音が発生するおそれがある。そこで、
前記気液２相流体の流動エネルギを小さくしてキ
ヤビテーシヨン、エロージヨンおよびコロージヨ
ンを防止する必要がある。

一般に、原子力発電プラントに使用されている
第１図の湿分分離器ドレンタンク１のドレン調節
弁４の下流側におけるドレンの蒸発量は、運転状
態およびプラントにより異なりはするが、ドレン
全量の約５〜10％程度となつている。また、原子
力発電プラントおよび火力発電プラントに使用さ
れている第２図の給水加熱器３Ａのドレン調節弁
４Ａの下流側におけるドレンの蒸発量は、これま
た給水加熱器３Ａの種々の条件により異なりはす
るが、ドレン全量の約１〜２％程度となつてい
る。

しかるに、ドレンの蒸発量が多いほどドレン調
節弁４，４Ａの下流側のドレン管２Ａ，２Ｂ内に
おける気液２相流体の流速は増し、流動エネルギ
が大きくなるので、前述した両者を比較すると、
第１図の湿分分離器ドレンタンク１のドレン調節
弁４の下流側のドレン管２Ａ内の方が第２図のも
のより流動抵抗が大きく、このための悪影響が懸
念される。

一般に、ドレン調節弁４は、下流側の機器近く
のドレン管２に介装されるようになつている。こ
れは、例えば給水加熱器３Ｂの場合には、ドレン
の一部蒸発による高流速な気液２相流体の流れる
部分を極力短かくするためであり、また、ドレン
調節弁４の制御にドレン調節弁４の下流側の配管
系の影響を極力少なくするためである。

したがつて、第２図のドレン調節弁４Ａは、前
述したように、下流側の給水加熱器３Ｂ近傍のド
レン管２Ｂに介装され、しかもその操作性および
メンテナンスを考慮して床面付近に配置されるよ
うになつている。そして、このドレン調節弁４Ａ
の出口から給水加熱器３Ｂに達するまでのドレン
管２Ｂは、通常３〜４個所の彎曲部を介して数メ
ートルの長さとなつている。

まず、このようなドレン調節弁下流側の配管装
置の従来のものを第３図により説明する。

ドレン調節弁４の入口側にはドレン調節弁入口
管１１が接続されており、また出口側にはドレン
調節弁出口レデユーサ１２が接続され、このレデ
ユーサ１２には、出口側が上方に位置する彎曲管
１３が接続されている。さらに、この彎曲管１３
には給水加熱器入口管１４が接続されている。

このような第３図の配管装置におけるドレンの
流れの状態を第４図により説明する。

第３図のドレン調節弁４としては、一般にケー
ジ型複座調節弁が使用されており、この弁４は、
第４図に示すように弁座１５の上方から下方に流
れるドレンを、上下方向に移動する弁体１６を弁
座１５に対し接離して制御するようになつてい
る。したがつて、ドレン調節弁４の弁座１５の下
流側のドレンはドレン調節弁４の下部の内壁１７
に沿つて流れることになり、この結果、レデユー
サ１２内のドレンの流れは上向きに偏流すること
になる。この偏流した高流速のドレン、すなわち
気液２相流体の流れ１８は、前記彎曲管１３内を
円滑に流れることができず、彎曲管１３の背側内
壁１９を直撃して流れの方向を変え、前記入口管
１４を介して給水加熱器に流入する。

なお、前記彎曲管１３の流入側の下部にはわず
かにドレン滞溜部２０が形成されるが、このドレ
ン滞溜部２０は、彎曲管１３の背側内壁１９の保
護水膜の作用を全くしていない。

この結果、前述したように、ドレン調節弁４の
出口の高流速の気液２相流体は彎曲管１３の背側
内壁１９を直撃し、キヤビテーシヨン、エロージ
ヨンおよびコロージヨンの作用により彎曲管１３
の内壁１９を損傷させ、内部流体の漏洩事故が発
生していた。また、この流体の彎曲管１３の内壁
１９への直撃は、配管の振動および騒音の原因と
もなつていた。

そこで、前述した彎曲管１３における欠点を除
去し、流動エネルギを減少させ得るものとして、
従来から第５図に示すような配管装置が用いられ
ていた。

この第５図の配管装置は、ドレン調節弁４の出
口側にレデユーサ１２を介してＴ字継手２１を接
続し、このＴ字継手２１の水平管２２の先端を鏡
板２４により遮閉するとともに、このＴ字継手２
１の上方が出口側となる直立管２３に給水加熱器
入口管１４を接続したものである。

このような第５図の配管装置におけるドレンの
流れの状態を第６図により説明する。

この第５図のドレン調節弁４も第３図のものと
同様、ケージ型複座調節弁であるためレデユーサ
１２内の気液２相流体の流れは上向きに偏流す
る。そして、この偏流された気液２相流体のうち
の約80％は、ドレン調節弁４およびＴ字継手２１
間の距離が短かいため整流されることなくＴ字継
手２１の直立管２３の内壁２５を直撃し、給水加
熱器入口管１４を通つて給水加熱器に流入する。
また、Ｔ字継手２１の水平管２２の下部には鏡板
２４にかけて気液２相流体のうちの液体が滞溜す
るドレン滞溜部２６が形成される。

一方、前記Ｔ字継手２１内には、ドレン調節弁
４の前述した構成による偏流、および、ドレン調
節弁４およびＴ字継手２１間の距離が短かく、し
かも気液２相流体の流速が速いため、Ｔ字継手２
１の水平管２２の先端側に回り込む流体の流れ２
７が発生する。この流体の流れ２７は全体の約20
％と少ないが、この流体の流れは前記ドレン滞溜
部２６をドレン調節弁４方向へ押し戻すように作
用するため、ドレン滞溜部２６はＴ字継手２１の
下部に水平面をなしてわずかに滞溜するに過ぎな
い。したがつて、ドレン滞溜部２６はドレン調節
弁４を出た高流速の気液２相流体と衝突せず、緩
衝効果は少ない。また、前記Ｔ字継手２１に有効
なドレン滞溜部がないため、高流速の気液２相流
体の直撃からＴ字継手２１の直立管２３を保護す
る保護水膜としての役割は小さい。

前述した第５図の配管装置は、Ｔ字継手２１の
水平管２２から鏡板２４に分けて存在するドレン
滞溜部２６に高流速の気液２相流体を衝突せしめ
てこの気液２相流体の流動エネルギを減少させる
ようにしたものであるが、前述したようにドレン
滞溜部２６がエネルギ減少を良好になし得るよう
に存在しないため、第３図のものと同様、配管を
損傷したり、振動や騒音を発生させるおそれがあ
る。

〔発明の目的〕

本発明は、前述した従来のものにおける欠点を
除去し、ドレン調節弁からの高流速の気液２相流
体の流動エネルギを減少して配管などの損傷を防
止するようにした配管装置を提供することを目的
とする。

〔発明の概要〕前述した目的は、本発明によれば、レデユーサ
およびＴ字継手間にドレンの流れを整流する整流
管を介装するとともに、Ｔ字継手および鏡板間に
ドレンを滞溜させる緩衝管を介装し、Ｔ字継手か
ら緩衝管および鏡板にかけて十分な量のドレン滞
溜部を形成するとともに、このドレン滞溜部に気
液２相流体を衝突して流動エネルギを良好に減少
せしめることにより達成される。

〔発明の実施例〕

以下、本発明を図面に示す実施例により説明す
る。なお、前述した従来のものと同一の構成につ
いては、図面中に同一の符号を付しその説明は省
略する。

第７図は本発明の実施例を示すものであり、入
口側に入口管１１が接続されているドレン調節弁
４は、前述した従来のものと同様、ケージ型複座
調節弁とされており、このドレン調節弁４の出口
側にはレデユーサ１２が接続されている。そし
て、このレデユーサ１２のＴ字継手２１の水平管
２２との間には、ドレンの流れを整流するための
整流管２８が介装されている。また、前記Ｔ字継
手２１の水平管２２の先端と鏡板２４との間には
ドレンを滞溜させる緩衝管２９が介装されてい
る。

第８図は、前記整流管２８の流さL₁と管の内
径Ｄの比を横軸にとり、縦軸には、Ｔ字継手２１
の水平管２２の入口部におけるドレン、すなわち
気液２相流体の平均流速（曲線ａ）圧力変動（曲
線ｂ）および安定環状流化（曲線ｃ）をとつたグ
ラフであり、整流管２８の長さL₁と管の内径Ｄ
の比がＯ、すなわち整流管２８がない場合、Ｔ字
継手２１の水平管２２の入口部における気液２相
流体は、不安定な偏流した環状流を示し、圧力変
動も大きく、また気液２相流体の平均流速は最大
値を示している。これは、ドレン調節弁４の出口
における偏流とドレンの膨張によるものであり、
高流速で圧力変動も非常に大きく、不安定な流れ
になる。

つぎに、整流管２８の長さL₁と管の内径Ｄの
比が５程度（３〜６）になると、曲線ｃの値は高
く、Ｔ字継手２１の水平管２２の入口部における
気液２相流体は安定した環状流を示し、曲線ａで
示す平均流速、曲線ｂで示す圧力変動はそれぞれ
最小値を示す。これは、整流管２８による整流効
果が最大となり、整流管２８の出口部における偏
流による流速の不均一がほとんどなくなり、安定
した環状流になることと、ドレンの蒸発による膨
張も終了し、気液２相流体の平均流速も最小値を
示し、２相流の気相および液相の場所による流速
の不均一もなくなり、気液２相流体の平均流速も
低下することに起因している。

さらに、整流管２８の長さL₁と管の内径の比
が10以上になると、Ｔ字継手２１の水平管２２内
における気液２相流体は気相と液相が分離した分
離流となり、安定した環状流の状態はくずれてく
る。また、圧力変動についてみると、気相および
液相の完全に分離した気液２相流体の流れの圧力
変動値は小さく、前述した安定状態にある環状気
液２相流体と同様な値を示している。また、平均
流速についても、ドレンの蒸発による膨張が完了
しているため、前述したと同様に最小値を示して
いる。このように整流管２８が長い場合、整流管
２８の上側は気相、整流管２８の下側は液相とい
うような完全気液２相分離流体となり、気相と液
相の接触面積が小さくなつて、気相の流速はより
速く、液相の流速はより遅くなる。したがつて、
給水加熱器ドレン管のように比較的平均流速が遅
い場合にはこのような流れのパターンを示す。

しかしながら、前述した完全な気液２相分離流
体もＴ字継手２１においては気相および液相が完
全に混合して乱れた状態で給水加熱器入口管１４
内における上昇流れとなつて給水加熱器に流入す
る。このため、気相および液相の合流による大き
な乱れは、高流速の気相が低流速の液相を巻き込
んで給水加熱器入口管１４の間歇流となり、圧力
脈動を発生させ、配管装置の振動、騒音およびキ
ヤビテーシヨン、エロージヨン、コロージヨンを
発生させ、管を損傷させる原因になる。

したがつて、整流管２８の長さを必要以上長く
して気液２相分離流体を生ぜしめることは、給水
加熱器ドレン管のような場合は有効ではない。ま
た、整流管２８の長さが必要以上長いと、整流管
２８内における圧力損失も増大し、効率面におい
ても問題がある。

以上の説明から明らかなように、整流管２８の
長さL₁と管の内径Ｄの比を５程度（３〜６）と
して、安定した気液２相流体を形成することが望
ましい。

第９図は、前記緩衝管２９の長さL₂と管の内
径Ｄの比を横軸にとり、縦軸には、Ｔ字継手２１
の水平管２２内における有効ドレン滞溜量（曲線
ｄ）、圧力変動（曲線ｅ）および動圧（曲線ｆ）
をとつたグラフであり、緩衝管２９の長さL₁と
管の内径Ｄの比がＯ、すなわち緩衝管２９がない
場合、Ｔ字継手２１の水平管２２内に滞溜するド
レンの量は一番少ない状態となつている。これ
は、緩衝管２９がないため安定した有効なドレン
滞溜量が少なく、ドレン調節弁４から出た高流速
の気液２相流体が滞溜しているドレンと衝突せ
ず、Ｔ字継手２１の直立管２３の内壁に直接衝突
するためである。したがつて、ドレン滞溜部はＴ
字継手２１の直立管２３の内壁の保護水膜の働き
はせず、また、滞溜ドレンと衝突しないため、高
流速な気液２相流体の流動エネルギは小さくなら
ない。

つぎに、緩衝管２９の長さL₂と管の内径Ｄの
比が１程度（１〜２）になると、緩衝管２９の長
さL₂は有効な長さとなり、Ｔ字継手２１の水平
管２２、緩衝管２９および鏡板２４における有効
なドレン滞溜量は最大値となる。一方、この条件
の場合、Ｔ字継手２１の直立管２３内壁の圧力変
動および動圧は最低値を示す。これは、ドレン調
節弁４から出た高流速な気液２相流体がドレン滞
溜部に衝突して流動エネルギを減少されるため
と、ドレン滞溜部がＴ字継手２１の直立管２３の
内壁を水膜により保護し、気液２相流体の高流速
の噴流が直立管２３の内壁に衝突しないためであ
る。

さらに、緩衝管２９の長さL₂と管の内径Ｄの
比が５程度になると、ドレン滞溜部の長さは長く
なりドレン量は多くなるが、逆にドレン滞溜部の
ドレンが流動して、このドレンと気液２相流体と
の境界面が変動し、ドレンはＴ字継手２１の水平
管２２および緩衝管２９の下部にのみ滞溜し、有
効なドレン滞溜量は少なくなる。また、Ｔ字継手
２１の直立管２３の内壁の圧力変動は、前述した
緩衝管２９の長さL₂と管の内径Ｄの比が１程度
の場合とほぼ同じ値を示すが、逆に動圧は大きな
値を示し、増加傾向にある。これは、ドレン調節
弁４出口の高流速な気液２相流体の噴流とドレン
滞溜部との衝突が少なくなるため流動エネルギが
あまり軽減されないからである。さらにまた、こ
の条件の場合、ドレン滞溜部がＴ字継手２１の直
立管２３の内壁に対する保護水膜として余り作用
せず、高流速な気液２相流体の噴流が直接直立管
２３の管壁に衝突し、この部分の動圧を大きくさ
せている。なお、圧力変動については、ドレン滞
溜部が流動してもあまり大きな変化を受けない。

したがつて、緩衝管２９が極端に長くてもドレ
ン滞溜部が変動してしまい、緩衝管２９を設けた
意味合いが薄れてしまう。また、効果のない長い
緩衝管２９を設けることは、設備的にも意味がな
く不合理であり、しかもドレン滞溜部のドレン温
度の低下に伴ないスチームハンマの原因ともな
る。

以上の説明から明らかなように、緩衝管２９の
長さL₂と管の内径Ｄとの比を１程度（１〜２）
として、十分なドレン滞溜部を形成し、効果的な
緩衝をなさしめることが望ましい。

前述したように、整流管２８の長さL₁と管の
内径Ｄとの比を５程度（３〜６）とし、また緩衝
管２９の長さL₂と管の内径Ｄとの比を１程度
（１〜２）とすることにより、ドレン調節弁４か
らの高流速の気液２相流体の流動エネルギを減少
して配管などの損傷を防止できるわけであるが、
この条件における気液の２相流体の流動状態を第
１０図により説明する。

ドレン調節弁４は、前述したようにケージ型複
座調節弁であるため、レデユーサ１２および整流
管２８の入口部においては、気液２相流体は上側
に偏流する。しかしながら、この偏流した流れは
Ｔ字継手２１の入口においては、整流管２８を通
過したことにより整流され、安定した環状気液２
相流体の流れ３０となる。また、Ｔ字継手２１の
水平管２２、緩衝管２９および鏡板２４内にはド
レン滞溜部３１が存在し、このドレン滞溜部３１
の中にはわずかな流体の流れ３２がある。

そして、Ｔ字継手２１の水平管２２内に流入す
る安定した環状気液２相流体の流れ３０はドレン
滞溜部３１に衝突することによりその流動エネル
ギを減少され、Ｔ字継手２１の直立管２３の内壁
にほとんど衝突することなく給水加熱器入口管１
４に導入され、給水加熱器に流入する。したがつ
て、配管系の振動、騒音およびキヤビテーシヨ
ン、エロージヨン、コロージヨンが起こらず、管
が損傷するおそれがない。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明に係る配管装置
は、機器にて生じたドレンを排出するドレン系統
にドレン排出量を調節するためのドレン調節弁を
設け、このドレン調節弁の出口側に水平管および
上方が出口側となる直立管からなるＴ字継手をレ
デユーサを介して接続し、このＴ字継手の水平管
の先端を鏡板により遮閉した配管装置において、
前記レデユーサおよびＴ字継手間に内径のほぼ３
倍乃至６倍の長さの管からなる整流管を介装する
とともに、Ｔ字継手および鏡板間に内径のほぼ１
倍乃至２倍の管からなる緩衝管を介装したので、
整流管によりドレンの偏流が整流されるととも
に、緩衝管内に滞溜しているドレンによりドレン
調節弁からのドレンの流動エネルギが減少され、
したがつて、配管系の振動、騒音およびキヤビテ
ーシヨン、エロージヨン、コロージヨンの発生が
防止され、管の寿命が延びるという優れた効果を
奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は原子力発電プラントの湿分分離器ドレ
ンタンクからのドレン系統を示す管路図、第２図
は原子力発電プラントおよび火力発電プラントの
給水加熱器からのドレン系統を示す管路図、第３
図は従来の配管装置の一例を示す正面図、第４図
は第３図の配管装置におけるドレンの流動状態を
示す説明図、第５図は従来の配管装置の他例を示
す正面図、第６図は第５図の配管装置におけるド
レンの流動状態を示す説明図、第７図は本発明に
係る配管装置の実施例を示す正面図、第８図は整
流管の長さと管の内径の比によるドレンの平均流
速、圧力変動および安定環状流化の変化を示すグ
ラフ、第９図は緩衝管長さと管の内径の比による
有効ドレン滞溜量、圧力変動および動圧の変化を
示すグラフ、第１０図は第７図の配管装置におけ
るドレンの流動状態を示す説明図である。１……湿分分離器ドレンタンク、２……ドレン
管、３……給水加熱器、４……ドレン調節弁、５
……ドレン逃し管、６……復水器、７……ドレン
逃し調節弁、８……水位検知器、９……圧力変換
器、１０……圧力導管、１１……ドレン調節弁入
口管、１２……レデユーサ、１３……彎曲管、１
４……給水加熱器入口管、２１……Ｔ字継手、２
２……水平管、２３……直立管、２４……鏡板、
２８……整流管、２９……緩衝管。

Claims

【特許請求の範囲】

１機器にて生じたドレンを排出するドレン系統
にドレン排出量を調節するためのドレン調節弁を
設け、このドレン調節弁の出口側に水平管および
上方が出口側となる直立管からなるＴ字継手をレ
デユーサーを介して接続し、このＴ字継手の水平
管の先端を鏡板により遮閉した配管装置におい
て、前記レデユーサーおよびＴ字継手間に内径の
ほぼ３倍乃至６倍の長さの管からなる整流管を介
装するとともに、前記Ｔ字継手および鏡板間に内
径のほぼ１倍乃至２倍の管からなる緩衝管を介装
したことを特徴とする配管装置。