JPS59151698A

JPS59151698A - 配管装置

Info

Publication number: JPS59151698A
Application number: JP58024325A
Authority: JP
Inventors: 菊名　登
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1983-02-16
Filing date: 1983-02-16
Publication date: 1984-08-30
Also published as: JPH0549879B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の技術分野〕本発明は、原子力発電プラントにおける湿分分離器や、
火力および原子力発電グランドにおける給水加熱器など
の機器にて生じたドレンを排出する配管装置に係り、特
にドレン排出量を調節するためのドレン調節弁の下流側
の配管装置の改良に関する。

〔発明の技術的背景とその問題点〕

一般に、ＢＷＲ型原子力発電プラントにおいては、高圧
タービン出口部の蒸気は、多数のドレンを含んだ飽和状
態の蒸気であるため、湿分分離器によりドレンを分離し
、この分離されたドレンは湿分分離器ドレンタンクに回
収され、蒸気は低圧タービンに導かれる。そして、回収
されたドレンは、プラント効率向上のために、湿分分離
器より圧力の低い給水加熱器に導かれ、ここでさらに熱
量を回収される。

また、蒸気タービンを用いる発電プラントにおいては、
プラント効率の向上および有効熱量の回収の目的でター
ビン中段から抽気し、給水加熱器により熱量を回収して
いるが、ここで熱回収された蒸気はドレンとなる。前記
給水加熱器は複数のものが直列に接続され、高温高圧側
で熱回収されたドレンは、順次圧力の低い下流側の給水
加熱器の加熱用として使用され、さらに熱量を回収され
る。

このような原子力発電プラントの湿分分離器ドレンタン
クからのドレン系統および原子力発電プラントおよび火
力発電プラントの給水加熱器からのドレン系統を第１図
および第２図りこより説明する。

第１図は原子力発電プラントの湿分分離器ドレンタンク
からのドレン系統を示づ−ものであり、湿分分離器ドレ
ンタンク１のドレン管２Ａ　［は給水加熱器３が接続さ
れている。この給水加熱器３近傍の前記ドレン管２Ａに
はドレン調節弁４が介装されている。さらに給水、加熱
器３には他のドレン管２Ｂが接続されており、このドレ
ン管２Ｂは、図示しない下流側の給水加熱器に到達して
いる。

一方、前記ドレン管２Ａの中間部位にはドレン逃し管５
が接続されており、このドレン逃し管５は復水器６に到
達している。この復水器６近傍の前記ドレン逃し管５に
はドレン逃し調節弁７が介装されている。

そして、前記湿分分離器ドレンタンク１には水位検知器
８Ａおよび圧力変換器９Ａが取付けられており、この圧
力変換器９Ａから導出された圧力導管１０が前記ドレン
調節弁４およびドレン逃し調節弁７と接続されている。

また、前記給水加熱器３にも水位検知器８Ｂおよび圧力
変換器９Ｂが取付けられており、図示しない下流側の給
水加熱器のドレン調節弁などの開閉を制御するようにな
っている。

前述した構成によれば、湿分分離器ドレンタンク１に貯
溜されたドレンは、ドレン管２Ａを介して給水加熱器３
に流れ、ドレンの熱回収が行なわれる。そして、このと
きのドレン流量は、前記ドレンタンク１内のドレンの水
位があらかじめ設定された水位に達すると、この水位を
水位検知器８Ｎが検知する。この水位検知器８Ａが検知
した水位は信号として圧力変換器９Ａに入力され、この
圧力変換器９Ａ内で圧・力信号に変換される。その後、
この圧力信号は圧力導管１０を介してドレン調節弁４に
与えられ、ドレン調節弁４は前記ドレンタンク１内の水
位に対応した開度に調節され、ドレンタンク１内の水位
が一定に制御されるようにしてドレンタンク１からドレ
ンが給水加熱器３に導入されることになる。

また、前記ドレンタンク１内のドレンの水位があらかじ
め設定した水位より異常に上昇した場合は、この異常に
上昇した水位を前記水位検知器８Ａが検知し、圧力変換
器９Ａ内で圧力信号に変換された上で圧力導管１０を介
してドレン逃し調節弁７に与えられる。すると、このド
レン逃し調節弁７は、前記ドレンタンク１内の水位に対
応した開度に調節され、ドレンタンク１内のドレンはド
レン逃し管５を介して復水器６にも導入されることにな
り、ドレンタンク１内のドレンの水位なエイ床下する。

そして、ドレンの水位が設定水位にまでイ床下すると、
水位検知器８Ａおよび圧力変換器９Ａり作用によりドレ
ン逃し調節弁７か閉じ「）れ、ドレン逃し管５へのドレ
ンの排出は停止さｉする。

なお、給水加熱器３内のドレンはドレン管２Ｂを介して
順次下流側の給水加熱器（図示せず）に流れ、下流側の
給水加熱器の加熱用として包５用され、さらに熱回収さ
れろ。

つぎに、第２図は原子力発電プラントおよび火力発電プ
ラントの給水加熱器からσ）　１−”　Ｖン系統を示す
ものであり、第２図の上流側の給水カロ熱器３Ａは第１
図の給水加熱器３に相当して（・る。この給水加熱器３
Ａは、ドレン調節弁４Ａの介装されたドレン管２Ｂを介
して下流側の給水加熱器３Ｂと接続さ、れており、この
ドレン調節弁４Ａｌ工、上流側の給水加熱器３Ａに取付
けられた水位検知器８Ｂおよび圧力変換器９Ｂの作用に
よ−り圧力導管１０Ａを介して制御され、上流側の給水
加熱器３Ａ内のドレンの水位が設定水位を維持するよう
に開度調節される。なお、下流側の給水加熱器３Ｂｃは
他のドレン管２Ｃが接続されており、このドレン管２Ｃ
は、図示しないさらに下流側の給水加熱器に到達し、こ
の給水加熱器内でさらにドレンの熱回収を行なうように
なっている。

一方、前記ドレン管２Ｂの中間部位には、ドレン逃し調
節弁７Ａの介装されたドレン逃し管５Ａが接続されてお
りＪこのドレン逃し管５Ａは復水器６に到達している。

前記ドレン逃し調節弁７Ａは前記圧力導管１０Ａにより
制御されるようになっており、上流側の給水加熱器３Ａ
内のドレンの水位が異常に上昇したときにドレン逃し調
節弁７Ａは水位に対応した開度に開かれて給水加熱器３
Ａ内のドレンをドレン逃し管５Ａを介して復水器６に排
出する。なお、給水加熱器３Ａ内のドレンの水位が設定
水位まで低下すると、ドレン逃し調節弁７Ａは閉じられ
る。

前述した第１図および第２図のドレン系統において、ド
レン管２Ａ、２Ｂのドレ：／調節弁４，４Ａの入口部に
おけるドレンは、飽和温度付近の飽和状態に近いため、
ドレン調節弁４，４Ａのそれぞれの前後の圧力変化によ
る圧力低下に伴ないドレンの一部が蒸発して各ドレン調
節弁４，４Ａの下流側のドレン管２Ａ、２Ｂ内のドレン
は高流速の気液２相流体となる。この高流速の気液２相
流体は、キャビテーション、二ローションおよびフロー
ジョンの原因となり、このため配管装置の撮動および騒
音が発生するおそれがある。そこで、前記気液２相流体
の流動エネルギを小さくしてキャビテーション、エロー
ジョンおよびコロージョンヲ防止する必要がある。

一般に、原子力発電プラントに使用されている第１図の
湿分分離器ドレンタンク１のドレン調節弁４の下流憧１
（おけるドレンの蒸発量に、運転状態およびプラントに
より異なりはするが、ドレン全量の約５〜ｌＯ％程度と
なっている。また、原子力発電プラントおよび火力発電
プラントに使用されている第２図の給水加熱器３Ａのド
レン調節弁４Ａの下流側におけるドレンの蒸発量は、こ
れまた給水加熱器３Ａの糧々の条件により異なりはする
が、ドレン全量の約１〜２％程度となっている。

しかるに、ドレンの蒸発量が多いほどドレン調ｉｌ弁４
，４Ａの下流側のドレン管２Ａ、２Ｂ内における気液２
相流体の流速は増し、流動エネルギが大きくなるので、
前述した両者を比較すると、第１図の湿分分離器ドレン
タンク１のドレン調節弁４の下流側のドレン管２Ａ内の
方が第２図のものより流動抵抗が太きく、゛このための
悪影響が懸念される。

一般に、ドレン調節弁４は、下流（ｆｉｌの機器近（の
ドレン管２に介装されるようになっている。これは、例
えば給水加熱器３Ｂの＠曾には、ドレンの一部蒸発によ
る高流速な気液２．＋目流体の流れる部分を極力短かく
するためであり、また、ドレン調節弁４の制御にドレン
調節弁４の下流側の配管系の影響を極力少なくするため
である。

したがって、第２図のドレン調節弁４Ａは、前述したよ
うに、下流側の給水ｊＪＯ熱器３Ｂ近傍のドレン管２Ｂ
に介装され、しかもその操作性およびメンテナンスを考
慮して床面付近に設置されるようになっている。そして
、このドレン調節弁４Ａの出口から給水加熱器３Ｂに達
するまでのドレン管２Ｂは、通常３〜４個所の彎曲部を
介して数メートルの長さとなっている。

まず、このようなドレン調節弁下流側の配管装置の従来
のものを第３図により説明する。

ドレン調節弁４の入口側にはドレン調節弁入口管１１が
接続されており、また出口側にはドレン調節弁出口レデ
ューサ１２が接続され、このレデューサ１２には、出口
側が−Ｆ方に位置する彎曲管１３が接続されている。さ
らに、この彎゛曲管１３には給水加熱器入口管１４が接
続されている。

このような第３図の配管装置におけるドレンの流れの状
態を第４図により説明する。

第３４図のドレン調節弁４としては、一般にケージ型複
座調節弁が使用されており、この弁４は、第４図に示す
ように弁座１５の上方から下方に流れるドレンを、上下
方向に移動する弁体１６を弁座１５に対し接離して制御
するようになっている。したがって、ドレン調節弁４の
弁座１５の下流側のドレンはドレン調節弁４の下部の内
壁１７に沿って流れることになり、この結果、レデュー
サ１２内のドレンの流れは上向きに偏流することＶこな
る。この偏流した高流速のドレン、丁なわち気液２相流
体の流れ１８は、前記彎曲管１３内を円滑に流れること
ができず、彎曲管１３の背側内壁１９を直撃して流れの
方向を変え、前記入口管１４を介して給水加熱器に流入
する。

なお、゛前記的曲管１３の流入邸＋の下＜、ＷＩ！Ｈ（
はわすかにドレン滞溜部２０が形成されるが、このトレ
ン滞溜部２０は、彎曲管１３の背側内壁工９の保護水膜
の作用を全くしていない。

この結果、前述したように、ドレン調節弁４の出口の高
流速の気液２相流体は彎曲管１３の背側内壁１９　ヲ直
撃し、キャビテーション、エロージョンおよびコロ−ジ
ョンの作用により彎曲管１３の内壁１９を損傷させ、内
部流体の漏洩事故が発生していた。また、この流体の彎
曲管１３の内壁１９への直撃は、配管の撮動および騒音
の原因ともなっていた。

そこで、前述した彎曲管１３における欠点を除去し、流
動エネルギを減少させ得るものとして、従来から第５図
に示すような配管装置が用いられて、いた。

この第５図の配管装置１は、ドレン調節弁４の出口側に
レデューサ１２を介してＴ学識手２１を接続し、このＴ
学識手２１の水平管２２の先端を鏡板２４により連間す
るとともに、このＴ学識手２１の上方が出口側となる直
立管２３に給水加熱器入口管１４を接続したものである
。

このような第５図の配管装置におけるドレンの流れの状
態を第６図により説明′１−る。

この第５図のドレン調節弁４も第３図のものと同様、ケ
ージ型複座調節弁であるためレデューサ１２内の気液２
相流体の流れは上向きに偏流する。

そして、この偏流された気液２相流体のうちの約８０％
は、ドレン調節弁４およびＴ字継手２１間の距離が短か
いため整流されることなくＴ学識手２１の直立管２３の
内壁２５を直撃し、給水加熱善人０菅１４を通って給水
加熱器に流入する。また、Ｔ学識手２１の水平管２２の
下部には鏡板２４にかけて気液２相流体のうちの液体が
滞溜するドレン滞溜部２６が形成される。

一方、前記＋ｌ１字継＋２１内には、ドレン調節弁４の
前述した構成Ｖこよる偏流、および、ドレンｊｊｌａ１
節弁４およびＴ字継手２１間の距離が短かく、しかも気
液２相流体の流速が速いため、Ｔ学識手２１の水平管２
２の先端側に回り込む流体の流れ２７か発生する。この
流体の流れ２７は全体の約２０％と少ないが、この流体
の流れは前記ドレン滞溜部２６をドレン調節弁４方向へ
押し戻すように作用するため、ドレン滞溜部２６はＴ学
識手２１の下部に水平面をなしてわずかに滞溜するに過
ぎない。したがって、ドレン滞溜部２６はドレン調節弁
４を出た高流速の気液２相流体と衝突せず、緩衝効果は
少ない。また、前記Ｔ字継手２１に有効なドレン滞溜部
がないため、高流速の気液２相流体の直撃からＴ学識手
２１の直゛立管２３を保護する保護水膜としての役割は
小さい。

前述した第５図の配管装置は、Ｔ学識手２１の水平管２
２から鏡板２４に分けて存在するドレン滞溜部２６に高
流速の気液２相流体を衝突せしめてこの気液２相流体の
流動エネルギを減少させるようにしたものであるが、前
述したようにトレン滞溜部２６がエネルギ減少を良好に
なし得るように存在しないため、第３図のものと同様、
配管を損傷したり、撮動や騒音を発生さ地るおそれがあ
る。

〔発明の目的〕

本発明は、前述した従来のものにおける欠点を除去し、
ドレン調節弁からの高流速の気液２相流体の流動エネル
ギを減少して配管などの損傷を防止するようにした配管
装置を掃供することを目的とする。

〔発明の概要〕

前述した目的は、本発明によれば、レデューサおよびＴ
学識手間にドレンの流れを整流する整流管を介装すると
ともに、Ｔ字継手および鏡板間にドレンを滞溜させる緩
衝管を介装し、Ｔ字継手から緩衝管および鏡板にかけて
十分な索のドレン滞溜部を形成するとともに、このドレ
ン滞溜部に気液２相流体を衝突して流動エネルギを良好
に減少せしめることにより達成される。

〔発明の実施例〕

以下、本発明を図面に示す実施例により説明する。なお
、前述した従来のものと同一の構成については、図面中
に同一の符号を付しその説明は省略する。

第７図は本発明の実施例を示すものであり、−人口側に
入口管１１が接続されているドレン調節弁４は、前述し
た従来のものと同様、クーージ型複座調節弁とされてお
り、このドレン調節弁４の出口側にはレデューサ１２が
接続されている。そして、このレデューサ１２とＴ学識
手２１の水平管２２との間には、ドレンの流れを整流す
るための整流管２８が介装されている。また、前記Ｔ学
識手２Ｊの水平管２２の先端と鏡板２４との間にはドレ
ンを滞溜させる緩衝管２９が介装されている。

第８図は、前記整流管２８の長さＬｌと管の内径りの比
を横軸にとり、−動には、′ｒ字縦継手２１水平管２２
の入口部におけるドレン、すなわち気液２相流体の平均
流速（曲線ａ）圧力変動（曲線ｂ）および安定環状流化
（曲線Ｃ）をとったグラフであり、整流管２８の長さＬ
ｌ　と管の内径りの比が０、すなわち整流管２８がない
場合、Ｔ学識手２１の水平管２２０入口部における気液
２相流体は、不安定な偏流した環状流を示し、圧力変動
も大きく、また気液２相流体の平均流速は最大値を示し
ている。

これは、ドレン調節弁４の出口における偏流とドレンめ
膨張によるものであり、高流速で圧力変動も非常に大き
く、不安定な流れになる。

つぎに、整流管２８の長さＬｌと管の内径りの比が５程
度（３〜６）になると、曲線Ｃの値は高く、Ｔ学識手２
１の水平管２２０入口部における気液２相流体は安定し
た環状流を示し、曲線ａで示す平均流速、曲線すで示す
圧力変動はそれぞれ最小値を示す。これは、整流管２８
による整流効果が最大となり、整流管列の出口部におけ
る偏流による流速の不均一がほとんどなくなり、安定し
た環状流になることと、ドレンの蒸発による膨張も終了
し、気液２相流体の平均流速も最小値を示し、２相流の
気相および液相の場所による流速の不均一もなくなり、
気液２相流体の平均流速も低下することに起因している
。

さらに、整流管２８の長さＬｌ　と管の内径の比が１０
以上になると、Ｔ学識手２１の水平管２２内における気
液２相流体は気相と液相が分離した分離流となり、安定
した環状流の状態はくずれてくる。また、圧力変動につ
いてみると、気相および液相の完全に分ｉした気液２相
流体の流れの圧力変動値は小さく、前述した安定状態に
ある環状気液２相流体と同様な値を示している。また、
平均流速についても、ドレンの蒸発による膨張が完了し
て℃・るため、前述したと同様に最小値を示して℃・る
。

このように整流管列が長い場合、整流管２８の上側は気
相、整流管２８の下伸は液相というような完全気液２相
分離流体となり、気相と液相の接触面積が小さくなって
、気相の流速はより速く、液相の流速はより遅くなる。

したがって、給水加熱器ドレン管のように比較的平均流
速が遅い場合にはこのような流れのパターンを示す。

しかしながら、前述した完全な気液２相分離流体もＴ学
識手２１においては気相および液相が完全に混合して乱
れた状態で給水加熱器入口管１４内における上昇流れと
なって給水加熱器に流入する。

このため、気相および液相の合流による大きな乱れは、
高流速の気相が低流速の液相を巻き込んで給水加熱器入
口管１４の間歇流となり、圧力脈動を発生させ、配管装
置の撮動、騒音およびキャビデージョン、エロージョン
、コロージョンヲ発生すせ、管を損傷させる原因になる
。

したがって、整流管２８の長さを必要以上長くして気液
２相分離流体を生せしめることは、給水加熱器ドレン管
のような場合は有効ではない。また、整流管２８の長さ
が必要以上長いと、整流管回内における圧力損失も増大
し、効率面においても問題がある。

以上の説明から明らかなように、整流管２８の長さＬｌ
　と管゛の内径りの比を５程度（３〜６）として、安定
した気液２相流体を形成することが望ましい。

第９図は、前記緩衝管２９の長さＬ２　と管の内径りの
比を横軸にとり、縦軸には、Ｔ学識手２１の水平管２２
内における胸効ドレン滞溜量（曲線ｄ）、圧力変動（曲
線ｅ）および動圧（曲線ｆ）をとったグラフであり、緩
衝管２９の長さＬｌと憤の内径りの比がＯ，丁なわち緩
衝管２９がない場合、Ｔ学識手２１の水平ｉ；　２２内
に滞溜するドレンの幇は一番少ない状態となっている。

これは、緩衝管２９がないため安定゛した有効なドレン
滞溜量が少なく、ドレン調節弁４から出た高流速の気液
２相流体が滞溜しているドレンと衝突セす、Ｔ学識手２
１の直立管２３の内壁に直接衝突するためである。した
がって、上゛レン滞溜部はＴ学識手２１の直立管２３の
内壁の保護水膜の働きはせず、また、滞溜ドレンと衝突
しないため、高流速な気液２相流体の流動エネルギは小
さくならない。

つぎに、緩衝管２９の長さＬ２　と管の内径りの比が１
程度（１〜２）になると、緩衝管２９の長さＬ２は有効
な長さとなり、Ｔ学識手２１の水平管２２、緩衝管２９
および鏡板２４における有効なドレン滞溜量は最大値と
なる。一方、この条件の場合、Ｔ学識手２１の直立管２
３内壁の圧力変動および動圧は最低値を示す。これは、
ドレン調節弁４から出た高流速な気液２相流体がドレン
滞溜部に衝突して流動エネルギを減少されるためと、ド
レン滞匍部がＴ学識手２１の直立管２３の内壁を水膜に
より保護し、気液２相流体の高流速の噴流が直立管２３
の内壁に衝突しないためである。

さらに、緩衝管２９の長さＬ２　と管の内径りの比が５
程度になると、ドレン滞溜部の長さは長くなりドレン量
は多（なるが、逆にドレン滞溜部のドレンが流動して、
このドレンと気液２相流体との境界面か変動し、ドレン
はＴ学識手２１の水平管２２および緩衝管２９の下部に
のみ滞溜し、有効なドレン滞溜量は少なくなる。また、
Ｔ学識手２１の直立管２３の内壁の圧力変動は、前述し
た緩衝管器の長さＬ２　と管の内径りめ比が１程度の場
合とほぼ同じ値を示すが、逆に動圧は大きな値を示し、
増加傾向にある。“こ、れは、ドレン調節弁４出口の高
流速な気液２相流体の噴流とドレン滞溜部との衝突が少
なくなるため流動エネルギがあまり軽減されないからで
ある。さらにまた、この条件の場合、ドレン滞溜部がＴ
学識手２１の直立管２３の内壁９に対する保護水膜とし
て余り作用せず、高流速な気液２相流体の噴流が直接直
立管２３の管壁に衝突し、この部分の動圧を大きくさせ
ている。なお、圧力変動については、ドレン滞溜部が流
動してもあまり大きな変化を受けない。

したがって、緩衝管２９が極端に長くてもドレン滞溜部
が変動してしまい、緩衝管２９を設けた意味合いが薄れ
てしまう。また、効果のない長い緩衝管２９を設けるこ
とは、設備的にも意味がな（不せ埋であり、しかもドレ
ン滞溜部のドレン温度の低下に伴ないスチームハンマの
数回ともなる。

以上の説明から明らかなように、緩衝管２９の長さＬ２
　と管の内径りとの比を１程度（１〜２）として、十分
なドレン滞溜部を形成し、効果的な緩衝をなさしめるこ
とが望ましい。

前述したように、整流管２８の長さＬｌ　と管の内径り
との比を５程度（３〜６）とし、また緩衝管２９の長さ
Ｌ２と管の内径りとの比を１程度（１〜２）とすること
により、ドレン調節弁４からの高流速の気液２相流体の
流動エネルギを減少して配管などの損傷を防止できるわ
けであるが、この条件における気液の２相流体の流動状
態を第１０図により説明する。

ドレン調節弁４は、前述したようにケージ型複座調節弁
であるため、レデューサ１２および整流管２８の入口部
においては、気液２相流体は上側に偏流する。しかしな
がら、この偏流した流れはＴ学識手２１の人口において
は、整流管２８を通過したことにより整流され、安定し
た環状気液２相流体の流れ（資）となる。また、Ｔ学識
手２１の水平管２２、緩衝管２９および鏡板２４内には
ドレン滞溜部３１が存在し、このドレン滞溜部３１の中
にはわずかな流体の流れ３２がある。

そして、Ｔ学識手２１の水平管２２内に流入する安定し
た環状気液２相流体の流れ３０はドレン滞溜部３１に衝
突することによりその流動エネルギを減少され、Ｔ学識
手２】の直立管２３の内壁にほとんど衝突することなく
給水加熱器入口管１４に導入され、給水加熱器に流入す
る。したがって、配管系の振動、　騒音およびキャビテ
ーション、エロージョン。

コロ−ジョンが起こらず、管が損傷するおそれがない。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明に係る配管装置は、機器に
て生じたドレンを排出するドレン系統にドレン排出量を
調節するためのドレン調節弁を設け。

この−ドレン調節弁の出口側に水平管および上方が出口
側となる直立管からなるＴ字継手をレテユーサを介して
接続し、このＴ字継手の水平管の先端を鏡板により遅閉
した配管装置において、前記レデューサおよびＴ字継手
間にドレンの流れを整流する整流管を介装するとともに
、前記Ｔ字継手および鏡板間にドレンを滞溜させる緩衝
管を介装したので、整流管によりドレンの偏流が整流さ
れるとともに、緩衝管内に滞溜しているドレンによりド
レン調節弁からのドレンの流動エネルギが減少され、し
たがって、配管系の振動、騒音およびキャビテーション
、エロージョン、コロ−ジョンの発生が防止され、管の
寿命が延びるという優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は原子力発電プラントの湿分分離器ドレンタンク
からのドレン系統を示す管路図、第２図−は原子力発電
プラントおよび火力発電ブラ−ントの給水加熱器からの
ドレン系統を示す管路図、第３図は従来の配管装置の一
例を示す正面図、第４図は第３図の配管装置におけるド
レンの流動状態を示す説明図、第５図は従来の配管装置
の他側を示す正面図、第６図は第５図の配管装置におけ
るドレンの流動状態を示す説明図、第７図は本発明に係
る配管装置の実施例を示す正面図、第８図は整流管の長
さと管の内径の比によるドレンの平均流速、圧力変動お
よび安定環状流化の変化を示すグラフ、第９図は緩衝管
長さと管の内径の比による有効ドレン滞溜量、圧力変動
および動圧の変化を示すグラフ、第１０図は第７図の配
管装置におけるドレンの流動状態を示す説明図である。ｌ・・・湿分分離器ドレンタンク、２・・・ドレン管、
／３・・・給水加熱器、４・・・ドレン調節弁、５・・・
ドレン逃し管、６・・・復水器、７・・・ドレン逃し調
節弁、８・・・水位検知器、９・・・圧力変換器、１０
・・・圧力導管、１１・・・ドレン調節弁入口管、１２
・・・レデューサ、１３・・・彎曲管、１４・・・給水
加熱器入口管、２１・・・Ｔ字継手、２２！・・水平管
、２３・・・直立管、２４・・・鏡板、２８・・・整流
管、２９・・・緩衝管。出願人代理人　　猪　　股　　　　清５６　目５４　閃

Claims

【特許請求の範囲】ｌ）機器にて生じたドレンを排出するドレン系統にドレ
ン排出量を調節するためのドレン調節弁を設け、このド
レン調節弁の出口側に水平管および上方が出口側となる
直立管からなるＴ字継手をレデューサを介して接続し、
このＴ字継手の水平管の先端を鏡板により遅閉した配管
装置において、前記レデューサおよびＴ字継手ＩＨ］に
ドレンの流れを整流する整流管を介装するとともに、前
記Ｔ字継手および鏡板間にドレンを滞溜させる緩衝管を
介装したことを特徴とする配管装置。２）前記整流管の長さをこの整流管の内径の３倍へ・６
倍の範囲内とした特許請求の範囲第１項記載の配管装置
。３）前記緩衝管の長さをこの緩衝管の内径の１倍〜２倍
の範囲内とした特許請求の範囲第１項または第２項記載
の配管装置。