JPH07278623A - 高炉の操業方法 - Google Patents
高炉の操業方法Info
- Publication number
- JPH07278623A JPH07278623A JP10150994A JP10150994A JPH07278623A JP H07278623 A JPH07278623 A JP H07278623A JP 10150994 A JP10150994 A JP 10150994A JP 10150994 A JP10150994 A JP 10150994A JP H07278623 A JPH07278623 A JP H07278623A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- coke
- ratio
- wall
- blast
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、火入れ後１年から３年の間の炉下
部内壁レンガ浸食進行期に、炉下部の粉化を抑制して操
業の安定させる高炉の操業方法に関するものである。 【構成】 高炉の火入れ後１年から３年の間の炉下部炉
内壁レンガ浸食進行期に、予定休風毎に羽口から炉芯表
層部の粉率を測定し、当該粉率が１５％以上の場合に
は、冷間強度が８５〜８７のコークスを高炉に装入する
ことを特徴とする。
部内壁レンガ浸食進行期に、炉下部の粉化を抑制して操
業の安定させる高炉の操業方法に関するものである。 【構成】 高炉の火入れ後１年から３年の間の炉下部炉
内壁レンガ浸食進行期に、予定休風毎に羽口から炉芯表
層部の粉率を測定し、当該粉率が１５％以上の場合に
は、冷間強度が８５〜８７のコークスを高炉に装入する
ことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、火入れ後１年から３年
の間の炉下部内壁レンガ浸食進行期の高炉の操業を安定
化させる方法に関するものである。
の間の炉下部内壁レンガ浸食進行期の高炉の操業を安定
化させる方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】いくつかの高炉では、火入れ後１年程度
経過した頃に操業が変動することが認められている。そ
の原因については、種々の操業解析が実施されている
が、決定的な要因が明確になっていないのが現状であ
る。従来は、そのような操業変動に対して、あらゆる操
業改善のアクション、たとえば、原燃料の性状改善（コ
ークスのＤＩ・ＣＳＲの上昇、焼結鉱のＲＩ・ＲＤＩの
上昇）や装入物分布の改善、送風条件の改善等で対処し
てきているが、的確なアクションは少なく、操業を元の
安定状態に復帰させるのに１〜３ヶ月の期間を必要と
し、長い場合には６ヶ月以上の期間が必要となる場合も
ある。これは、操業不調の要因が明確になっていないた
めである。
経過した頃に操業が変動することが認められている。そ
の原因については、種々の操業解析が実施されている
が、決定的な要因が明確になっていないのが現状であ
る。従来は、そのような操業変動に対して、あらゆる操
業改善のアクション、たとえば、原燃料の性状改善（コ
ークスのＤＩ・ＣＳＲの上昇、焼結鉱のＲＩ・ＲＤＩの
上昇）や装入物分布の改善、送風条件の改善等で対処し
てきているが、的確なアクションは少なく、操業を元の
安定状態に復帰させるのに１〜３ヶ月の期間を必要と
し、長い場合には６ヶ月以上の期間が必要となる場合も
ある。これは、操業不調の要因が明確になっていないた
めである。
【０００３】上記の操業解析時には、あらゆる操業条件
を加味した解析が実施されているが、高炉の炉下部稼働
プロフィルの条件を考慮していないのが実情である。こ
れは、高炉の炉下部稼働プロフィルの測定方法が難しい
ことと、操業状態に及ぼす炉下部プロフィルの影響が明
確になっていないためである。操業を安定化させる炉下
部の稼働プロフィルに関しては、特開平０４−０２１７
１１号公報で開示されているように、羽口位置を朝顔下
端から遠ざけた高炉が提案されている。また、炉腹部以
下の炉内壁面に突起物あるいは付着物が形成された場合
の方法として、炉壁近傍のＯｒｅ／Ｃｏｋｅを大きくす
る方法が特公昭６３−０３１５２３号公報で開示されて
いる。
を加味した解析が実施されているが、高炉の炉下部稼働
プロフィルの条件を考慮していないのが実情である。こ
れは、高炉の炉下部稼働プロフィルの測定方法が難しい
ことと、操業状態に及ぼす炉下部プロフィルの影響が明
確になっていないためである。操業を安定化させる炉下
部の稼働プロフィルに関しては、特開平０４−０２１７
１１号公報で開示されているように、羽口位置を朝顔下
端から遠ざけた高炉が提案されている。また、炉腹部以
下の炉内壁面に突起物あるいは付着物が形成された場合
の方法として、炉壁近傍のＯｒｅ／Ｃｏｋｅを大きくす
る方法が特公昭６３−０３１５２３号公報で開示されて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のように、羽口位
置に関する知見や炉下部内壁面に突起物や付着物形成時
の操業方法に関する知見はあるものの、炉下部稼働プロ
フィルたとえば炉腹部から朝顔部の炉内壁レンガの浸食
時の操業方法に関する知見はない。しかし、操業が変動
する時期とほぼ同時期に炉内壁レンガの浸食が進行して
いることが認められており、炉下部稼働プロフィルの変
化に対応した操業アクションを実施し、操業を安定化す
ることが望まれている。上記したような問題点を解決す
べく、本発明は、火入れ後１年から３年の間の炉下部炉
内壁レンガ浸食進行期に、炉芯表層部粉率を低減させる
ことにより高炉操業の安定化を図ることを目的とするも
のである。
置に関する知見や炉下部内壁面に突起物や付着物形成時
の操業方法に関する知見はあるものの、炉下部稼働プロ
フィルたとえば炉腹部から朝顔部の炉内壁レンガの浸食
時の操業方法に関する知見はない。しかし、操業が変動
する時期とほぼ同時期に炉内壁レンガの浸食が進行して
いることが認められており、炉下部稼働プロフィルの変
化に対応した操業アクションを実施し、操業を安定化す
ることが望まれている。上記したような問題点を解決す
べく、本発明は、火入れ後１年から３年の間の炉下部炉
内壁レンガ浸食進行期に、炉芯表層部粉率を低減させる
ことにより高炉操業の安定化を図ることを目的とするも
のである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、高炉
の火入れ後１年から３年の間の炉下部炉内壁レンガ浸食
進行期に、予定休風毎に羽口から炉芯表層部の粉率を測
定し、当該粉率が１５％以上の場合には、冷間強度が８
５〜８７のコークスを高炉に装入することを特徴とす
る。ここでいう粉率とは、プローブにより羽口からサン
プリングされた試料から磁選および手選別でメタルとス
ラグを除去した後のコークスの重量に占める粒径３ｍｍ
以下の粉コークスの比率に１００を掛けた数値である。
粉コークスは実際にはスラグ・メタルとの分離が難しい
ため、一部のメタル・スラグを含んでいることが多い。
炉芯表層部とは、炉床径で除した無次元半径で炉壁から
０．２５〜０．５５の範囲と定義する。また、コークス
の冷間強度はＤＩ（ドラム回転数１５０−篩間隔１５）
の値である。
の火入れ後１年から３年の間の炉下部炉内壁レンガ浸食
進行期に、予定休風毎に羽口から炉芯表層部の粉率を測
定し、当該粉率が１５％以上の場合には、冷間強度が８
５〜８７のコークスを高炉に装入することを特徴とす
る。ここでいう粉率とは、プローブにより羽口からサン
プリングされた試料から磁選および手選別でメタルとス
ラグを除去した後のコークスの重量に占める粒径３ｍｍ
以下の粉コークスの比率に１００を掛けた数値である。
粉コークスは実際にはスラグ・メタルとの分離が難しい
ため、一部のメタル・スラグを含んでいることが多い。
炉芯表層部とは、炉床径で除した無次元半径で炉壁から
０．２５〜０．５５の範囲と定義する。また、コークス
の冷間強度はＤＩ（ドラム回転数１５０−篩間隔１５）
の値である。
【０００６】
【作用】本発明は、火入れ後１年から３年の間の炉下部
炉内壁レンガ浸食進行期の操業が変動しやすい時期に、
操業の変動の要因となりうる粉率の増加を抑制するの
で、高炉操業を常に安定化することができる。火入れ後
１年から３年の間の炉下部炉内壁レンガ浸食進行期に
は、まず炉腹部のレンガが浸食して炉腹径が拡大するた
めに、図２の（ｂ）に示すように、炉腹部から羽口レベ
ルに向かう断面積の縮小割合が増加する稼働プロフィル
となる。これは、炉下部の稼働プロフィルから想定され
る実質的な朝顔角が６８ｄｅｇ〜７５ｄｅｇと火入れ時
の朝顔角７８ｄｅｇ〜８２ｄｅｇ（図２（ａ））に比べ
て大幅に低下することを意味している。そして、休風時
のサンプリング孔やガス圧力孔からの先端の曲がった金
棒の挿入によるシャフト部から炉腹部にかけての炉内壁
面測定値によると、朝顔角が低下していると推定され
る。このように朝顔角が小さい炉下部稼働プロフィル条
件では、装入物の荷下がり・ガス流れが不安定になりや
すく、荷下がりやガス流れを不安定にするその他の要因
をできるだけ取り除く必要がある。とくに、炉芯部での
粉率の上昇は、装入物の見掛けの内部摩擦角が上昇する
ために、荷下がりやガス流れの不安定化をもたらす。し
たがって、通常操業時には、炉芯部の粉率が２０％未満
になる様に管理しているが、上述した様な装入物の荷下
がり・ガス流れが不安定になりやすい低朝顔角の炉下部
稼働プロフィルの時期には、炉下部の粉率を１５％未満
にすることが必須の条件となる。
炉内壁レンガ浸食進行期の操業が変動しやすい時期に、
操業の変動の要因となりうる粉率の増加を抑制するの
で、高炉操業を常に安定化することができる。火入れ後
１年から３年の間の炉下部炉内壁レンガ浸食進行期に
は、まず炉腹部のレンガが浸食して炉腹径が拡大するた
めに、図２の（ｂ）に示すように、炉腹部から羽口レベ
ルに向かう断面積の縮小割合が増加する稼働プロフィル
となる。これは、炉下部の稼働プロフィルから想定され
る実質的な朝顔角が６８ｄｅｇ〜７５ｄｅｇと火入れ時
の朝顔角７８ｄｅｇ〜８２ｄｅｇ（図２（ａ））に比べ
て大幅に低下することを意味している。そして、休風時
のサンプリング孔やガス圧力孔からの先端の曲がった金
棒の挿入によるシャフト部から炉腹部にかけての炉内壁
面測定値によると、朝顔角が低下していると推定され
る。このように朝顔角が小さい炉下部稼働プロフィル条
件では、装入物の荷下がり・ガス流れが不安定になりや
すく、荷下がりやガス流れを不安定にするその他の要因
をできるだけ取り除く必要がある。とくに、炉芯部での
粉率の上昇は、装入物の見掛けの内部摩擦角が上昇する
ために、荷下がりやガス流れの不安定化をもたらす。し
たがって、通常操業時には、炉芯部の粉率が２０％未満
になる様に管理しているが、上述した様な装入物の荷下
がり・ガス流れが不安定になりやすい低朝顔角の炉下部
稼働プロフィルの時期には、炉下部の粉率を１５％未満
にすることが必須の条件となる。
【０００７】さらに、３年前後で朝顔部の炉内壁レンガ
の浸食がほぼ終了すると、図２の（ｃ）に示すように、
稼働プロフィルの朝顔角が朝顔部下端を除いて火入れ時
の朝顔角とほぼ同じになるため、荷下がり・ガス流れは
再び安定化する。炉下部での粉率を上昇させないために
は、いくつかの方法が考えられるが、本発明では、炉下
部での粉率の代表として考えた炉芯表層部粉率を１５％
未満にするためにコークスの冷間強度ＤＩを上昇させる
ものである。上記期間に炉芯表層部粉率が１５％以上に
なった場合には、高炉に装入されるコークスの冷間強度
を８５〜８７にすることが好ましい。通常の高炉操業で
装入されるコークスの冷間強度は８３〜８５であるの
で、冷間強度が１〜２程度高いコークスを装入すること
になる。従来の高炉操業の知見から、コークスの冷間強
度を８５以上とした場合にはほとんどの場合に操業が安
定化しており、冷間強度の下限を８５とした。そして、
冷間強度の上限は製造コストより８７とした。炉下部稼
働プロフィルの変化時期に上記のアクションを実施せず
に炉芯表層部の粉率が１５％以上の状態が続く場合に
は、炉下部の通気性が悪化するため、荷下がりがますま
す悪化し、風圧変動がますます増加することになる。
の浸食がほぼ終了すると、図２の（ｃ）に示すように、
稼働プロフィルの朝顔角が朝顔部下端を除いて火入れ時
の朝顔角とほぼ同じになるため、荷下がり・ガス流れは
再び安定化する。炉下部での粉率を上昇させないために
は、いくつかの方法が考えられるが、本発明では、炉下
部での粉率の代表として考えた炉芯表層部粉率を１５％
未満にするためにコークスの冷間強度ＤＩを上昇させる
ものである。上記期間に炉芯表層部粉率が１５％以上に
なった場合には、高炉に装入されるコークスの冷間強度
を８５〜８７にすることが好ましい。通常の高炉操業で
装入されるコークスの冷間強度は８３〜８５であるの
で、冷間強度が１〜２程度高いコークスを装入すること
になる。従来の高炉操業の知見から、コークスの冷間強
度を８５以上とした場合にはほとんどの場合に操業が安
定化しており、冷間強度の下限を８５とした。そして、
冷間強度の上限は製造コストより８７とした。炉下部稼
働プロフィルの変化時期に上記のアクションを実施せず
に炉芯表層部の粉率が１５％以上の状態が続く場合に
は、炉下部の通気性が悪化するため、荷下がりがますま
す悪化し、風圧変動がますます増加することになる。
【０００８】本来、上記のコークス強度の上昇対策の実
施期間は炉下部の稼働プロフィルの条件により決まるも
のであり、その意味では、炉下部の稼働プロフィルの検
出が重要である。現状では、稼働プロフィルの操業中の
直接測定は極めて難しいが、ステーブ温度のレベルや３
５０℃以上の温度レベルになった回数（高温被爆回数）
によってある程度の推定が可能である。また、休風時の
サンプリング孔やガス圧力孔からの先端の曲がった金棒
の挿入により推定することも可能である。ただし環状管
との取り合いから、一番必要な朝顔部の測定が難しい。
一方、炉壁レンガに埋め込まれたＲＩ（ラジオアイソト
ープ）等によっても、レンガのマクロ的な脱落時期につ
いては把握可能である。
施期間は炉下部の稼働プロフィルの条件により決まるも
のであり、その意味では、炉下部の稼働プロフィルの検
出が重要である。現状では、稼働プロフィルの操業中の
直接測定は極めて難しいが、ステーブ温度のレベルや３
５０℃以上の温度レベルになった回数（高温被爆回数）
によってある程度の推定が可能である。また、休風時の
サンプリング孔やガス圧力孔からの先端の曲がった金棒
の挿入により推定することも可能である。ただし環状管
との取り合いから、一番必要な朝顔部の測定が難しい。
一方、炉壁レンガに埋め込まれたＲＩ（ラジオアイソト
ープ）等によっても、レンガのマクロ的な脱落時期につ
いては把握可能である。
【０００９】
【実施例】以下、本発明を図面に示す実施例に基づいて
具体的に説明する。本発明による操業安定化法を内容積
４２５０ｍ3 の高炉で実施した。本高炉は火入れ後順調
に立ち上がったが、１年を経過した頃に操業が不安定化
した。ほぼ同時期に炉下部の炉壁レンガの浸食が顕著に
進行しはじめていることが、ステーブ温度のレベルおよ
び３５０℃以上になった回数（高温被爆回数）より推定
されたため、炉下部稼働プロフィルの変化すなわち朝顔
角の低下が操業を不安定化していることが判明した。そ
して、予定休風時に羽口から１００ｍｍの外径を有する
プローブを炉芯部へ挿入し充填物をサンプリング後当該
プローブを引抜き、プローブ内にサンプリングされた充
填物から測定した炉芯表層部の粉率は１８％であった。
そこで、コークスの冷間強度ＤＩを１〜２上昇させて、
冷間強度が８５〜８７のコークスを高炉に全量装入し
た。その結果、炉下部でのコークスの粉化が抑制され、
炉芯表層部の粉率は１０％以下になった。図１に示すよ
うに、操業の安定指標のひとつである風圧変動・荷下が
り変動が減少し、生産量を低下させず燃料比を上昇させ
ずに操業することが可能になった。上記のコークス強度
の管理基準を、炉腹部から朝顔部の炉内壁レンガの浸食
がほぼ終了し炉下部の稼働プロフィルがほぼ一定になっ
た時期まで、ほぼ１年間続けた。そして、炉下部の稼働
プロフィルがほぼ一定になった火入れ２年６ヶ月以降に
は、炉芯表層部の粉率が１５％以上になっても上記のよ
うな顕著な操業変動は発生せず、通常のコークス強度の
管理基準である冷間強度８３〜８５に戻して操業を行っ
た。
具体的に説明する。本発明による操業安定化法を内容積
４２５０ｍ3 の高炉で実施した。本高炉は火入れ後順調
に立ち上がったが、１年を経過した頃に操業が不安定化
した。ほぼ同時期に炉下部の炉壁レンガの浸食が顕著に
進行しはじめていることが、ステーブ温度のレベルおよ
び３５０℃以上になった回数（高温被爆回数）より推定
されたため、炉下部稼働プロフィルの変化すなわち朝顔
角の低下が操業を不安定化していることが判明した。そ
して、予定休風時に羽口から１００ｍｍの外径を有する
プローブを炉芯部へ挿入し充填物をサンプリング後当該
プローブを引抜き、プローブ内にサンプリングされた充
填物から測定した炉芯表層部の粉率は１８％であった。
そこで、コークスの冷間強度ＤＩを１〜２上昇させて、
冷間強度が８５〜８７のコークスを高炉に全量装入し
た。その結果、炉下部でのコークスの粉化が抑制され、
炉芯表層部の粉率は１０％以下になった。図１に示すよ
うに、操業の安定指標のひとつである風圧変動・荷下が
り変動が減少し、生産量を低下させず燃料比を上昇させ
ずに操業することが可能になった。上記のコークス強度
の管理基準を、炉腹部から朝顔部の炉内壁レンガの浸食
がほぼ終了し炉下部の稼働プロフィルがほぼ一定になっ
た時期まで、ほぼ１年間続けた。そして、炉下部の稼働
プロフィルがほぼ一定になった火入れ２年６ヶ月以降に
は、炉芯表層部の粉率が１５％以上になっても上記のよ
うな顕著な操業変動は発生せず、通常のコークス強度の
管理基準である冷間強度８３〜８５に戻して操業を行っ
た。
【００１０】
【発明の効果】本発明によれば、火入れ後１年から３年
の間の炉下部炉内壁レンガ浸食進行期の操業が変動しや
すい時期に、予定休風毎に羽口から炉芯表層部の粉率を
測定し、当該粉率が１５％以上に場合には、高炉に装入
されるコークス冷間強度を８５〜８７のレベルに上昇す
ることにより炉芯表層部の粉率を１５％未満にして、高
炉操業を安定化させることが可能になる。
の間の炉下部炉内壁レンガ浸食進行期の操業が変動しや
すい時期に、予定休風毎に羽口から炉芯表層部の粉率を
測定し、当該粉率が１５％以上に場合には、高炉に装入
されるコークス冷間強度を８５〜８７のレベルに上昇す
ることにより炉芯表層部の粉率を１５％未満にして、高
炉操業を安定化させることが可能になる。
【図１】本発明の実施による操業結果を示すグラフ
【図２】（ａ）（ｂ）（ｃ）は高炉の稼働経過後のプロ
フィルを示す図
フィルを示す図
１ 鉄皮 ２ ステーブ ３ レンガ ４ 羽口 ５ シャフト部 ６ 炉腹部 ７ 朝顔部
Claims (1)
- 【請求項１】 高炉の火入れ後１年から３年の間の炉下
部炉内壁レンガ浸食進行期に、予定休風毎に、羽口から
炉芯表層部の粉率を測定し、当該粉率が１５％以上の場
合には、冷間強度が８５〜８７のコークスを高炉に装入
することを特徴とする高炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10150994A JPH07278623A (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 高炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10150994A JPH07278623A (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 高炉の操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278623A true JPH07278623A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=14302556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10150994A Withdrawn JPH07278623A (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 高炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07278623A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005314770A (ja) * | 2004-04-30 | 2005-11-10 | Jfe Steel Kk | 高炉操業方法 |
| WO2011040425A1 (ja) * | 2009-09-29 | 2011-04-07 | 新日本製鐵株式会社 | 高炉朝顔部構造およびその設計方法 |
| JP2015120965A (ja) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 新日鐵住金株式会社 | 高炉の操業方法 |
-
1994
- 1994-04-15 JP JP10150994A patent/JPH07278623A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005314770A (ja) * | 2004-04-30 | 2005-11-10 | Jfe Steel Kk | 高炉操業方法 |
| JP4586407B2 (ja) * | 2004-04-30 | 2010-11-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉操業方法 |
| WO2011040425A1 (ja) * | 2009-09-29 | 2011-04-07 | 新日本製鐵株式会社 | 高炉朝顔部構造およびその設計方法 |
| JP4757960B2 (ja) * | 2009-09-29 | 2011-08-24 | 新日本製鐵株式会社 | 高炉朝顔部構造およびその設計方法 |
| CN102575303A (zh) * | 2009-09-29 | 2012-07-11 | 新日本制铁株式会社 | 高炉炉膛部构造及其设计方法 |
| JP2015120965A (ja) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 新日鐵住金株式会社 | 高炉の操業方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2613007C2 (ru) | Способ эксплуатации доменной печи и способ производства расплавленного чугуна | |
| JPH07278623A (ja) | 高炉の操業方法 | |
| JPH08134516A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP3099322B2 (ja) | 高炉炉熱管理方法 | |
| JP2962195B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP2004263258A (ja) | 高炉の操業方法 | |
| JP4739920B2 (ja) | 炉熱変動の小さい高炉操業方法 | |
| JP5256982B2 (ja) | 竪型溶解炉の操業方法 | |
| JP2608505B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP4328001B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP4252684B2 (ja) | 高炉の減尺操業方法 | |
| JP3779815B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP7107050B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JPH10237513A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP3835041B2 (ja) | 高炉原料装入方法 | |
| JP2921392B2 (ja) | 高炉の操業方法 | |
| JP2889088B2 (ja) | 高炉の操業方法 | |
| JPH05295415A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JPH04268005A (ja) | 微粉炭吹込み高炉の操業方法 | |
| JP2001263960A (ja) | 高炉炉壁レンガ支持構造及び高炉操業方法 | |
| JP4317504B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP2002020810A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP2003096511A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP2002030316A (ja) | 高炉出銑孔深度の制御方法 | |
| JP2002069517A (ja) | 溶融還元炉の操業方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010703 |