JP2015120965A - 高炉の操業方法 - Google Patents
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Abstract
Description
強度が低いコークスを用いた場合、コークス粒子が炉上部から降下するに従い炉壁あるいはコークス粒子同士の摩擦により粉化、細粒化し、大きな粒子同士の空隙を埋めるため通気性が著しく阻害され、還元性のガスが炉下部から炉上部へ流れるのをさまたげ通気性が悪化する。このような場合、銑鉄の生産量が低下し、更にはいわゆる吹き抜けやスリップ現象を誘引し、操業の継続が困難になることがある。
吹き抜けあるいはスリップ現象のいずれかが生じて装入物の分布が乱れると、通気性がさらに悪化したり、酸化鉄の還元不良等を生じるため、高炉操業に極めて悪い影響を与えるのみならず、圧力の上昇により高炉炉体への機械的ダメージを与えたり、急激に高温ガスが噴出することによる諸設備への熱的悪影響を与えたりすることも懸念される。
このように吹き抜けあるいはスリップ現象が生ずるとその悪影響が大きいことから、これらの現象が生ずるのを回避するため、高炉で使用されるコークスの強度は、注意深く管理しなければならない。
焼結鉱の粉化性状と還元材比、コークス強度と還元材比との関係から、還元材比に対応して必要とされるコークス強度を規定する発明の記載がある(特許文献1)。
また、高炉へ吹き込む水素投入量との関係から、必要とされるコークスドラム強度を規定する発明の記載がある(特許文献2)。
また、高炉増産時の羽口風速の増加に対応したコークスドラム強度を規定する発明の記載がある(特許文献3)。
また、コークスの粉発生量は、コークスに与えられる力学的衝撃エネルギーに依存し、その力学的衝撃エネルギーが大きいほど増加する。高炉内において、コークスは充填層を形成しており、充填層内に形成される応力場において生起している荷下がり運動がコークスに対して、力学的衝撃エネルギーを加えるという記載がある(非特許文献1)
特許文献2に記載の発明は、高炉への水素吹き込み量を増加し、H2によるFeOの還元を増やせば、コークスの劣化が減少し、コークス強度(DI)は緩和できるとするものであり、高炉内で発生する粉特性からコークス強度(DI)を規定するものではない。
特許文献3に記載の発明は、増産のために送風量を増加する際、羽口径を縮小し、羽口風速を増加し、レースウェイ深度を深くして、レースウェイへのコークス降下領域を拡大する。羽口風速の増加し対応してコークスドラム強度を増加するもので、高炉内で発生する粉特性からコークス強度(DI)を規定するものではない。
非特許文献1の記載では、コークス強度を変更せずに高炉内におけるコークスの粉発生量を低減する為には、荷下がり運動による力学的衝撃エネルギーを低減させることが必要である。
しかしながら、高強度コークスを製造するためには、その原料として粘結性を有する高価な原料炭を必要とし、そのために要するコストは莫大なものとなる。
本発明の目的は、高炉に必要なコークス強度を決定する高炉の操業方法を提供することである。
本発明は、これらの知見に基づくものである。
<1>高炉内で充填層の荷下がりに伴いコークスが受ける力学的衝撃エネルギーを、下記の式(1)を用い算出し、高炉に必要なコークス強度を決定する高炉の操業方法。
ここで、σy、ey、u、FVC、および、Ecokeはそれぞれ、充填層応力、速度勾配、荷下がり速度、微小区間内でのコークス充填層の体積割合、および、累積の力学的衝撃エネルギーである。
<2>下記の式(2)を用いてコークスのドラム強度を制御することを特徴とする[1]に記載の高炉の操業方法。
ここで、VBFは炉容積を表す。
<3>内容積が1700m3以下の高炉において、下記の式(3)(4)を用いてコークスのドラム強度を制御することを特徴とする[1]または[2]に記載の高炉の操業方法。
である。
発明者らは、高炉の総合評価モデルを用いて、高炉内の力学的衝撃エネルギーを計算するとともに、炉容積に応じたコークスの必要強度を算出した。以下に高炉の総合評価モデルの構成と高炉内の力学的衝撃エネルギー計算方法を示す。
高炉の総合評価モデルの基本構成は、高炉内で生起する、固体、気体、液体の運動、伝熱、反応を連成して同時解析し、非定常的に炉内状態を予測するモデルである(非特許文献2、非特許文献3)。
(非特許文献3)Kouji TAKATANI, CAMP-ISIJ, Vol.18(2005), p72
本結果は、高炉の炉容積が小さいほど、コークスの力学的衝撃エネルギー累積値が小さく、コークスが炉頂に装入されてから羽口レベルに達するまでに発生する粉量が低減することを示している。従って、高炉の炉容積を小さくすることによって、相対的にコークス強度に余裕が生じる為、コークス強度を緩和することが可能となる。この計算に使用した高炉の炉体形状のデータを表1に示す。
他方、高炉の各部位での粉発生速度は、(1)式右辺の力学的衝撃エネルギーを粉発生エネルギーで除することにより計算することができる。
他方、コークスの圧縮強度とドラム強度の関係は非特許文献1に示されている。
図3にコークスドラム強度と圧縮強度の関係を示す。
これらの関係を用いると、炉容積毎に相対的に同じ粉発生量となるコークスのドラム強度を計算することができる。
図4に炉容積と等価の相対コークスドラム強度の関係を示す。
等価の相対コークスドラム強度を炉容積の関数として、次式に示す。
ここで、DI、DI0、は150回転後の15mm以上の粉割合を表すコークスドラム強度DI150 15であり、前者は制御するコークスドラム強度、後者は基準となるコークスドラム強度である。また、VBFは炉容積を表す。基準となる炉容積は5370m3とした。
図5に炉容積とドラム強度の関係(実績値と等価ライン)を示す。ここで、図5中のラインは、基準となる操業実績値(図5中の●)に基づき、(5)式を用いて計算したものである。ここで、基準となる高炉の炉容積は、5370 m3とし、基準となるコークスドラム強度は、安定操業が確認されている84.5 とした。コークスドラム強度の操業実績値は本ラインよりも全て上側に位置しており、基準操業よりも少ない炉内粉発生状態で操業している。本操業実績値は、高炉が安定に操業された時のデータであり、本ラインは操業が不安定化する限界を表すものではないが、本発明を用いれば、既に安定操業が確認されているコークス強度データに基づき、異なる炉容積の高炉において、コークス粉発生量が等価となるコークス強度を計算することができる。上記ラインを式で表現すれば、以下のようになる。
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Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5677305A (en) * | 1979-11-30 | 1981-06-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Blast furnace operation method |
JPS61104007A (ja) * | 1984-10-25 | 1986-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉操業におけるコ−クスの劣化防止方法 |
JPS63134606A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 高炉の操業方法 |
US4844737A (en) * | 1986-12-27 | 1989-07-04 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for operating a blast furnance by blowing pulverized coal |
JPH07278623A (ja) * | 1994-04-15 | 1995-10-24 | Nippon Steel Corp | 高炉の操業方法 |
JPH08127809A (ja) * | 1994-10-27 | 1996-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 高炉の操業方法 |
JP2006241493A (ja) * | 2005-03-01 | 2006-09-14 | Jfe Steel Kk | 高炉操業方法 |
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5677305A (en) * | 1979-11-30 | 1981-06-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Blast furnace operation method |
JPS61104007A (ja) * | 1984-10-25 | 1986-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉操業におけるコ−クスの劣化防止方法 |
JPS63134606A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 高炉の操業方法 |
US4844737A (en) * | 1986-12-27 | 1989-07-04 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for operating a blast furnance by blowing pulverized coal |
JPH07278623A (ja) * | 1994-04-15 | 1995-10-24 | Nippon Steel Corp | 高炉の操業方法 |
JPH08127809A (ja) * | 1994-10-27 | 1996-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 高炉の操業方法 |
JP2006241493A (ja) * | 2005-03-01 | 2006-09-14 | Jfe Steel Kk | 高炉操業方法 |
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