JPH07277785A - 水硬性組成物 - Google Patents
水硬性組成物Info
- Publication number
- JPH07277785A JPH07277785A JP9700094A JP9700094A JPH07277785A JP H07277785 A JPH07277785 A JP H07277785A JP 9700094 A JP9700094 A JP 9700094A JP 9700094 A JP9700094 A JP 9700094A JP H07277785 A JPH07277785 A JP H07277785A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- amount
- powder
- cement
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 32
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 39
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 29
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 claims abstract description 26
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 19
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims abstract description 6
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000004575 stone Substances 0.000 claims description 7
- RSWGJHLUYNHPMX-UHFFFAOYSA-N Abietic-Saeure Natural products C12CCC(C(C)C)=CC2=CCC2C1(C)CCCC2(C)C(O)=O RSWGJHLUYNHPMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- KHPCPRHQVVSZAH-HUOMCSJISA-N Rosin Natural products O(C/C=C/c1ccccc1)[C@H]1[C@H](O)[C@@H](O)[C@@H](O)[C@@H](CO)O1 KHPCPRHQVVSZAH-HUOMCSJISA-N 0.000 claims description 3
- KHPCPRHQVVSZAH-UHFFFAOYSA-N trans-cinnamyl beta-D-glucopyranoside Natural products OC1C(O)C(O)C(CO)OC1OCC=CC1=CC=CC=C1 KHPCPRHQVVSZAH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000004567 concrete Substances 0.000 abstract description 67
- 239000004568 cement Substances 0.000 abstract description 31
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 24
- 239000011435 rock Substances 0.000 abstract 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 description 17
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 16
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 10
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 10
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 10
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 3
- VZSRBBMJRBPUNF-UHFFFAOYSA-N 2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)-N-[3-oxo-3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propyl]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)C(=O)NCCC(N1CC2=C(CC1)NN=N2)=O VZSRBBMJRBPUNF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000009415 formwork Methods 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/48—Clinker treatment
- C04B7/52—Grinding ; After-treatment of ground cement
- C04B7/527—Grinding ; After-treatment of ground cement obtaining cements characterised by fineness, e.g. by multi-modal particle size distribution
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、か
つ、単位水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以下で高流動コンクリ
ートの製造が可能な水硬性組成物を提供すること。 【構成】 ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ
2 ／ｇの範囲にあり、かつ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒ
ａｍｍｌｅｒ式のＮ値）が０．８〜０．９の範囲にある
ポルトランドセメント系水硬性組成物あるいはポルトラ
ンドセメントが５０％以上で、かつ、残りが高炉スラ
グ、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末から選ばれ
る少なくとも１種以上の無機粉末からなる水硬性組成
物。
つ、単位水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以下で高流動コンクリ
ートの製造が可能な水硬性組成物を提供すること。 【構成】 ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ
2 ／ｇの範囲にあり、かつ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒ
ａｍｍｌｅｒ式のＮ値）が０．８〜０．９の範囲にある
ポルトランドセメント系水硬性組成物あるいはポルトラ
ンドセメントが５０％以上で、かつ、残りが高炉スラ
グ、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末から選ばれ
る少なくとも１種以上の無機粉末からなる水硬性組成
物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高流動コンクリート用
水硬性組成物に関し、詳細には、単位セメント（粉体）
量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、かつ、単位水量が１７０ｋ
ｇ／ｍ3 以下で高流動コンクリートの製造が可能な、粒
度分布を特定範囲に調整した水硬性組成物に関する。
水硬性組成物に関し、詳細には、単位セメント（粉体）
量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、かつ、単位水量が１７０ｋ
ｇ／ｍ3 以下で高流動コンクリートの製造が可能な、粒
度分布を特定範囲に調整した水硬性組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】コンクリート構造物の施工方法として
は、鉄筋を配筋した型枠内へコンクリートを投入して、
バイブレーター振動により締固めを行なうのが一般的で
ある。しかし近年、バイブレーターによる騒音公害が問
題となっている。また、コンクリート作業員の高齢化に
伴い現場作業の省力化や合理化が求められつつある。こ
れらの問題に対し、振動締固め作業が不要の高流動コン
クリートの研究が行なわれている。
は、鉄筋を配筋した型枠内へコンクリートを投入して、
バイブレーター振動により締固めを行なうのが一般的で
ある。しかし近年、バイブレーターによる騒音公害が問
題となっている。また、コンクリート作業員の高齢化に
伴い現場作業の省力化や合理化が求められつつある。こ
れらの問題に対し、振動締固め作業が不要の高流動コン
クリートの研究が行なわれている。
【０００３】高流動コンクリートは、高い流動性と高い
材料分離抵抗性を持つ必要がある。すなわち、ＪＩＳ
Ａ １１０１（スランプ試験）に準じたスランプの広が
り径であるスランプフローが５００〜７００ｍｍ、分離
指標値が５％以下であることが必要である。ここで、分
離指標値は、５ｍｍメッシュの上に２リットルのコンク
リートを静置し、５分後メッシュを通過して落下したモ
ルタルの重量を測定し、（１）式によって計算した値で
ある。
材料分離抵抗性を持つ必要がある。すなわち、ＪＩＳ
Ａ １１０１（スランプ試験）に準じたスランプの広が
り径であるスランプフローが５００〜７００ｍｍ、分離
指標値が５％以下であることが必要である。ここで、分
離指標値は、５ｍｍメッシュの上に２リットルのコンク
リートを静置し、５分後メッシュを通過して落下したモ
ルタルの重量を測定し、（１）式によって計算した値で
ある。
【０００４】高流動コンクリートの研究におけるコンク
リートの流動性を改善するための一手法として、セメン
トの粒度分布を特定範囲に調整する方法が提案されてい
る（特願平３−１８３６４６）。これは、ブレーン比表
面積が３７００ｃｍ2 ／ｇ以上で、（２）式によって得
られる粒度分布指数（ＤＩ値）が０．５以下になるよう
に粒度分布を調整するものである。 （但し、Ｄ10% ，Ｄ50% およびＤ90% は、ふるい上残分
が１０重量％、５０重量％および９０重量％となる粒子
径を表わし、これらの粒子径は１０，１５，２０，３
０，４０，５０，６３および８０μｍの電蝕網ふるいを
用いてエア・ジェット式ふるい装置により測定した各ふ
るい上残分（重量％）測定値の間をＲｏｓｉｎ−Ｒａｍ
ｍｌｅｒ式によって補完して得られる粒度分布から算出
されるものとする）。
リートの流動性を改善するための一手法として、セメン
トの粒度分布を特定範囲に調整する方法が提案されてい
る（特願平３−１８３６４６）。これは、ブレーン比表
面積が３７００ｃｍ2 ／ｇ以上で、（２）式によって得
られる粒度分布指数（ＤＩ値）が０．５以下になるよう
に粒度分布を調整するものである。 （但し、Ｄ10% ，Ｄ50% およびＤ90% は、ふるい上残分
が１０重量％、５０重量％および９０重量％となる粒子
径を表わし、これらの粒子径は１０，１５，２０，３
０，４０，５０，６３および８０μｍの電蝕網ふるいを
用いてエア・ジェット式ふるい装置により測定した各ふ
るい上残分（重量％）測定値の間をＲｏｓｉｎ−Ｒａｍ
ｍｌｅｒ式によって補完して得られる粒度分布から算出
されるものとする）。
【０００５】一方、これまで、普通ポルトランドセメン
ト、中庸熱ポルトランドセメントなどの市販のポルトラ
ンドセメント（ブレーン比表面積：３０００〜４５００
ｃｍ2 ／ｇ、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値：
１．０〜１．１）を用いて、上記スランプフローが５０
０〜７００ｍｍ、分離指標値が５％以下の高流動コンク
リートを得ようとすると単位セメント量が５００〜７０
０ｋｇ／ｍ3 程度、単位水量が２００ｋｇ／ｍ3 程度必
要となり、通常のコンクリートを得る場合と比べて多く
の単位セメント量と単位水量が必要であった。そのた
め、通常のコンクリートに比べ該高流動コンクリートを
打設した場合には、水和発熱量や乾燥収縮量が大きくな
り、温度ひび割れや乾燥収縮ひび割れが発生しやすいと
いう欠点があった。また、単位セメント量が多いため混
和剤の使用量も多くなり、得られる該高流動コンクリー
トは通常のコンクリートに比べ高価にならざるえなかっ
た。そこで、これらの欠点を低減するため、コンクリー
トの水和発熱量、乾燥収縮量と密接に関係する単位セメ
ント量と単位水量を少なくとも通常のコンクリート並み
の４００ｋｇ／ｍ3 以下と１７０ｋｇ／ｍ3 以下に低減
し、それによって水和発熱量と乾燥収縮量を通常のコン
クリート並みに抑制する必要があった。これに対し、単
位セメント量を少なくする方法として、増粘剤を併用す
る方法がある。増粘剤を併用した場合、単位セメント量
は４００〜５００ｋｇ／ｍ3 程度、単位水量は１８０〜
１９０ｋｇ／ｍ3 程度で高流動コンクリートを製造する
ことができるが、まだコンクリートの水和発熱量が大き
い、硬化後の乾燥収縮が大きい等の問題が十分解決でき
ない。また、高性能減水剤の添加率も多くなるため、コ
ンクリートの硬化が遅延する。
ト、中庸熱ポルトランドセメントなどの市販のポルトラ
ンドセメント（ブレーン比表面積：３０００〜４５００
ｃｍ2 ／ｇ、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値：
１．０〜１．１）を用いて、上記スランプフローが５０
０〜７００ｍｍ、分離指標値が５％以下の高流動コンク
リートを得ようとすると単位セメント量が５００〜７０
０ｋｇ／ｍ3 程度、単位水量が２００ｋｇ／ｍ3 程度必
要となり、通常のコンクリートを得る場合と比べて多く
の単位セメント量と単位水量が必要であった。そのた
め、通常のコンクリートに比べ該高流動コンクリートを
打設した場合には、水和発熱量や乾燥収縮量が大きくな
り、温度ひび割れや乾燥収縮ひび割れが発生しやすいと
いう欠点があった。また、単位セメント量が多いため混
和剤の使用量も多くなり、得られる該高流動コンクリー
トは通常のコンクリートに比べ高価にならざるえなかっ
た。そこで、これらの欠点を低減するため、コンクリー
トの水和発熱量、乾燥収縮量と密接に関係する単位セメ
ント量と単位水量を少なくとも通常のコンクリート並み
の４００ｋｇ／ｍ3 以下と１７０ｋｇ／ｍ3 以下に低減
し、それによって水和発熱量と乾燥収縮量を通常のコン
クリート並みに抑制する必要があった。これに対し、単
位セメント量を少なくする方法として、増粘剤を併用す
る方法がある。増粘剤を併用した場合、単位セメント量
は４００〜５００ｋｇ／ｍ3 程度、単位水量は１８０〜
１９０ｋｇ／ｍ3 程度で高流動コンクリートを製造する
ことができるが、まだコンクリートの水和発熱量が大き
い、硬化後の乾燥収縮が大きい等の問題が十分解決でき
ない。また、高性能減水剤の添加率も多くなるため、コ
ンクリートの硬化が遅延する。
【０００６】上記の特願平３−１８３６４６に開示され
る粒度分布指数（ＤＩ値）を０．５以下に調整したセメ
ントを使用した場合でも、該高流動コンクリートを調製
するには、単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以上、単
位水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以上必要となり、コンクリー
トの水和発熱量が大きくなる、乾燥収縮が大きくなる等
の問題が十分解決できない。また、コンクリートの単位
水量を低減するためセメントに水硬性物質を加えて、粒
度分布を広くする方法も提案されている（特願平３−２
６１６３８）。この場合、単位水量は１７０ｋｇ／ｍ3
まで低減できるが、単位セメント量は４００ｋｇ／ｍ3
以上必要となるので、コンクリートの水和発熱量は大き
くなる。
る粒度分布指数（ＤＩ値）を０．５以下に調整したセメ
ントを使用した場合でも、該高流動コンクリートを調製
するには、単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以上、単
位水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以上必要となり、コンクリー
トの水和発熱量が大きくなる、乾燥収縮が大きくなる等
の問題が十分解決できない。また、コンクリートの単位
水量を低減するためセメントに水硬性物質を加えて、粒
度分布を広くする方法も提案されている（特願平３−２
６１６３８）。この場合、単位水量は１７０ｋｇ／ｍ3
まで低減できるが、単位セメント量は４００ｋｇ／ｍ3
以上必要となるので、コンクリートの水和発熱量は大き
くなる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明者ら
は、スランプフローが５００〜７００ｍｍ、分離指標値
が５％以下の高流動コンクリートを製造する際、通常の
コンクリート並みの単位セメント（粉体）量が４００ｋ
ｇ／ｍ3 以下、かつ、単位水量が１７０ｋｇ／ｍ3以下
で該高流動コンクリートが得られるセメント（粉体）に
ついて検討した結果、市販のポルトランドセメントおよ
び無機粉末のブレーン比表面積と粒度分布を特定範囲に
調整すれば良いことを見出し、本発明を完成した。
は、スランプフローが５００〜７００ｍｍ、分離指標値
が５％以下の高流動コンクリートを製造する際、通常の
コンクリート並みの単位セメント（粉体）量が４００ｋ
ｇ／ｍ3 以下、かつ、単位水量が１７０ｋｇ／ｍ3以下
で該高流動コンクリートが得られるセメント（粉体）に
ついて検討した結果、市販のポルトランドセメントおよ
び無機粉末のブレーン比表面積と粒度分布を特定範囲に
調整すれば良いことを見出し、本発明を完成した。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、ブ
レーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ2 ／ｇの範囲
にあり、かつ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ
式のＮ値）が０．８〜０．９の範囲にあるポルトランド
セメント系水硬性組成物あるいは、ポルトランドセメン
トが５０％以上で、かつ、残りが高炉スラグ、フライア
ッシュ、石灰石粉末、珪石粉末から選ばれる少なくとも
１種以上の無機粉末からなる水硬性組成物である。以
下、本発明を詳細に説明する。
レーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ2 ／ｇの範囲
にあり、かつ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ
式のＮ値）が０．８〜０．９の範囲にあるポルトランド
セメント系水硬性組成物あるいは、ポルトランドセメン
トが５０％以上で、かつ、残りが高炉スラグ、フライア
ッシュ、石灰石粉末、珪石粉末から選ばれる少なくとも
１種以上の無機粉末からなる水硬性組成物である。以
下、本発明を詳細に説明する。
【０００９】本発明では、水硬性組成物のブレーン比表
面積は４０００〜７０００ｃｍ2 ／ｇの範囲にある必要
がある。ブレーン比表面積が４０００ｃｍ2 ／ｇより小
さいと、単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、単位
水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以下では、コンクリートの粘性
が低くなり、スランプフローを５００〜７００ｍｍとし
た場合、分離指標値を５％以下にすることができない。
ブレーン比表面積が７０００ｃｍ2 ／ｇを越えると、単
位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、単位水量が１７
０ｋｇ／ｍ3 以下では、コンクリートの粘性が大きくな
り過ぎ、分離指標値を５％以下では、スランプフローを
５００〜７００ｍｍとすることができない。
面積は４０００〜７０００ｃｍ2 ／ｇの範囲にある必要
がある。ブレーン比表面積が４０００ｃｍ2 ／ｇより小
さいと、単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、単位
水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以下では、コンクリートの粘性
が低くなり、スランプフローを５００〜７００ｍｍとし
た場合、分離指標値を５％以下にすることができない。
ブレーン比表面積が７０００ｃｍ2 ／ｇを越えると、単
位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、単位水量が１７
０ｋｇ／ｍ3 以下では、コンクリートの粘性が大きくな
り過ぎ、分離指標値を５％以下では、スランプフローを
５００〜７００ｍｍとすることができない。
【００１０】また、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ
値で示される粒度分布が０．８〜０．９の範囲にある必
要がある。Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式は、（３）式
で示される式であり、Ｎ値が小さい程、粒度分布が広く
なる。 Ｒ＝ｅｘｐ｛−（ｘ／ｘ0 ）N ｝ （３） Ｎ：Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値 Ｒ：粒子径ｘ（μｍ）における累積残分 ｘ0 ：代表粒子径（μｍ）（残分比が０．３６８となる
粒子径）
値で示される粒度分布が０．８〜０．９の範囲にある必
要がある。Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式は、（３）式
で示される式であり、Ｎ値が小さい程、粒度分布が広く
なる。 Ｒ＝ｅｘｐ｛−（ｘ／ｘ0 ）N ｝ （３） Ｎ：Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値 Ｒ：粒子径ｘ（μｍ）における累積残分 ｘ0 ：代表粒子径（μｍ）（残分比が０．３６８となる
粒子径）
【００１１】前記したように、市販のポルトランドセメ
ントでは、Ｎ値は１．０〜１．１の範囲にある。本発明
において、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値が０．
８より小さいと、単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以
下、単位水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以下では、コンクリー
トの粘性が低くなり、スランプフローを５００〜７００
ｍｍとした場合、分離指標値を５％以下にすることがで
きない。Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値が０．９
を越えると、単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、
単位水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以下では、ペーストの流動
性が不足し、分離指標値を５％以下では、スランプフロ
ーを５００〜７００ｍｍとすることができない。以上の
ように、ブレーン比表面積と粒度分布を調整すると、粒
子の充填性が向上し、良好なコンクリートの流動性と材
料分離抵抗が得られる。
ントでは、Ｎ値は１．０〜１．１の範囲にある。本発明
において、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値が０．
８より小さいと、単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以
下、単位水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以下では、コンクリー
トの粘性が低くなり、スランプフローを５００〜７００
ｍｍとした場合、分離指標値を５％以下にすることがで
きない。Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値が０．９
を越えると、単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、
単位水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以下では、ペーストの流動
性が不足し、分離指標値を５％以下では、スランプフロ
ーを５００〜７００ｍｍとすることができない。以上の
ように、ブレーン比表面積と粒度分布を調整すると、粒
子の充填性が向上し、良好なコンクリートの流動性と材
料分離抵抗が得られる。
【００１２】本発明において、ポルトランドセメント系
水硬性組成物とは、市販の普通ポルトランドセメント、
早強ポルトランドセメントなどの各種ポルトランドセメ
ントをさす。本発明の水硬性組成物はブレーン比表面積
とＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値が上記所定の範
囲にあればポルトランドセメント単味でもよいが、水和
発熱量をより低減するため、ポルトランドセメントに高
炉スラグ、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末など
の無機粉末を添加してもよい。但し、この場合、ポルト
ランドセメントの割合は５０％以上にする必要がある。
５０％未満では強度発現性が低くなる。これらの無機粉
末は、市販の工業用製品が使用できる。上記において、
通常のコンクリート並みの水和発熱量を有する高流動コ
ンクリートを得る場合は、前者のポルトランドセメント
系水硬性組成物を用いればよいが、温度ひび割れの発生
しやすい大型コンクリート構造物用の高流動コンクリー
トを得る場合には、後者の無機粉末を配合した水和発熱
量のより少ない水硬性組成物を用いるのが望ましい。
水硬性組成物とは、市販の普通ポルトランドセメント、
早強ポルトランドセメントなどの各種ポルトランドセメ
ントをさす。本発明の水硬性組成物はブレーン比表面積
とＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値が上記所定の範
囲にあればポルトランドセメント単味でもよいが、水和
発熱量をより低減するため、ポルトランドセメントに高
炉スラグ、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末など
の無機粉末を添加してもよい。但し、この場合、ポルト
ランドセメントの割合は５０％以上にする必要がある。
５０％未満では強度発現性が低くなる。これらの無機粉
末は、市販の工業用製品が使用できる。上記において、
通常のコンクリート並みの水和発熱量を有する高流動コ
ンクリートを得る場合は、前者のポルトランドセメント
系水硬性組成物を用いればよいが、温度ひび割れの発生
しやすい大型コンクリート構造物用の高流動コンクリー
トを得る場合には、後者の無機粉末を配合した水和発熱
量のより少ない水硬性組成物を用いるのが望ましい。
【００１３】本発明の水硬性組成物は、ブレーン比表面
積の異なる粉体を所定のブレーン比表面積とＲｏｓｉｎ
−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値となるように混合したり、空
気分級機によって分級した粉体を所定のブレーン比表面
積とＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値となるように
混合することによって得られる。ブレーン比表面積の異
なる粉体の調製には粉砕機を使用するが、用いられる粉
砕機は特に限定されるものではない。また、空気分級機
も使用風量やローターの回転数が調整できるものであれ
ば、特に限定されるものではない。なお、ポルトランド
セメントと無機粉末とからなる請求項２記載の水硬性組
成物においては、予めこれら混合材料を混合したものに
ついて上記粒度調整をしてもよいし、予めこの粒度調整
をしたポルトランドセメントと無機粉末とを後に混合し
てもよい。本発明の水硬性組成物を用いた高流動コンク
リートは、既存のコンクリート製造方法を用いて製造で
きる。使用骨材の種類や粒度分布も特に限定されるもの
ではない。また、必要に応じ、増粘剤や分離低減剤、さ
らには高性能減水剤などの既存のコンクリート混和剤を
使用してもよい。以下の実施例によって本発明の作用を
更に詳細に説明する。
積の異なる粉体を所定のブレーン比表面積とＲｏｓｉｎ
−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値となるように混合したり、空
気分級機によって分級した粉体を所定のブレーン比表面
積とＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値となるように
混合することによって得られる。ブレーン比表面積の異
なる粉体の調製には粉砕機を使用するが、用いられる粉
砕機は特に限定されるものではない。また、空気分級機
も使用風量やローターの回転数が調整できるものであれ
ば、特に限定されるものではない。なお、ポルトランド
セメントと無機粉末とからなる請求項２記載の水硬性組
成物においては、予めこれら混合材料を混合したものに
ついて上記粒度調整をしてもよいし、予めこの粒度調整
をしたポルトランドセメントと無機粉末とを後に混合し
てもよい。本発明の水硬性組成物を用いた高流動コンク
リートは、既存のコンクリート製造方法を用いて製造で
きる。使用骨材の種類や粒度分布も特に限定されるもの
ではない。また、必要に応じ、増粘剤や分離低減剤、さ
らには高性能減水剤などの既存のコンクリート混和剤を
使用してもよい。以下の実施例によって本発明の作用を
更に詳細に説明する。
【００１４】
実施例１ 普通ポルトランドセメント（日本セメント製）を、空気
分級機（日清エンジニアリング製）を用いて、風量を
２．０〜３．０ｍ3 ／ｍｉｎの範囲、ローター回転数を
１０００〜５５００ｒｐｍの範囲で変えることにより、
５μｍ以下，５〜２０μｍ，２０〜４０μｍ，４０〜６
０μｍ，６０μｍ以上の各粒分を８０％以上含むように
分級した。得られた５種類の各セメントを適宜用いて、
ブレーン比表面積とＮ値が所定値付近になるように、配
合割合を調整しながらマイクロスピートミキサ（宝工機
製）で混合することにより、ブレーン比表面積とＲｏｓ
ｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値が異なるセメント試料１
０種を試製した。試製したセメントで、スランプフロー
が５００〜６００ｍｍ、分離指標値が５％以下になるよ
うにコンクリート配合での単位セメント量と単位水量を
調整した。なお、細骨材は瑞穂産砕砂（Ｆ．Ｍ．２．７
１）を、粗骨材は青梅産砕石（Ｆ．Ｍ．６．７９）を、
高性能減水剤としてマイティ１５０（花王製）を使用し
た．
分級機（日清エンジニアリング製）を用いて、風量を
２．０〜３．０ｍ3 ／ｍｉｎの範囲、ローター回転数を
１０００〜５５００ｒｐｍの範囲で変えることにより、
５μｍ以下，５〜２０μｍ，２０〜４０μｍ，４０〜６
０μｍ，６０μｍ以上の各粒分を８０％以上含むように
分級した。得られた５種類の各セメントを適宜用いて、
ブレーン比表面積とＮ値が所定値付近になるように、配
合割合を調整しながらマイクロスピートミキサ（宝工機
製）で混合することにより、ブレーン比表面積とＲｏｓ
ｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値が異なるセメント試料１
０種を試製した。試製したセメントで、スランプフロー
が５００〜６００ｍｍ、分離指標値が５％以下になるよ
うにコンクリート配合での単位セメント量と単位水量を
調整した。なお、細骨材は瑞穂産砕砂（Ｆ．Ｍ．２．７
１）を、粗骨材は青梅産砕石（Ｆ．Ｍ．６．７９）を、
高性能減水剤としてマイティ１５０（花王製）を使用し
た．
【００１５】表１に使用したセメントの特性とコンクリ
ートの配合を示す。表２にコンクリークのスランプフロ
ーと分離指標値を示す。スランプフローはＪＩＳ Ａ
１１０１（スランプ試験）に準じたスランプの広がり径
を求めた。分離指標値は以下の方法で求めた。５ｍｍメ
ッシュの上に２リットルのコンクリートを静置し、５分
後メッシュを通過して落下したモルタルの重量を測定
し、（１）式によって計算した値である。
ートの配合を示す。表２にコンクリークのスランプフロ
ーと分離指標値を示す。スランプフローはＪＩＳ Ａ
１１０１（スランプ試験）に準じたスランプの広がり径
を求めた。分離指標値は以下の方法で求めた。５ｍｍメ
ッシュの上に２リットルのコンクリートを静置し、５分
後メッシュを通過して落下したモルタルの重量を測定
し、（１）式によって計算した値である。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃ
ｍ2 ／ｇの範囲であり、かつ、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌ
ｅｒ式のＮ値が０．８〜０．９の範囲にあるセメントで
は、単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、単位水量
が１７０ｋｇ／ｍ3 以下でも、スランプフローが５００
〜７００ｍｍ、かつ分離指標値が５％以下の高流動コン
クリートが調製できる。
ｍ2 ／ｇの範囲であり、かつ、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌ
ｅｒ式のＮ値が０．８〜０．９の範囲にあるセメントで
は、単位セメント量が４００ｋｇ／ｍ3 以下、単位水量
が１７０ｋｇ／ｍ3 以下でも、スランプフローが５００
〜７００ｍｍ、かつ分離指標値が５％以下の高流動コン
クリートが調製できる。
【００１９】〔確認実験〕実施例１−１，１−３および
比較例１−１のコンクリートについて、断熱温度上昇お
よび硬化後の乾燥収縮量を測定した。コンクリートの断
熱温度上昇は、空気循環式断熱温度上昇試験装置（マル
トー製）を用いて測定した。乾燥収縮は、ＪＩＳ Ａ
１１２９に従って測定した。コンクリート供試体寸法は
１０×１０×４０ｃｍとした。湿布養生を材令７日まで
行なった後、２０℃，相対湿度６０％の条件で乾燥し
た。各コンクリートの断熱温度上昇の終局値を表３に示
す。また、乾燥収縮の測定結果を図１に示す。
比較例１−１のコンクリートについて、断熱温度上昇お
よび硬化後の乾燥収縮量を測定した。コンクリートの断
熱温度上昇は、空気循環式断熱温度上昇試験装置（マル
トー製）を用いて測定した。乾燥収縮は、ＪＩＳ Ａ
１１２９に従って測定した。コンクリート供試体寸法は
１０×１０×４０ｃｍとした。湿布養生を材令７日まで
行なった後、２０℃，相対湿度６０％の条件で乾燥し
た。各コンクリートの断熱温度上昇の終局値を表３に示
す。また、乾燥収縮の測定結果を図１に示す。
【００２０】
【表３】
【００２１】本発明のポルトランドセメント系水硬性組
成物を用いた高流動コンクリートでは、従来の高流動コ
ンクリートに比べ、断熱温度上昇の終局値を３０℃程
度、かつ乾燥収縮量を材令５６日で４０％程度低減でき
ることを確認した。
成物を用いた高流動コンクリートでは、従来の高流動コ
ンクリートに比べ、断熱温度上昇の終局値を３０℃程
度、かつ乾燥収縮量を材令５６日で４０％程度低減でき
ることを確認した。
【００２２】〔実施例２〕普通ポルトランドセメント
（日本セメント製），高炉スラグ（住友金属製），フラ
イアッシュ（電砂発電所品）、石灰石粉（奥多摩工業
製）および珪石粉末（秩父鉱業製）を用いて、ブレーン
比表面積とＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値が異な
る試料１０種を試製した。試製方法は、実施例１と同様
の手法で粒度調整したポルトランドセメントと無機粉末
とを後で混合することにより行なった。試製した試料
で、スランプフローが５００〜６００ｍｍ、分離指標値
が５％以下になるようにコンクリート配合での単位粉体
量と単位水量を調整した。スランプフローと分離指標値
の測定は、実施例１と同様にして行なった。なお、細骨
材は瑞穂産砕砂（Ｆ．Ｍ．２．７１）を、粗骨材は青梅
産砕石（Ｆ．Ｍ．６．７９）を、高性能減水剤としてマ
イティ１５０（花王製）を使用した。各粉体の配合，ブ
レーン比表面積およびＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式の
Ｎ値を表４に、コンクリートの配合、スランプフローと
分離指標値を表５に示す。
（日本セメント製），高炉スラグ（住友金属製），フラ
イアッシュ（電砂発電所品）、石灰石粉（奥多摩工業
製）および珪石粉末（秩父鉱業製）を用いて、ブレーン
比表面積とＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値が異な
る試料１０種を試製した。試製方法は、実施例１と同様
の手法で粒度調整したポルトランドセメントと無機粉末
とを後で混合することにより行なった。試製した試料
で、スランプフローが５００〜６００ｍｍ、分離指標値
が５％以下になるようにコンクリート配合での単位粉体
量と単位水量を調整した。スランプフローと分離指標値
の測定は、実施例１と同様にして行なった。なお、細骨
材は瑞穂産砕砂（Ｆ．Ｍ．２．７１）を、粗骨材は青梅
産砕石（Ｆ．Ｍ．６．７９）を、高性能減水剤としてマ
イティ１５０（花王製）を使用した。各粉体の配合，ブ
レーン比表面積およびＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式の
Ｎ値を表４に、コンクリートの配合、スランプフローと
分離指標値を表５に示す。
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃ
ｍ2 ／ｇの範囲であり、かつ、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌ
ｅｒ式のＮ値が０．８〜０．９の範囲にあるセメントと
無機粉末の混合物からなる粉体でも、単位粉体量が４０
０ｋｇ／ｍ3 以下、かつ単位水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以
下で、スランプフローが５００〜７００ｍｍ、分離指標
値が５％以下の高流動コンクリートが調製できる。
ｍ2 ／ｇの範囲であり、かつ、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌ
ｅｒ式のＮ値が０．８〜０．９の範囲にあるセメントと
無機粉末の混合物からなる粉体でも、単位粉体量が４０
０ｋｇ／ｍ3 以下、かつ単位水量が１７０ｋｇ／ｍ3 以
下で、スランプフローが５００〜７００ｍｍ、分離指標
値が５％以下の高流動コンクリートが調製できる。
【００２６】〔確認実験〕実施例２−２，２−４および
比較例２−４，２−５のコンクリートについて、断熱温
度上昇および硬化後の乾燥収縮量を測定した。コンクリ
ートの断熱温度上昇は、空気循環式断熱温度上昇試験装
置を用いて測定した。乾燥収縮は、ＪＩＳＡ １１２９
に従って測定した。コンクリート供試体寸法は１０×１
０×４０ｃｍとした。湿布養生を材令７日まで行なった
後、２０℃，相対湿度６０％の条件で乾燥した。各コン
クリートの断熱温度上昇の終局値を表６に示す。また、
乾燥収縮の測定結果を図２に示す。
比較例２−４，２−５のコンクリートについて、断熱温
度上昇および硬化後の乾燥収縮量を測定した。コンクリ
ートの断熱温度上昇は、空気循環式断熱温度上昇試験装
置を用いて測定した。乾燥収縮は、ＪＩＳＡ １１２９
に従って測定した。コンクリート供試体寸法は１０×１
０×４０ｃｍとした。湿布養生を材令７日まで行なった
後、２０℃，相対湿度６０％の条件で乾燥した。各コン
クリートの断熱温度上昇の終局値を表６に示す。また、
乾燥収縮の測定結果を図２に示す。
【００２７】
【表６】
【００２８】ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃ
ｍ2 ／ｇの範囲であり、かつ、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌ
ｅｒ式のＮ値が０．８〜０．９の範囲にあるセメントと
無機粉末の混合物からなる粉体を用いた高流動コンクリ
ートでも、従来の高流動コンクリートに比べ、同配合の
粉体においては断熱温度上昇の終局値を２０℃程度、か
つ乾燥収縮量を材令５６日で２５％程度低減できること
を確認した。
ｍ2 ／ｇの範囲であり、かつ、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌ
ｅｒ式のＮ値が０．８〜０．９の範囲にあるセメントと
無機粉末の混合物からなる粉体を用いた高流動コンクリ
ートでも、従来の高流動コンクリートに比べ、同配合の
粉体においては断熱温度上昇の終局値を２０℃程度、か
つ乾燥収縮量を材令５６日で２５％程度低減できること
を確認した。
【００２９】
【発明の効果】本発明のブレーン比表面積と粒度分布
（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）を特定範囲に
調整した水硬性組成物を用いれば、従来に比べ少ない単
位セメント（粉体）量（４００ｋｇ／ｍ3 以下）と少な
い単位水量（１７０ｋｇ／ｍ3 以下）で高流動コンクリ
ートが製造できる。また、水和発熱量及び乾燥収縮量が
低減するので、得られる硬化体はこれまでの高流動コン
クリートに比べ、温度ひび割れや乾燥収縮ひび割れが少
ないものとなる。
（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）を特定範囲に
調整した水硬性組成物を用いれば、従来に比べ少ない単
位セメント（粉体）量（４００ｋｇ／ｍ3 以下）と少な
い単位水量（１７０ｋｇ／ｍ3 以下）で高流動コンクリ
ートが製造できる。また、水和発熱量及び乾燥収縮量が
低減するので、得られる硬化体はこれまでの高流動コン
クリートに比べ、温度ひび割れや乾燥収縮ひび割れが少
ないものとなる。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年５月１３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項２
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、ブ
レーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇの範囲
にあり、かつ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ
式のＮ値）が０．８〜０．９の範囲にあるポルトランド
セメント系水硬性組成物、あるいは、ポルトランドセメ
ントが５０％以上で、かつ、残りが高炉スラグ、フライ
アッシュ、石灰石粉末、珪石粉末から選ばれる少なくと
も１種以上の無機粉末からなるブレーン比表面積と粒度
分布が上記範囲の水硬性組成物である。 ─────────────────────────────────────────────────────
レーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇの範囲
にあり、かつ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ
式のＮ値）が０．８〜０．９の範囲にあるポルトランド
セメント系水硬性組成物、あるいは、ポルトランドセメ
ントが５０％以上で、かつ、残りが高炉スラグ、フライ
アッシュ、石灰石粉末、珪石粉末から選ばれる少なくと
も１種以上の無機粉末からなるブレーン比表面積と粒度
分布が上記範囲の水硬性組成物である。 ─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年７月１５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】追加
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】 実施例１−１，１−３および比較例１−１の
各コンクリートの硬化後の乾燥収縮量（ひずみ量）を示
した図である。
各コンクリートの硬化後の乾燥収縮量（ひずみ量）を示
した図である。
【図２】 実施例２−１，２−４および比較例２−１の
各コンクリートの硬化後の乾燥収縮量（ひずみ量）を示
した図である。
各コンクリートの硬化後の乾燥収縮量（ひずみ量）を示
した図である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】［確認実験］実施例２−１，２−４および
比較例２−１のコンクリートについて、断熱温度上昇お
よび硬化後の乾燥収縮量を測定した。コンクリートの断
熱温度上昇は、空気循環式断熱温度上昇試験装置を用い
て測定した。乾燥収縮は、ＪＩＳ Ａ １１２９に従っ
て測定した。コンクリート供試体寸法は１０×１０×４
０ｃｍとした。湿布養生を材令７日まで行った後、２０
℃，相対湿度６０％の条件で乾燥した。各コンクリート
の断熱温度上昇の終局値を表６に示す。また、乾燥収縮
の測定結果を図２に示す。
比較例２−１のコンクリートについて、断熱温度上昇お
よび硬化後の乾燥収縮量を測定した。コンクリートの断
熱温度上昇は、空気循環式断熱温度上昇試験装置を用い
て測定した。乾燥収縮は、ＪＩＳ Ａ １１２９に従っ
て測定した。コンクリート供試体寸法は１０×１０×４
０ｃｍとした。湿布養生を材令７日まで行った後、２０
℃，相対湿度６０％の条件で乾燥した。各コンクリート
の断熱温度上昇の終局値を表６に示す。また、乾燥収縮
の測定結果を図２に示す。
Claims (2)
- 【請求項１】 ブレーン比表面積が４０００〜７０００
ｃｍ2 ／ｇの範囲にあり、かつ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ
−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）が０．８〜０．９の範囲に
あるポルトランドセメント系水硬性組成物。 - 【請求項２】 ブレーン比表面積が４０００〜７０００
ｃｍ2 ／ｇの範囲にあり、かつ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ
−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）が０．８〜０．９の範囲に
あるポルトランドセメント５０％以上で、かつ、残りが
高炉スラグ、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末か
ら選ばれる少なくとも１種以上の無機粉末からなる水硬
性組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9700094A JPH07277785A (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 水硬性組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9700094A JPH07277785A (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 水硬性組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07277785A true JPH07277785A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=14179946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9700094A Pending JPH07277785A (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 水硬性組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07277785A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002321949A (ja) * | 2001-04-24 | 2002-11-08 | Taiheiyo Cement Corp | 高炉セメント組成物 |
| JP2002321950A (ja) * | 2001-04-24 | 2002-11-08 | Taiheiyo Cement Corp | フィラーセメント組成物 |
| JP2018168009A (ja) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 三菱マテリアル株式会社 | 乾燥収縮ひずみを制御するポルトランドセメントの製造方法 |
| US20220340488A1 (en) * | 2021-04-27 | 2022-10-27 | Hconnect 2 Gmbh | Composite cement with improved reactivity and method for manufacturing it |
-
1994
- 1994-04-12 JP JP9700094A patent/JPH07277785A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002321949A (ja) * | 2001-04-24 | 2002-11-08 | Taiheiyo Cement Corp | 高炉セメント組成物 |
| JP2002321950A (ja) * | 2001-04-24 | 2002-11-08 | Taiheiyo Cement Corp | フィラーセメント組成物 |
| JP2018168009A (ja) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 三菱マテリアル株式会社 | 乾燥収縮ひずみを制御するポルトランドセメントの製造方法 |
| US20220340488A1 (en) * | 2021-04-27 | 2022-10-27 | Hconnect 2 Gmbh | Composite cement with improved reactivity and method for manufacturing it |
| US11970422B2 (en) * | 2021-04-27 | 2024-04-30 | Hconnect 2 Gmbh | Composite cement with improved reactivity and method for manufacturing it |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Lim et al. | Strength and toughness of lightweight foamed concrete with different sand grading | |
| Felekoglu | Utilisation of high volumes of limestone quarry wastes in concrete industry (self-compacting concrete case) | |
| Vanjare et al. | Experimental investigation on self compacting concrete using glass powder | |
| US20160289121A1 (en) | High strength concrete composition and method | |
| NO317915B1 (no) | Fremgangsmate for fremstilling av sement og et formgitt betongelement eller struktur | |
| CN107686298B (zh) | 一种自密实复合混凝土及其制备方法 | |
| CN108751865A (zh) | 一种余泥渣土再生免烧砖及其制备方法 | |
| CN110937861A (zh) | 一种高强轻集料混凝土及其制备工艺 | |
| JP2004203733A (ja) | モルタル・コンクリートの製造方法、及びモルタル・コンクリートの製造に用いられるセメント | |
| Radhi et al. | Mechanical behavior of modified reactive powder concrete with waste materials powder replacement | |
| EP0437324A2 (en) | Cement and production thereof and concrete made therefrom | |
| JPH07277785A (ja) | 水硬性組成物 | |
| Daoud et al. | Effect of limestone powder on self-compacting concrete | |
| JP3974970B2 (ja) | コンクリートの製造方法 | |
| JP2000007397A (ja) | セメント系水硬性組成物用混和材 | |
| Ahmed et al. | Proportioning self compacting concrete in hot weather of Sudan utilizing limestone powder | |
| JPH0676235B2 (ja) | 水硬性セメント組成物 | |
| JPH0760742A (ja) | 気中打設の締固め不要コンクリートの配合設計法 | |
| Ranjitham et al. | Performance Assessment of Self Compacting Concrete Incorporating Mineral Admixtures | |
| Babikir et al. | Proportioning Self Compacting Concrete in Hot Weather Utilizing Limestone Powder | |
| Chandrakar et al. | An Experimental Study on High Performance Concrete Using Mineral Fly Ash and GGBS with M-60 grade Concrete | |
| JP2000335950A (ja) | リサイクル用土木建築構造物のコンクリート | |
| JP4979365B2 (ja) | コンクリート混和材を用いたコンクリート | |
| Ženíšek et al. | Use of concrete dust as a partial cement replacement | |
| Saphouvong et al. | The Properties of Self-Compacting Concrete Using Fly Ash from Hongsa Power Plant |