JPH07269612A - ディスクブレーキ装置 - Google Patents
ディスクブレーキ装置Info
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- JPH07269612A JPH07269612A JP6061473A JP6147394A JPH07269612A JP H07269612 A JPH07269612 A JP H07269612A JP 6061473 A JP6061473 A JP 6061473A JP 6147394 A JP6147394 A JP 6147394A JP H07269612 A JPH07269612 A JP H07269612A
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- brake
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D65/00—Parts or details
- F16D65/0006—Noise or vibration control
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D65/00—Parts or details
- F16D65/02—Braking members; Mounting thereof
- F16D65/04—Bands, shoes or pads; Pivots or supporting members therefor
- F16D65/092—Bands, shoes or pads; Pivots or supporting members therefor for axially-engaging brakes, e.g. disc brakes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D65/00—Parts or details
- F16D65/02—Braking members; Mounting thereof
- F16D2065/026—Braking members; Mounting thereof characterised by a particular outline shape of the braking member, e.g. footprint of friction lining
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ディスクブレーキ装置のブレーキ鳴きを低減
する。 【構成】 ディスクロータの周方向に沿ったブレーキパ
ッド２０，３０の摩擦部材２２，２３，３２，３３表面
の幅であって少なくとも同ディスクロータの外周側に対
向する同摩擦部材２２，２３，３２，３３表面の端部の
幅Ｌを、同端部が当接するディスクロータ径方向位置の
周方向長さのほぼ１２分の１以下にする。このように規
定された幅Ｌはディスクロータにおける３節直径モード
の振動波の４分の１波長以下に相当し、摩擦部材２２，
２３，３２，３３がこの振動波で振動するディスクロー
タに反発することがなくなって追従し、摩擦部材２２，
２３，３２，３３とディスクロータとの衝突による同ロ
ータの励起が減少して、３節直径モードの振動波の発生
を抑制できる。
する。 【構成】 ディスクロータの周方向に沿ったブレーキパ
ッド２０，３０の摩擦部材２２，２３，３２，３３表面
の幅であって少なくとも同ディスクロータの外周側に対
向する同摩擦部材２２，２３，３２，３３表面の端部の
幅Ｌを、同端部が当接するディスクロータ径方向位置の
周方向長さのほぼ１２分の１以下にする。このように規
定された幅Ｌはディスクロータにおける３節直径モード
の振動波の４分の１波長以下に相当し、摩擦部材２２，
２３，３２，３３がこの振動波で振動するディスクロー
タに反発することがなくなって追従し、摩擦部材２２，
２３，３２，３３とディスクロータとの衝突による同ロ
ータの励起が減少して、３節直径モードの振動波の発生
を抑制できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、車輪と一体回転するデ
ィスクロータにブレーキパッドの摩擦部材表面を当接さ
せることによって車輪を制動するディスクブレーキ装置
に関する。
ィスクロータにブレーキパッドの摩擦部材表面を当接さ
せることによって車輪を制動するディスクブレーキ装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、この種のディスクブレーキ装
置はよく知られているとともに、同ブレーキ装置におい
ては、ディスクロータ、ブレーキパッドなどの振動に起
因して発生する不要な振動音いわゆるブレーキ鳴きを低
減することも種々考えられてきている。例えば特開平３
−７９８２０号公報に示されているディスクブレーキ装
置においては、ブレーキパッドの摩擦部材及び裏金をデ
ィスクロータの周方向において２分割して、ブレーキ鳴
きを低減することが試みられている。
置はよく知られているとともに、同ブレーキ装置におい
ては、ディスクロータ、ブレーキパッドなどの振動に起
因して発生する不要な振動音いわゆるブレーキ鳴きを低
減することも種々考えられてきている。例えば特開平３
−７９８２０号公報に示されているディスクブレーキ装
置においては、ブレーキパッドの摩擦部材及び裏金をデ
ィスクロータの周方向において２分割して、ブレーキ鳴
きを低減することが試みられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記のような
種々の対策では、ディスクブレーキ装置におけるブレー
キ鳴きを充分に低減させることはできなかった。本発明
者らは、理論解析、実験などにより、ディスクロータの
周方向長さの３分の１を１波長とする振動波すなわち３
節直径モードの振動波が前記ブレーキ鳴きの大きな原因
となっていることを突き止めた。本発明はこの３節直径
モードの振動波に着目してなされたもので、その目的は
この振動波の発生を抑制することによりブレーキ鳴きを
充分に低減させたディスクブレーキ装置を提供しようと
するものである。
種々の対策では、ディスクブレーキ装置におけるブレー
キ鳴きを充分に低減させることはできなかった。本発明
者らは、理論解析、実験などにより、ディスクロータの
周方向長さの３分の１を１波長とする振動波すなわち３
節直径モードの振動波が前記ブレーキ鳴きの大きな原因
となっていることを突き止めた。本発明はこの３節直径
モードの振動波に着目してなされたもので、その目的は
この振動波の発生を抑制することによりブレーキ鳴きを
充分に低減させたディスクブレーキ装置を提供しようと
するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の構成上の特徴は、ディスクロータの周方向
に沿ったブレーキパッドの摩擦部材表面の幅であって少
なくとも同ディスクロータの外周側に対向する摩擦部材
表面の端部の幅を、同端部が当接するディスクロータ径
方向位置における周方向長さのほぼ１２分の１以下にし
たことにある。
に、本発明の構成上の特徴は、ディスクロータの周方向
に沿ったブレーキパッドの摩擦部材表面の幅であって少
なくとも同ディスクロータの外周側に対向する摩擦部材
表面の端部の幅を、同端部が当接するディスクロータ径
方向位置における周方向長さのほぼ１２分の１以下にし
たことにある。
【０００５】
【作用】上記本発明により規定されるディスクロータの
径方向外周側の位置は、ディスクロータ上の３節直径モ
ードの振動波の振幅が最も大きくなる部分であるととも
に、ディスクロータの径方向位置における回転速度の相
違から摩擦係数が大きくなって摩擦部材の衝突により同
ロータが励起され易い部分である。そして、本願発明に
おいては、少なくともこの径方向位置に対向するブレー
キパッドの摩擦部材表面の周方向の幅をディスクロータ
の周方向長さのほぼ１２分の１以下にしている。すなわ
ち、ディスクロータ上に発生する３節直径モードの振動
波の振幅が最も大きくかつ同ロータが励起され易い部分
に対向したブレーキパッドの摩擦部材表面の周方向の幅
を、ディスクロータの周方向長さのほぼ１２分の１以下
にしている。一方、この３節直径モードの振動波はディ
スクロータとブレーキパッドの摩擦部材との衝突によっ
て同ディスクロータが励起されて生じるものであり、デ
ィスクロータの周方向長さの３分の１を１波長とするも
のである。したがって、本発明によれば、振幅が大きく
かつ励起され易い振動波の進行方向に沿った摩擦部材の
幅が同振動波の波長のほぼ４分の１以下になり、摩擦部
材は振動波に反発しなくなって追従するようになるの
で、摩擦部材とディスクロータとの衝突によるディスク
ロータの励起頻度が少なくなるとともに励起度合が小さ
くなり、３節直径モードの振動波の発生が抑制される。
このような理論的付けと並行して、ブレーキパッドの摩
擦部材表面の前記端部の周方向の幅を種々に変えて行っ
たブレーキ鳴きの実験結果（図５，６）からも、本発明
によりブレーキ鳴きの発生率及びブレーキ鳴きのレベル
が低減したことが確認される。
径方向外周側の位置は、ディスクロータ上の３節直径モ
ードの振動波の振幅が最も大きくなる部分であるととも
に、ディスクロータの径方向位置における回転速度の相
違から摩擦係数が大きくなって摩擦部材の衝突により同
ロータが励起され易い部分である。そして、本願発明に
おいては、少なくともこの径方向位置に対向するブレー
キパッドの摩擦部材表面の周方向の幅をディスクロータ
の周方向長さのほぼ１２分の１以下にしている。すなわ
ち、ディスクロータ上に発生する３節直径モードの振動
波の振幅が最も大きくかつ同ロータが励起され易い部分
に対向したブレーキパッドの摩擦部材表面の周方向の幅
を、ディスクロータの周方向長さのほぼ１２分の１以下
にしている。一方、この３節直径モードの振動波はディ
スクロータとブレーキパッドの摩擦部材との衝突によっ
て同ディスクロータが励起されて生じるものであり、デ
ィスクロータの周方向長さの３分の１を１波長とするも
のである。したがって、本発明によれば、振幅が大きく
かつ励起され易い振動波の進行方向に沿った摩擦部材の
幅が同振動波の波長のほぼ４分の１以下になり、摩擦部
材は振動波に反発しなくなって追従するようになるの
で、摩擦部材とディスクロータとの衝突によるディスク
ロータの励起頻度が少なくなるとともに励起度合が小さ
くなり、３節直径モードの振動波の発生が抑制される。
このような理論的付けと並行して、ブレーキパッドの摩
擦部材表面の前記端部の周方向の幅を種々に変えて行っ
たブレーキ鳴きの実験結果（図５，６）からも、本発明
によりブレーキ鳴きの発生率及びブレーキ鳴きのレベル
が低減したことが確認される。
【０００６】
【発明の効果】上記のように、本発明によれば３節直径
モードの振動波の発生が抑制されるので、同振動波を主
な原因とするブレーキ鳴きが充分に低減される。
モードの振動波の発生が抑制されるので、同振動波を主
な原因とするブレーキ鳴きが充分に低減される。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を用いて説明
すると、図１は同実施例に係るディスクブレーキ装置の
全体を概略断面図により示している。このディスクブレ
ーキ装置は車輪と一体回転するディスクロータ１０を備
えるとともに、同ロータ１０の両側に一対のブレーキパ
ッド２０，３０を配設している。外側のブレーキパッド
２０は、車体に固定したマウンティングに左右に摺動可
能に組み付けたキャリパ４０のアーム部４１の内側に
て、図示しないサポートメンバおよびアンチラトルスプ
リングを介してマウンティングにディスクロータ２０の
軸方向に変位可能に組み付けられている。内側のブレー
キパッド３０は、キャリパ４０内に形成したシリンダ４
２に摺動可能に組み付けたピストン４３の側方にて、外
側のブレーキパッド２０と同様にマウンティングに組付
けられている。
すると、図１は同実施例に係るディスクブレーキ装置の
全体を概略断面図により示している。このディスクブレ
ーキ装置は車輪と一体回転するディスクロータ１０を備
えるとともに、同ロータ１０の両側に一対のブレーキパ
ッド２０，３０を配設している。外側のブレーキパッド
２０は、車体に固定したマウンティングに左右に摺動可
能に組み付けたキャリパ４０のアーム部４１の内側に
て、図示しないサポートメンバおよびアンチラトルスプ
リングを介してマウンティングにディスクロータ２０の
軸方向に変位可能に組み付けられている。内側のブレー
キパッド３０は、キャリパ４０内に形成したシリンダ４
２に摺動可能に組み付けたピストン４３の側方にて、外
側のブレーキパッド２０と同様にマウンティングに組付
けられている。
【０００８】ブレーキパッド２０，３０は、図１，２に
示すように、長方形状の裏金２１，３１と、各裏金２
１，３１の表面上に固着した一対の摩擦部材２２，２３
及び３２，３３とからなる。各一対の摩擦部材２２，２
３及び３２，３３はそれぞれ耐熱性材料（例えばアスベ
ストレジンモールド系の材料）で外側辺を斜辺とする台
形状に成形され、上辺及び底辺にほぼ直角な内側辺の間
に若干の隙間を設けて配置されている。ディスクロータ
１０の径方向外側に対向する摩擦部材２２，２３，３
２，３３の端部（上辺近傍）は幅広に形成されて、各外
側辺の上端部間の距離Ｌはディスクロータ１０の対向す
る径方向位置の周方向長さの約１２分の１以下に設定さ
れている。ただし、摩擦部材２２，２３，３２，３３の
幅は制動効率上大きいことが望ましいので、同距離Ｌは
前記周方向長さの１２分の１から大きく外れたものでは
ない。そして、摩擦部材２２，２３，３２，３３の幅は
ディスクロータ１０の径方向内側に対向する端部に向か
うにしたがって徐々に狭くなるように設定されている。
示すように、長方形状の裏金２１，３１と、各裏金２
１，３１の表面上に固着した一対の摩擦部材２２，２３
及び３２，３３とからなる。各一対の摩擦部材２２，２
３及び３２，３３はそれぞれ耐熱性材料（例えばアスベ
ストレジンモールド系の材料）で外側辺を斜辺とする台
形状に成形され、上辺及び底辺にほぼ直角な内側辺の間
に若干の隙間を設けて配置されている。ディスクロータ
１０の径方向外側に対向する摩擦部材２２，２３，３
２，３３の端部（上辺近傍）は幅広に形成されて、各外
側辺の上端部間の距離Ｌはディスクロータ１０の対向す
る径方向位置の周方向長さの約１２分の１以下に設定さ
れている。ただし、摩擦部材２２，２３，３２，３３の
幅は制動効率上大きいことが望ましいので、同距離Ｌは
前記周方向長さの１２分の１から大きく外れたものでは
ない。そして、摩擦部材２２，２３，３２，３３の幅は
ディスクロータ１０の径方向内側に対向する端部に向か
うにしたがって徐々に狭くなるように設定されている。
【０００９】上記のように構成した実施例の動作を説明
すると、ブレーキペダル（図示しない）の踏み込みによ
りシリンダ４２に油圧が供給されると、ピストン４３が
ブレーキパッド３０を図１の左方へ変位させる。また、
キャリパ４０はピストン４３の前記変位に対する反力に
よって同図の右方に変位し、ブレーキパッド２０も右方
に変位する。これにより、ブレーキパッド２０，３０の
各摩擦部材２２，２３，３２，３３がディスクロータ１
０に押し付けられて、同ロータ１０すなわち車輪を制動
する。
すると、ブレーキペダル（図示しない）の踏み込みによ
りシリンダ４２に油圧が供給されると、ピストン４３が
ブレーキパッド３０を図１の左方へ変位させる。また、
キャリパ４０はピストン４３の前記変位に対する反力に
よって同図の右方に変位し、ブレーキパッド２０も右方
に変位する。これにより、ブレーキパッド２０，３０の
各摩擦部材２２，２３，３２，３３がディスクロータ１
０に押し付けられて、同ロータ１０すなわち車輪を制動
する。
【００１０】このような制動に伴って摩擦部材２２，２
３，３２，３３がディスクロータ１０を摺動する際、デ
ィスクロータ１０の肉厚むら、同ロータ１０及び摩擦部
材２２，２３，３２，３３の表面の粗さ、ピストン４３
によるブレーキパッド２０，３０の押し付け状態などが
原因となって、摩擦部材２２，２３，３２，３３とディ
スクロータ１０との衝突により同ロータ１０が励起され
る。この励起により、ディスクロータ１０には、図３
(Ａ)に示すような３節直径モードによる大きな振動波
（周方向長さの３分の１を１波長とする振動波）が発生
する。この振動波は初期に励起されてもその後に頻繁に
励起されなければ減衰するが、その後に頻繁に励起され
続けると連続した振動によってブレーキ鳴きとなって現
れる。
３，３２，３３がディスクロータ１０を摺動する際、デ
ィスクロータ１０の肉厚むら、同ロータ１０及び摩擦部
材２２，２３，３２，３３の表面の粗さ、ピストン４３
によるブレーキパッド２０，３０の押し付け状態などが
原因となって、摩擦部材２２，２３，３２，３３とディ
スクロータ１０との衝突により同ロータ１０が励起され
る。この励起により、ディスクロータ１０には、図３
(Ａ)に示すような３節直径モードによる大きな振動波
（周方向長さの３分の１を１波長とする振動波）が発生
する。この振動波は初期に励起されてもその後に頻繁に
励起されなければ減衰するが、その後に頻繁に励起され
続けると連続した振動によってブレーキ鳴きとなって現
れる。
【００１１】上記のように構成した実施例によれば、各
ブレーキパッド２０，３０の摩擦部材２２，２３及び３
２，３３の上端部（ディスクロータ１０の径方向外側に
対向）間の距離Ｌは同上端部が対向するディスクロータ
１０の周方向長さのほぼ１２分の１以下に設定されてい
る。ディスクロータ１０上の３節直径モードの振動波は
周方向長さの３分の１を１波長とするものであるので、
図４に示すように、前記距離Ｌは前記振動波の波長のほ
ぼ４分の１以下になる。したがって、摩擦部材２２，２
３，３２，３３はこの振動波に反発しなくなって追従す
るようになるので、同摩擦部材２２，２３，３２，３３
とディスクロータ１０との衝突による同ロータ１０の励
起頻度が少なくなるとともに励起度合が小さくなり、こ
の振動波の発生が抑制される。このように、上記実施例
によれば、ブレーキ鳴きの大きな原因である３節直径モ
ードの振動波が抑制されるので、ブレーキ鳴きが充分に
低減される。
ブレーキパッド２０，３０の摩擦部材２２，２３及び３
２，３３の上端部（ディスクロータ１０の径方向外側に
対向）間の距離Ｌは同上端部が対向するディスクロータ
１０の周方向長さのほぼ１２分の１以下に設定されてい
る。ディスクロータ１０上の３節直径モードの振動波は
周方向長さの３分の１を１波長とするものであるので、
図４に示すように、前記距離Ｌは前記振動波の波長のほ
ぼ４分の１以下になる。したがって、摩擦部材２２，２
３，３２，３３はこの振動波に反発しなくなって追従す
るようになるので、同摩擦部材２２，２３，３２，３３
とディスクロータ１０との衝突による同ロータ１０の励
起頻度が少なくなるとともに励起度合が小さくなり、こ
の振動波の発生が抑制される。このように、上記実施例
によれば、ブレーキ鳴きの大きな原因である３節直径モ
ードの振動波が抑制されるので、ブレーキ鳴きが充分に
低減される。
【００１２】図５，６のグラフは、ブレーキパッド２
０，３０の摩擦部材２２，２３，３２，３３表面の上端
部の周方向の幅（距離Ｌ）を種々に変えて行った実験結
果を示すものである。なお、横軸には距離Ｌをディスク
ロータ１０の周方向長さに対する比率で分数表示してい
る。これによっても、ブレーキ鳴きの発生率及びブレー
キ鳴きのレベルは距離Ｌが短くなるにしたがって小さく
なり、距離Ｌがディスクロータ１０の周方向長さのほぼ
１１．３分の１あたりでかなり小さくなり、ほぼ１２分
の１以下になるとブレーキ鳴きの発生率及びブレーキ鳴
きのレベルが激減していることが理解できる。
０，３０の摩擦部材２２，２３，３２，３３表面の上端
部の周方向の幅（距離Ｌ）を種々に変えて行った実験結
果を示すものである。なお、横軸には距離Ｌをディスク
ロータ１０の周方向長さに対する比率で分数表示してい
る。これによっても、ブレーキ鳴きの発生率及びブレー
キ鳴きのレベルは距離Ｌが短くなるにしたがって小さく
なり、距離Ｌがディスクロータ１０の周方向長さのほぼ
１１．３分の１あたりでかなり小さくなり、ほぼ１２分
の１以下になるとブレーキ鳴きの発生率及びブレーキ鳴
きのレベルが激減していることが理解できる。
【００１３】次に、上記実施例のブレーキパッド２０，
３０をそれぞれ変形した第１及び第２変形例について説
明する。第１変形例に係るブレーキパッド２０，３０
は、図７に示すように、裏金２１，３１の表面上に長方
形に形成した一対の摩擦部材２２ａ，２３ａ及び３２
ａ，３３ａをそれぞれ固着させている。この場合も、一
対の摩擦部材２２ａ，２３ａ及び３２ａ，３３ａの各間
には若干の隙間が設けられ、かつ同一対の摩擦部材２２
ａ，２３ａ及び３２ａ，３３ａの横方向の幅Ｌはディス
クロータ１０の径方向外側位置における周方向長さのほ
ぼ１２分の１以下に設定されている。ただし、この場合
も、幅Ｌは前記周方向長さの１２分の１から大きく外れ
たものではない。
３０をそれぞれ変形した第１及び第２変形例について説
明する。第１変形例に係るブレーキパッド２０，３０
は、図７に示すように、裏金２１，３１の表面上に長方
形に形成した一対の摩擦部材２２ａ，２３ａ及び３２
ａ，３３ａをそれぞれ固着させている。この場合も、一
対の摩擦部材２２ａ，２３ａ及び３２ａ，３３ａの各間
には若干の隙間が設けられ、かつ同一対の摩擦部材２２
ａ，２３ａ及び３２ａ，３３ａの横方向の幅Ｌはディス
クロータ１０の径方向外側位置における周方向長さのほ
ぼ１２分の１以下に設定されている。ただし、この場合
も、幅Ｌは前記周方向長さの１２分の１から大きく外れ
たものではない。
【００１４】また、第２変形例に係るブレーキパッド２
０，３０は、図８に示すように、裏金２１，３１の表面
上に上部にて一定幅で下部にて下方に向かうにしたがっ
て幅広となるように形成した一対の摩擦部材２２ｂ，２
３ｂ及び３２ｂ，３３ｂをそれぞれ固着させている。こ
の場合も、一対の摩擦部材２２ｂ，２３ｂ及び３２ｂ，
３３ｂの各間には隙間が設けられ、かつ同一対の摩擦部
材２２ｂ，２３ｂ及び３２ｂ，３３ｂの上部の横方向の
幅Ｌはディスクロータ１０の径方向外側位置における周
方向長さのほぼ１２分の１以下に設定されている。ただ
し、この場合も、幅Ｌは前記周方向長さの１２分の１か
ら大きく外れたものではない。なお、摩擦部材２２ｂ，
２３ｂ，３２ｂ，３３ｂの上部の一定幅に規定される長
さは、例えばディスクロータ１０の半径のほぼ３５パー
セントに対応した長さに設定されている。
０，３０は、図８に示すように、裏金２１，３１の表面
上に上部にて一定幅で下部にて下方に向かうにしたがっ
て幅広となるように形成した一対の摩擦部材２２ｂ，２
３ｂ及び３２ｂ，３３ｂをそれぞれ固着させている。こ
の場合も、一対の摩擦部材２２ｂ，２３ｂ及び３２ｂ，
３３ｂの各間には隙間が設けられ、かつ同一対の摩擦部
材２２ｂ，２３ｂ及び３２ｂ，３３ｂの上部の横方向の
幅Ｌはディスクロータ１０の径方向外側位置における周
方向長さのほぼ１２分の１以下に設定されている。ただ
し、この場合も、幅Ｌは前記周方向長さの１２分の１か
ら大きく外れたものではない。なお、摩擦部材２２ｂ，
２３ｂ，３２ｂ，３３ｂの上部の一定幅に規定される長
さは、例えばディスクロータ１０の半径のほぼ３５パー
セントに対応した長さに設定されている。
【００１５】前記第１及び第２変形例のようにブレーキ
パッド２０，３０を構成した結果、摩擦部材２２ａ，２
３ａ，３２ａ，３３ａ（２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３
ｂ）の表面積が大きくなり、発熱量を小さく保つことが
できるので、摩擦部材２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ
（２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）とディスクロータ
１０との摩擦係数も低下することなく、制動性能を良好
に保つことができる。また、これらの第１及び第２変形
例においては、摩擦部材２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３
ａ（２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）の下部は、同下
部が対向する位置のディスクロータ１０の周方向長さの
１２分の１より大きくなるが、次の理由によりより、こ
の部分におけるディスクロータ１０の３節直径モードの
振動波がブレーキ鳴きに与える影響は小さいので、同ブ
レーキ鳴きは大きくなることはない。第１の理由は、図
３(Ｂ)の２点鎖線で示すように、ディスクロータ１０上
における３節直径モードの振動波の振幅は同ロータ１０
の中心に向かうにしたがって小さくなるので、この部分
における振動波によるブレーキ鳴きのレベルも小さいと
同時に、摩擦部材による励起の度合も小さい。また、デ
ィスクロータ１０の径方向中心側の部分においては外側
部分に比べて回転速度が小さくて同ロータ１０と摩擦部
材２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ（２２ｂ，２３ｂ，
３２ｂ，３３ｂ）との摩擦係数μも小さいので（図９参
照）、ディスクロータ１０の励起もされ難くなる。この
ように摩擦部材２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ（２２
ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）の下部はブレーキ鳴きに
大きな影響を与えることがないので、少なくともディス
クロータ１０の径方向外側に対向した摩擦部材２２ａ，
２３ａ，３２ａ，３３ａ（２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３
３ｂ）の上端部の横方向の幅Ｌを規定すれば、ブレーキ
鳴きを充分に低減できる。
パッド２０，３０を構成した結果、摩擦部材２２ａ，２
３ａ，３２ａ，３３ａ（２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３
ｂ）の表面積が大きくなり、発熱量を小さく保つことが
できるので、摩擦部材２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ
（２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）とディスクロータ
１０との摩擦係数も低下することなく、制動性能を良好
に保つことができる。また、これらの第１及び第２変形
例においては、摩擦部材２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３
ａ（２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）の下部は、同下
部が対向する位置のディスクロータ１０の周方向長さの
１２分の１より大きくなるが、次の理由によりより、こ
の部分におけるディスクロータ１０の３節直径モードの
振動波がブレーキ鳴きに与える影響は小さいので、同ブ
レーキ鳴きは大きくなることはない。第１の理由は、図
３(Ｂ)の２点鎖線で示すように、ディスクロータ１０上
における３節直径モードの振動波の振幅は同ロータ１０
の中心に向かうにしたがって小さくなるので、この部分
における振動波によるブレーキ鳴きのレベルも小さいと
同時に、摩擦部材による励起の度合も小さい。また、デ
ィスクロータ１０の径方向中心側の部分においては外側
部分に比べて回転速度が小さくて同ロータ１０と摩擦部
材２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ（２２ｂ，２３ｂ，
３２ｂ，３３ｂ）との摩擦係数μも小さいので（図９参
照）、ディスクロータ１０の励起もされ難くなる。この
ように摩擦部材２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ（２２
ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）の下部はブレーキ鳴きに
大きな影響を与えることがないので、少なくともディス
クロータ１０の径方向外側に対向した摩擦部材２２ａ，
２３ａ，３２ａ，３３ａ（２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３
３ｂ）の上端部の横方向の幅Ｌを規定すれば、ブレーキ
鳴きを充分に低減できる。
【００１６】なお、上記実施例、第１及び第２変形例に
おける摩擦部材２２，２３，３２，３３（２２ａ，２３
ａ，３２ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３
ｂ）に面取りを施してある場合には、前記横方向の幅Ｌ
は同摩擦部材２２，２３，３２，３３（２２ａ，２３
ａ，３２ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３
ｂ）の上端部表面上の幅により定められる。
おける摩擦部材２２，２３，３２，３３（２２ａ，２３
ａ，３２ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３
ｂ）に面取りを施してある場合には、前記横方向の幅Ｌ
は同摩擦部材２２，２３，３２，３３（２２ａ，２３
ａ，３２ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３
ｂ）の上端部表面上の幅により定められる。
【００１７】また、上記実施例、第１及び第２変形例に
おける摩擦部材２２，２３，３２，３３（２２ａ，２３
ａ，３２ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３
ｂ）を実際に製造することを考慮すると、製造上はディ
スクロータ１０の周方向の距離を測定することは難し
い。ここで、摩擦部材２２，２３，３２，３３（２２
ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２
ｂ，３３ｂ）の上端部の横幅Ｌを同上端部に対向するデ
ィスクロータ１０の周方向長さの１２分の１以下にする
ことは、図３(Ａ)に２点鎖線で示すように、ディスクロ
ータ１０の中心角θ＝π／６の範囲内に同摩擦部材２
２，２３，３２，３３（２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３
ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）の上端部の横
幅Ｌを納めることを意味するので、前記幅Ｌをほぼ２×
ｒ×sin(π/12)の長さ以下に規定するようにしてもよ
い。ただし、ｒは摩擦部材２２，２３，３２，３３（２
２ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３
２ｂ，３３ｂ）の上端部に対向したディスクロータ１０
の半径に等しい。これによれば、ディスクロータ１０の
角度π/12により規定される円弧状部分の両端を結ぶ直
線距離を測定することにより、摩擦部材２２，２３，３
２，３３（２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ又は２２
ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）の上端部の幅Ｌを規定で
きる。
おける摩擦部材２２，２３，３２，３３（２２ａ，２３
ａ，３２ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３
ｂ）を実際に製造することを考慮すると、製造上はディ
スクロータ１０の周方向の距離を測定することは難し
い。ここで、摩擦部材２２，２３，３２，３３（２２
ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２
ｂ，３３ｂ）の上端部の横幅Ｌを同上端部に対向するデ
ィスクロータ１０の周方向長さの１２分の１以下にする
ことは、図３(Ａ)に２点鎖線で示すように、ディスクロ
ータ１０の中心角θ＝π／６の範囲内に同摩擦部材２
２，２３，３２，３３（２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３
ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）の上端部の横
幅Ｌを納めることを意味するので、前記幅Ｌをほぼ２×
ｒ×sin(π/12)の長さ以下に規定するようにしてもよ
い。ただし、ｒは摩擦部材２２，２３，３２，３３（２
２ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３
２ｂ，３３ｂ）の上端部に対向したディスクロータ１０
の半径に等しい。これによれば、ディスクロータ１０の
角度π/12により規定される円弧状部分の両端を結ぶ直
線距離を測定することにより、摩擦部材２２，２３，３
２，３３（２２ａ，２３ａ，３２ａ，３３ａ又は２２
ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）の上端部の幅Ｌを規定で
きる。
【００１８】さらに、前記幅Ｌをほぼｒ×sin(π/6) の
長さ以下に規定するようにしてもよい。これによれば、
ディスクロータ１０の角度π/6により規定される円弧状
部分の両端を結ぶ直線距離を測定することにより、摩擦
部材２２，２３，３２，３３（２２ａ，２３ａ，３２
ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）の上
端部の幅Ｌを規定できる。
長さ以下に規定するようにしてもよい。これによれば、
ディスクロータ１０の角度π/6により規定される円弧状
部分の両端を結ぶ直線距離を測定することにより、摩擦
部材２２，２３，３２，３３（２２ａ，２３ａ，３２
ａ，３３ａ又は２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３３ｂ）の上
端部の幅Ｌを規定できる。
【図１】 ディスクブレーキ装置の全体を示す概略断面
図である。
図である。
【図２】 本発明の一実施例に係るブレーキパッドの正
面図である。
面図である。
【図３】 (Ａ)はディスクロータに発生する３節直径モ
ードの振動波を説明するためのディスクロータの正面図
であり、(Ｂ)は同図(Ａ)のｂ−ｂ線に沿った断面図であ
る。
ードの振動波を説明するためのディスクロータの正面図
であり、(Ｂ)は同図(Ａ)のｂ−ｂ線に沿った断面図であ
る。
【図４】 ３節直径モードの振動波とブレーキパッドの
大きさを比較するための説明図である。
大きさを比較するための説明図である。
【図５】 ブレーキパッドの摩擦部材の幅に対するブレ
ーキ鳴き発生率の変化を示すグラフである。
ーキ鳴き発生率の変化を示すグラフである。
【図６】 ブレーキパッドの摩擦部材の幅に対するブレ
ーキ鳴きレベルの変化を示すグラフである。
ーキ鳴きレベルの変化を示すグラフである。
【図７】 本発明の第１変形例に係るブレーキパッドの
正面図である。
正面図である。
【図８】 本発明の第２変形例に係るブレーキパッドの
正面図である。
正面図である。
【図９】 ディスクロータの径方向位置の回転速度に対
する摩擦係数の変化状態を示すグラフである。
する摩擦係数の変化状態を示すグラフである。
１０…ディスクロータ、２０，３０…ブレーキパッド、
２１，３１…裏金、２２，２３，３２，３３，２２ａ，
２３ａ，３２ａ，３３ａ，２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３
３ｂ…摩擦部材、４０…キャリパ。
２１，３１…裏金、２２，２３，３２，３３，２２ａ，
２３ａ，３２ａ，３３ａ，２２ｂ，２３ｂ，３２ｂ，３
３ｂ…摩擦部材、４０…キャリパ。
Claims (1)
- 【請求項１】 車輪と一体回転するディスクロータにブ
レーキパッドの摩擦部材表面を当接させることによって
車輪を制動するディスクブレーキ装置において、前記デ
ィスクロータの周方向に沿った前記摩擦部材表面の幅で
あって少なくとも同ディスクロータの外周側に対向する
摩擦部材表面の端部の幅を、同端部が当接する前記ディ
スクロータ径方向位置における周方向長さのほぼ１２分
の１以下にしたことを特徴とするディスクブレーキ装
置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6061473A JPH07269612A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | ディスクブレーキ装置 |
| US08/411,202 US6206146B1 (en) | 1994-03-30 | 1995-03-27 | Disc brake assembly |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6061473A JPH07269612A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | ディスクブレーキ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07269612A true JPH07269612A (ja) | 1995-10-20 |
Family
ID=13172072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6061473A Pending JPH07269612A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | ディスクブレーキ装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6206146B1 (ja) |
| JP (1) | JPH07269612A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6302244B1 (en) * | 2000-04-07 | 2001-10-16 | The Boeing Company | Brake squeal attenuator apparatus and method |
| WO2004007986A1 (en) * | 2002-07-15 | 2004-01-22 | Freni Brembo S.P.A. | Disc brake pad |
| US7500737B2 (en) * | 2005-10-28 | 2009-03-10 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Free flow fluid delivery system for printing device |
| US7490925B2 (en) * | 2005-10-28 | 2009-02-17 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Free flow fluid delivery system for printing device |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4076106A (en) * | 1976-10-19 | 1978-02-28 | Goodyear Aerospace Corporation | Snap fasteners for brake disk wear plates |
| DE2821194C2 (de) * | 1978-05-13 | 1984-01-26 | Abex Pagid Reibbelag Gmbh, 4300 Essen | Bremskörper für Scheibenbremsen |
| GB2060093B (en) * | 1979-07-10 | 1984-01-04 | Akebono Brake Ind | Disc brake |
| US4600090A (en) * | 1983-08-22 | 1986-07-15 | Wabco Fahrzeugbremsen Gmbh | Brake lining support in disc brakes |
| US4705146A (en) * | 1984-04-02 | 1987-11-10 | Allied Corporation | Disc brake |
| JPH0379820A (ja) | 1989-08-23 | 1991-04-04 | Mazda Motor Corp | ディスクブレーキ装置 |
| US5363943A (en) * | 1991-10-15 | 1994-11-15 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Disk brake apparatus for vehicle |
| US5480008A (en) * | 1994-03-23 | 1996-01-02 | Wagner Electric Corporation | Brake friction pad assembly |
-
1994
- 1994-03-30 JP JP6061473A patent/JPH07269612A/ja active Pending
-
1995
- 1995-03-27 US US08/411,202 patent/US6206146B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6206146B1 (en) | 2001-03-27 |
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