JPH07252484A - 中間留出生成物の品質を向上させるための統合した方法 - Google Patents
中間留出生成物の品質を向上させるための統合した方法Info
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- JPH07252484A JPH07252484A JP7010976A JP1097695A JPH07252484A JP H07252484 A JPH07252484 A JP H07252484A JP 7010976 A JP7010976 A JP 7010976A JP 1097695 A JP1097695 A JP 1097695A JP H07252484 A JPH07252484 A JP H07252484A
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 中間留出物の品質を向上させるための方法及
び装置を提供する。 【構成】 （ａ）石油供給原料を水素を存在させて比較
的高い圧力で接触水添分解し、（ｂ）水添分解工程
（ａ）からの流出物を冷却及び分離して蒸気及び液体流
にし、（ｃ）工程（ｂ）からの蒸気流を水添分解工程
（ａ）へ再循環し、（ｄ）工程（ｂ）からの液体流を精
留塔中で、少なくとも一つの中間留出物流を含む一つ以
上の石油留出物流へ蒸留し、（ｅ）工程（ｄ）からの中
間留出物流を水素の存在下で接触水添処理し、（ｆ）水
添処理工程（ｅ）からの流出物を、水素を含有する蒸気
流及び水素を本質的に含まない液体流に分離し、（ｇ）
工程（ｆ）からの水素含有流を水添分解工程（ａ）へ再
循環し、そして（ｈ）工程（ｆ）からの液体流から軽い
成分を追出して品質向上した中間留出生成物流を形成す
る、諸工程からなる石油供給原料を水添処理する方法。
び装置を提供する。 【構成】 （ａ）石油供給原料を水素を存在させて比較
的高い圧力で接触水添分解し、（ｂ）水添分解工程
（ａ）からの流出物を冷却及び分離して蒸気及び液体流
にし、（ｃ）工程（ｂ）からの蒸気流を水添分解工程
（ａ）へ再循環し、（ｄ）工程（ｂ）からの液体流を精
留塔中で、少なくとも一つの中間留出物流を含む一つ以
上の石油留出物流へ蒸留し、（ｅ）工程（ｄ）からの中
間留出物流を水素の存在下で接触水添処理し、（ｆ）水
添処理工程（ｅ）からの流出物を、水素を含有する蒸気
流及び水素を本質的に含まない液体流に分離し、（ｇ）
工程（ｆ）からの水素含有流を水添分解工程（ａ）へ再
循環し、そして（ｈ）工程（ｆ）からの液体流から軽い
成分を追出して品質向上した中間留出生成物流を形成す
る、諸工程からなる石油供給原料を水添処理する方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、重質炭化水素供給物か
らの中間留出生成物を、水添（水素化）処理装置を一段
階水添分解法へ統合することにより品質向上させる方法
に関する。
らの中間留出生成物を、水添（水素化）処理装置を一段
階水添分解法へ統合することにより品質向上させる方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】重質石油系炭化水素供給原料を、液体石
油ガス、ガソリン、ジェット燃料及びディーゼル油の如
き低分子量生成物へ水添分解することは当分野でよく知
られている。最近、真空軽油（vacuum gas oil；ＶＧ
Ｏ）を高品質の中間留出物（留分）へ処理することが、
原油の品質が落ちてくるに従って益々重要になってきて
おり、一層清浄な燃焼ディーゼル及びジェット燃料に対
する需要が増大してきている。
油ガス、ガソリン、ジェット燃料及びディーゼル油の如
き低分子量生成物へ水添分解することは当分野でよく知
られている。最近、真空軽油（vacuum gas oil；ＶＧ
Ｏ）を高品質の中間留出物（留分）へ処理することが、
原油の品質が落ちてくるに従って益々重要になってきて
おり、一層清浄な燃焼ディーゼル及びジェット燃料に対
する需要が増大してきている。
【０００３】精製生成物スレート(slate）の品質（及び
新しい市場要求に合った製品選択性及び融通性）を向上
させるため、ＶＧＯの如き供給原料を比較的低い又は高
い圧力で水添分解し、次に部分的に転化した高品質供給
原料としてその水添分解流出物を下流の単独処理工程へ
導入するのが一般的やり方になっている。使用可能な下
流処理工程の中には、芳香族飽和、脱硫、脱硝、接触脱
蝋、熱分解等を挙げることができる。そのようなやり方
では、ＶＧＯ供給原料を選択的に精製して、硫黄、窒
素、芳香族含有量、低温粘度、燃焼温度等について改良
された性質を有するガソリン、中間留出物及び（又は）
潤滑油生成物を生成させてきている。
新しい市場要求に合った製品選択性及び融通性）を向上
させるため、ＶＧＯの如き供給原料を比較的低い又は高
い圧力で水添分解し、次に部分的に転化した高品質供給
原料としてその水添分解流出物を下流の単独処理工程へ
導入するのが一般的やり方になっている。使用可能な下
流処理工程の中には、芳香族飽和、脱硫、脱硝、接触脱
蝋、熱分解等を挙げることができる。そのようなやり方
では、ＶＧＯ供給原料を選択的に精製して、硫黄、窒
素、芳香族含有量、低温粘度、燃焼温度等について改良
された性質を有するガソリン、中間留出物及び（又は）
潤滑油生成物を生成させてきている。
【０００４】イリノイ州デスプレーンズのＵＯＰから出
版されたヒブス(Hibbs）その他による「各種水添分解の
応用」(Alternative Hydrocracking Applications)(199
0)には、ＶＧＯ供給原料を最初に穏やかな又は高い圧力
条件で水添分解し、高品質の部分的に転化した供給原料
を生成させる幾つかの方法が記載されている。そのよう
な供給原料は、ディーゼル油生成率を最大にするための
下流熱分解装置、ガソリン生成率を最大にするためのＦ
ＣＣ装置、潤滑油基礎原料を向上させるための接触脱蝋
装置、及びエチレンを生成するための水蒸気分解器で使
用される。
版されたヒブス(Hibbs）その他による「各種水添分解の
応用」(Alternative Hydrocracking Applications)(199
0)には、ＶＧＯ供給原料を最初に穏やかな又は高い圧力
条件で水添分解し、高品質の部分的に転化した供給原料
を生成させる幾つかの方法が記載されている。そのよう
な供給原料は、ディーゼル油生成率を最大にするための
下流熱分解装置、ガソリン生成率を最大にするためのＦ
ＣＣ装置、潤滑油基礎原料を向上させるための接触脱蝋
装置、及びエチレンを生成するための水蒸気分解器で使
用される。
【０００５】ドネリー(Donnelly)その他による、Oil &
Gas Journal, Oct. 27 (1980) pp.77-82 には、ワック
ス状軽油のワックス分子を選択的に分解し、脱蝋器流出
物をストリッパーへ送る接触脱蝋法が記載されている。
下流水添脱硫反応器をそのストリッパーの前又は後に置
くことができる。
Gas Journal, Oct. 27 (1980) pp.77-82 には、ワック
ス状軽油のワックス分子を選択的に分解し、脱蝋器流出
物をストリッパーへ送る接触脱蝋法が記載されている。
下流水添脱硫反応器をそのストリッパーの前又は後に置
くことができる。
【０００６】ゲンビキ(Gembicki ）その他によるOil &
Gas Journal, Feb. 21 (1983) pp.116-128 には、水添
脱硫器又はＦＣＣ供給物水添処理器を穏やかな水添分解
器（ＭＨＣ）として改造し、中間留出生成物を増大する
ＶＧＯ転化法が記載されている。
Gas Journal, Feb. 21 (1983) pp.116-128 には、水添
脱硫器又はＦＣＣ供給物水添処理器を穏やかな水添分解
器（ＭＨＣ）として改造し、中間留出生成物を増大する
ＶＧＯ転化法が記載されている。
【０００７】アクゾ・ケミカルズ(Akzo Chemicals) NV
から出版されたＳ．Ｌ．リー(Lee）その他による「ディ
ーゼル燃料の芳香族減少及びセタン改良」(Aromatics R
eduction and Cetane Improvement of Diesel Fuels)に
は、ディーゼル燃料の芳香族減少及びセタン改良のため
の一段階及び二段階法が記載されている。一段階法は、
大きな活性度を持つＮｉＭｏ触媒を用いた重質ディーゼ
ル型供給物の激しい水添処理からなる。二段階法は、軽
質ディーゼル型供給物を前処理として高度水添処理して
水添脱硫及び水添脱硝を行い、次に貴金属触媒による水
素化を行う両方を組合せている。
から出版されたＳ．Ｌ．リー(Lee）その他による「ディ
ーゼル燃料の芳香族減少及びセタン改良」(Aromatics R
eduction and Cetane Improvement of Diesel Fuels)に
は、ディーゼル燃料の芳香族減少及びセタン改良のため
の一段階及び二段階法が記載されている。一段階法は、
大きな活性度を持つＮｉＭｏ触媒を用いた重質ディーゼ
ル型供給物の激しい水添処理からなる。二段階法は、軽
質ディーゼル型供給物を前処理として高度水添処理して
水添脱硫及び水添脱硝を行い、次に貴金属触媒による水
素化を行う両方を組合せている。
【０００８】ホウン(Haun)その他による米国特許第５，
１１４，５６２号明細書には、中間留出供給物の二段階
水添処理が記載されており、この場合その流れを、貴金
属触媒で水素化する前に水添脱硫している。水添処理に
続き、供給物を生成物回収分留装置へ送っている。
１１４，５６２号明細書には、中間留出供給物の二段階
水添処理が記載されており、この場合その流れを、貴金
属触媒で水素化する前に水添脱硫している。水添処理に
続き、供給物を生成物回収分留装置へ送っている。
【０００９】マーキ(Markey)による米国特許第４，９７
３，３９６号明細書には、未処理の（virgin）ナフサ供
給物の二段階水添処理が記載されている。低圧水添処理
器段階に続き、流出物を洗浄し、Ｈ2 Ｓをストリッピン
グし、そのストリッパー底留物を塔頂流及び塔底流に分
留する。次に塔頂流を貴金属触媒を用いて水添分解し、
塔底流を生成物分留器へ送る。
３，３９６号明細書には、未処理の（virgin）ナフサ供
給物の二段階水添処理が記載されている。低圧水添処理
器段階に続き、流出物を洗浄し、Ｈ2 Ｓをストリッピン
グし、そのストリッパー底留物を塔頂流及び塔底流に分
留する。次に塔頂流を貴金属触媒を用いて水添分解し、
塔底流を生成物分留器へ送る。
【００１０】ルイー(Louie）その他による米国特許第
４，９９０，２４２号明細書には、低硫黄燃料を生成さ
せる方法が記載されており、この場合、未処理のナフサ
流を第一段階精留塔へ送り、塔頂流及び塔底流を生成さ
せる。次に両方の流れを、水添分解処理器、Ｈ2 Ｓ洗浄
器、及び水蒸気ストリッパーから構成された並列（para
llel）水添処理装置へ送る。その並列ストリッパーから
の流出物を再び一緒にし、第二段階精留塔への供給物と
することができる。
４，９９０，２４２号明細書には、低硫黄燃料を生成さ
せる方法が記載されており、この場合、未処理のナフサ
流を第一段階精留塔へ送り、塔頂流及び塔底流を生成さ
せる。次に両方の流れを、水添分解処理器、Ｈ2 Ｓ洗浄
器、及び水蒸気ストリッパーから構成された並列（para
llel）水添処理装置へ送る。その並列ストリッパーから
の流出物を再び一緒にし、第二段階精留塔への供給物と
することができる。
【００１１】エルンスト(Ernst）Ｊｒ．による米国特許
第２，８５３，４３９号明細書には、蒸留及び炭化水素
転化併用法が記載されており、この場合、第一精留塔か
ら取り出された軽油型供給物を接触分解反応器へ送る。
分解流出物の大部分をストリッピング流として第一分解
器の下端へ戻す。分解流出物の少量部分を第二分留器へ
送る、第二分留器からの塔頂流を第一分留器の上端へ送
る。
第２，８５３，４３９号明細書には、蒸留及び炭化水素
転化併用法が記載されており、この場合、第一精留塔か
ら取り出された軽油型供給物を接触分解反応器へ送る。
分解流出物の大部分をストリッピング流として第一分解
器の下端へ戻す。分解流出物の少量部分を第二分留器へ
送る、第二分留器からの塔頂流を第一分留器の上端へ送
る。
【００１２】アイルランド(Ireland）その他による米国
特許第３，６７１，４１９号明細書には、原油を品質向
上する方法が記載されており、この場合、ＶＧＯ型供給
物を水素化し、水素化器流出物を塔頂流及び塔底流に分
留する。精留塔塔頂流を水添分解へ送り、精留塔塔底流
を接触分解器へ送る。分解された流出物を次に分留して
生成物流にする。
特許第３，６７１，４１９号明細書には、原油を品質向
上する方法が記載されており、この場合、ＶＧＯ型供給
物を水素化し、水素化器流出物を塔頂流及び塔底流に分
留する。精留塔塔頂流を水添分解へ送り、精留塔塔底流
を接触分解器へ送る。分解された流出物を次に分留して
生成物流にする。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本出願人が知る限り、
炭化水素供給物を穏やかな条件で水添分解し、その水添
分解した流出物を冷却し、生成物精留塔へ送り、精留塔
中間留出物側流を、先ず水添分解器流出物流に対し熱交
換することにより加熱し、次に水添処理反応器へ導入
し、その水添処理器流出物を留出物側外ストリッパー(s
ide-stripper）へ送る、品質向上した中間留出物を製造
する転化方法は今まで知られていない。
炭化水素供給物を穏やかな条件で水添分解し、その水添
分解した流出物を冷却し、生成物精留塔へ送り、精留塔
中間留出物側流を、先ず水添分解器流出物流に対し熱交
換することにより加熱し、次に水添処理反応器へ導入
し、その水添処理器流出物を留出物側外ストリッパー(s
ide-stripper）へ送る、品質向上した中間留出物を製造
する転化方法は今まで知られていない。
【００１４】接触脱蝋又は芳香族飽和の如き水添処理段
階を一段階水添分解法に統合することは、従来の単独型
水添分解設計に比較して低いコストで中間留出物燃料の
生成を向上させる。本発明の統合した方法により、炭化
水素転化の一部分を水添処理段階へ移行させることがで
きるので、希望の品質を有する中間留出生成物を一層低
い水添分解圧力で製造することができる。付加的利点に
は、熱集積(heat integration)法及び存在する工程圧縮
及び水蒸気ストリッピングの負担の分配を行なって、必
要な資本経費を最小にすることを可能にする設計が含ま
れている。従って、本発明は、一段階水添分解器を改造
するのに非常に適している。
階を一段階水添分解法に統合することは、従来の単独型
水添分解設計に比較して低いコストで中間留出物燃料の
生成を向上させる。本発明の統合した方法により、炭化
水素転化の一部分を水添処理段階へ移行させることがで
きるので、希望の品質を有する中間留出生成物を一層低
い水添分解圧力で製造することができる。付加的利点に
は、熱集積(heat integration)法及び存在する工程圧縮
及び水蒸気ストリッピングの負担の分配を行なって、必
要な資本経費を最小にすることを可能にする設計が含ま
れている。従って、本発明は、一段階水添分解器を改造
するのに非常に適している。
【００１５】
【課題を解決するための手段】一つの態様として、本発
明は、石油供給原料を水添処理する方法を与える。ＶＧ
Ｏの如き石油供給原料は、工程（ａ）で比較的高い圧力
で水素の存在下で接触水添分解する。工程（ｂ）とし
て、水添分解工程（ａ）からの流出物を冷却し、蒸気流
及び液体流に分離する。工程（ｂ）からの蒸気流を工程
（ｃ）で水添分解工程（ａ）へ再循環する。工程（ｄ）
として、工程（ｂ）からの液体流を精留塔で蒸留して、
少なくとも一種類の中間留出物流を含む一つ以上の石油
留出物流を生成させる。工程（ｄ）からの中間留出物流
を工程（ｅ）で水素の存在下で接触水添処理する。水添
処理工程（ｅ）からの流出物を工程（ｆ）で、水素を含
む蒸気流及び水素を本質的に含まない液体流へ分離す
る。工程（ｇ）として、工程（ｆ）からの水素含有流を
水添分解工程（ａ）へ再循環する。工程（ｆ）からの液
体流からの軽い成分を工程（ｈ）でストリッピングして
品質向上した中間留出物流を形成する。
明は、石油供給原料を水添処理する方法を与える。ＶＧ
Ｏの如き石油供給原料は、工程（ａ）で比較的高い圧力
で水素の存在下で接触水添分解する。工程（ｂ）とし
て、水添分解工程（ａ）からの流出物を冷却し、蒸気流
及び液体流に分離する。工程（ｂ）からの蒸気流を工程
（ｃ）で水添分解工程（ａ）へ再循環する。工程（ｄ）
として、工程（ｂ）からの液体流を精留塔で蒸留して、
少なくとも一種類の中間留出物流を含む一つ以上の石油
留出物流を生成させる。工程（ｄ）からの中間留出物流
を工程（ｅ）で水素の存在下で接触水添処理する。水添
処理工程（ｅ）からの流出物を工程（ｆ）で、水素を含
む蒸気流及び水素を本質的に含まない液体流へ分離す
る。工程（ｇ）として、工程（ｆ）からの水素含有流を
水添分解工程（ａ）へ再循環する。工程（ｆ）からの液
体流からの軽い成分を工程（ｈ）でストリッピングして
品質向上した中間留出物流を形成する。
【００１６】好ましい態様として、本発明は、次の付加
的工程：（ｊ） 多段階コンプレッサーの第一段階で補
充水素を圧縮し；（ｋ） 工程（ｊ）からの圧縮水素を
処理工程（ｅ）へ供給し；そして（ｌ） 工程（ｆ）か
らの水素含有流を、再循環工程（ｇ）のために多段階コ
ンプレッサーの第二段階で圧縮する工程；を含む。分離
工程（ｆ）は；（１）水添処理工程（ｅ）からの流出物
からの液体を部分的に凝縮する第一冷却工程；（２）第
一冷却工程（１）で形成された凝縮物を分離する第一分
離工程；（３）第一分離工程（２）からの残留蒸気から
更に液体を凝縮する第二冷却工程；及び（４）第二冷却
工程（３）で形成された凝縮物を分離して、第二段階圧
縮工程（ｌ）のための水素含有流を形成する第二分離工
程；からなるのが好ましい。水素供給工程（ｋ）は、好
ましくは工程（ｊ）からの圧縮水素の第一部分を水添処
理工程（ｅ）へ供給することを含み、その方法は更に工
程（ｍ）として、工程（ｊ）からの圧縮水素の第二部分
を、少なくとも第二冷却工程（ｆ）（３）で得られた混
合物を冷却するため、水添処理工程（ｅ）からの流出物
中へ排出することを含む。
的工程：（ｊ） 多段階コンプレッサーの第一段階で補
充水素を圧縮し；（ｋ） 工程（ｊ）からの圧縮水素を
処理工程（ｅ）へ供給し；そして（ｌ） 工程（ｆ）か
らの水素含有流を、再循環工程（ｇ）のために多段階コ
ンプレッサーの第二段階で圧縮する工程；を含む。分離
工程（ｆ）は；（１）水添処理工程（ｅ）からの流出物
からの液体を部分的に凝縮する第一冷却工程；（２）第
一冷却工程（１）で形成された凝縮物を分離する第一分
離工程；（３）第一分離工程（２）からの残留蒸気から
更に液体を凝縮する第二冷却工程；及び（４）第二冷却
工程（３）で形成された凝縮物を分離して、第二段階圧
縮工程（ｌ）のための水素含有流を形成する第二分離工
程；からなるのが好ましい。水素供給工程（ｋ）は、好
ましくは工程（ｊ）からの圧縮水素の第一部分を水添処
理工程（ｅ）へ供給することを含み、その方法は更に工
程（ｍ）として、工程（ｊ）からの圧縮水素の第二部分
を、少なくとも第二冷却工程（ｆ）（３）で得られた混
合物を冷却するため、水添処理工程（ｅ）からの流出物
中へ排出することを含む。
【００１７】水添処理工程（ｅ）は、脱蝋、芳香族飽
和、又はそれらの組合せからなっていてもよい。水添処
理工程（ｅ）は、１〜１０ＭＰａの圧力で行うのが好ま
しい。蒸留工程（ｄ）は、２ＭＰａまでの圧力で行うの
が好ましい。ストリッピング工程（ｈ）は、精留塔で水
蒸気側外ストリッパーを操作することを含むのが好まし
く、この場合、側外ストリッパーへの供給物には工程
（ｆ）からの液体流及び第二精留塔からの第二中間留出
物が含まれ、側外ストリッパーからの塔頂蒸気は精留塔
へ戻す。分留工程（ｄ）からの中間留出物流は、水添処
理工程（ｅ）及び水添分解工程（ａ）からの流出物に対
し直列の熱交換により加熱して、水添処理工程（ｅ）へ
供給するのが好ましい。
和、又はそれらの組合せからなっていてもよい。水添処
理工程（ｅ）は、１〜１０ＭＰａの圧力で行うのが好ま
しい。蒸留工程（ｄ）は、２ＭＰａまでの圧力で行うの
が好ましい。ストリッピング工程（ｈ）は、精留塔で水
蒸気側外ストリッパーを操作することを含むのが好まし
く、この場合、側外ストリッパーへの供給物には工程
（ｆ）からの液体流及び第二精留塔からの第二中間留出
物が含まれ、側外ストリッパーからの塔頂蒸気は精留塔
へ戻す。分留工程（ｄ）からの中間留出物流は、水添処
理工程（ｅ）及び水添分解工程（ａ）からの流出物に対
し直列の熱交換により加熱して、水添処理工程（ｅ）へ
供給するのが好ましい。
【００１８】別の態様として、本発明は、水添転化装置
を与える。水添分解器は石油供給原料を水素の存在下で
比較的高い圧力及び温度で接触処理するためのものであ
る。手段は水添分解器からの流出物を冷却するためのも
のである。一つ以上の水添分解器流出物分離器は冷却さ
れた水添分解器流出物を蒸気流及び液体流へ分離するた
めのものである。再循環コンプレッサーは分離器からの
蒸気流を圧縮して水添分解器へ再循環するためのもので
ある。精留塔は分離器からの液体流を、少なくとも一つ
の中間留出物流を含む複数の石油留出物流へ蒸留するた
めのものである。触媒反応器は精留塔からの中間留出物
流を水素の存在下で処理するためのものである。少なく
とも一つの熱交換器は触媒反応器流出物を冷却するため
のものである。少なくとも一つの反応器流出物分離器は
冷却された反応器流出物を蒸気流と液体流に分離するた
めのものである。ストリッパーは反応器流出物分離器か
らの液体流から軽い成分をストリッピングして品質向上
した中間留出生成物を形成するためのものである。補充
水素コンプレッサーは触媒反応器及び水添分解器へ圧縮
した水素を供給するためのものである。
を与える。水添分解器は石油供給原料を水素の存在下で
比較的高い圧力及び温度で接触処理するためのものであ
る。手段は水添分解器からの流出物を冷却するためのも
のである。一つ以上の水添分解器流出物分離器は冷却さ
れた水添分解器流出物を蒸気流及び液体流へ分離するた
めのものである。再循環コンプレッサーは分離器からの
蒸気流を圧縮して水添分解器へ再循環するためのもので
ある。精留塔は分離器からの液体流を、少なくとも一つ
の中間留出物流を含む複数の石油留出物流へ蒸留するた
めのものである。触媒反応器は精留塔からの中間留出物
流を水素の存在下で処理するためのものである。少なく
とも一つの熱交換器は触媒反応器流出物を冷却するため
のものである。少なくとも一つの反応器流出物分離器は
冷却された反応器流出物を蒸気流と液体流に分離するた
めのものである。ストリッパーは反応器流出物分離器か
らの液体流から軽い成分をストリッピングして品質向上
した中間留出生成物を形成するためのものである。補充
水素コンプレッサーは触媒反応器及び水添分解器へ圧縮
した水素を供給するためのものである。
【００１９】補充水素コンプレッサーは二段階コンプレ
ッサーであるのが好ましい。第一段階は、水素の第一部
分を触媒反応器へ排出し、第二部分を触媒反応器流出物
へ排出し、反応器流出物冷却器の少なくとも一つで冷却
するのに用いられる。第二段階は、反応器流出物分離器
からの蒸気流を圧縮し、水添分解器へ排出するのに用い
る。
ッサーであるのが好ましい。第一段階は、水素の第一部
分を触媒反応器へ排出し、第二部分を触媒反応器流出物
へ排出し、反応器流出物冷却器の少なくとも一つで冷却
するのに用いられる。第二段階は、反応器流出物分離器
からの蒸気流を圧縮し、水添分解器へ排出するのに用い
る。
【００２０】好ましい構成として、装置は触媒反応器流
出物を冷却するための第一及び第二熱交換器及び第一及
び第二触媒反応器流出物分離器を有する。第一分離器
は、第一熱交換器中で冷却された流出物から凝縮物を分
離するのに用いる。第二熱交換器は、第一分離器からの
蒸気を冷却するのに用いる。第二分離器は第二熱交換器
からの冷却された流出物から凝縮物を分離して、第二コ
ンプレッサー段階への蒸気供給物流を形成するのに用い
る。補充コンプレッサーの第一段階からの圧縮水素の第
一部分を触媒反応器へ排出するための第一導管を具えて
いるのが好ましい。第二導管は、好ましくは補充コンプ
レッサーの第一段階からの圧縮水素の第二部分を、少な
くとも第二熱交換器で冷却するために触媒反応器流出物
中へ排出する。
出物を冷却するための第一及び第二熱交換器及び第一及
び第二触媒反応器流出物分離器を有する。第一分離器
は、第一熱交換器中で冷却された流出物から凝縮物を分
離するのに用いる。第二熱交換器は、第一分離器からの
蒸気を冷却するのに用いる。第二分離器は第二熱交換器
からの冷却された流出物から凝縮物を分離して、第二コ
ンプレッサー段階への蒸気供給物流を形成するのに用い
る。補充コンプレッサーの第一段階からの圧縮水素の第
一部分を触媒反応器へ排出するための第一導管を具えて
いるのが好ましい。第二導管は、好ましくは補充コンプ
レッサーの第一段階からの圧縮水素の第二部分を、少な
くとも第二熱交換器で冷却するために触媒反応器流出物
中へ排出する。
【００２１】触媒反応器は、脱蝋反応器、芳香族飽和反
応器、又はそれらの組合せとして作動させることができ
る。触媒反応器は、１〜１０ＭＰａの圧力で作動するの
が好ましい。精留塔は２ＭＰａまでの圧力で作動するの
が好ましい。ストリッパーは、精留塔及び反応器流出物
分離器からの中間留出物流から選択された液体供給物を
受けるのに用いられる精留塔の側外装置（side unit)で
あるのが好ましく、側外ストリッパーから精留塔へ蒸気
を戻すための導管を含んでいる。精留塔からの中間留出
物流を、触媒反応器流出物を冷却するための熱交換器及
び水添分解器流出物を冷却するための熱交換器を通って
送り、中間留出物流を加熱して触媒反応器へ送るための
導管が配備されているのが好ましい。
応器、又はそれらの組合せとして作動させることができ
る。触媒反応器は、１〜１０ＭＰａの圧力で作動するの
が好ましい。精留塔は２ＭＰａまでの圧力で作動するの
が好ましい。ストリッパーは、精留塔及び反応器流出物
分離器からの中間留出物流から選択された液体供給物を
受けるのに用いられる精留塔の側外装置（side unit)で
あるのが好ましく、側外ストリッパーから精留塔へ蒸気
を戻すための導管を含んでいる。精留塔からの中間留出
物流を、触媒反応器流出物を冷却するための熱交換器及
び水添分解器流出物を冷却するための熱交換器を通って
送り、中間留出物流を加熱して触媒反応器へ送るための
導管が配備されているのが好ましい。
【００２２】一段階水添分解法の生成物として製造され
た中間留出物は、本発明の一体化された水添処理段階で
処理することにより品質が向上する。品質向上すべき中
間留出物流を、精留塔から取り出し、水添処理段階へ送
る。水添処理段階からの流出物を凝縮し、回収された液
体から軽い成分を精留塔側外ストリッパーでストリッピ
ングして品質向上した生成物を生成させる。本発明の統
合した方法の単独型従来法に勝る利点には、水添分解器
操作圧力の減少及び熱集積法を用いて燃焼水添処理器供
給物予熱器を不必要にしていることが含まれる。更に、
水添分解器再循環及び水素補充コンプレッサー及び精留
塔中間留出物側外ストリッパーの負担を、水添処理段階
で利用されているそのような設備の必要性を無くすよう
に分配させることができる。
た中間留出物は、本発明の一体化された水添処理段階で
処理することにより品質が向上する。品質向上すべき中
間留出物流を、精留塔から取り出し、水添処理段階へ送
る。水添処理段階からの流出物を凝縮し、回収された液
体から軽い成分を精留塔側外ストリッパーでストリッピ
ングして品質向上した生成物を生成させる。本発明の統
合した方法の単独型従来法に勝る利点には、水添分解器
操作圧力の減少及び熱集積法を用いて燃焼水添処理器供
給物予熱器を不必要にしていることが含まれる。更に、
水添分解器再循環及び水素補充コンプレッサー及び精留
塔中間留出物側外ストリッパーの負担を、水添処理段階
で利用されているそのような設備の必要性を無くすよう
に分配させることができる。
【００２３】図面に関し、中間留出生成物の品質を向上
させるための本発明の統合した水添転化法１０は、水添
分解器段階Ａ、生成物精留段階Ｂ、及び段階Ａ、Ｂと共
通の設備を有する統合した水添処理段階Ｃを有する。用
語「品質向上」とは、汚染減少の観点から改良された燃
料燃焼品質（即ち、セタン価、煙点、及び硫黄／窒素重
量％）を意味する。品質向上した生成物を生成させるこ
との外に、本発明は、生成物収率を増大し、従来法に比
較して水素の消費速度を改良する。
させるための本発明の統合した水添転化法１０は、水添
分解器段階Ａ、生成物精留段階Ｂ、及び段階Ａ、Ｂと共
通の設備を有する統合した水添処理段階Ｃを有する。用
語「品質向上」とは、汚染減少の観点から改良された燃
料燃焼品質（即ち、セタン価、煙点、及び硫黄／窒素重
量％）を意味する。品質向上した生成物を生成させるこ
との外に、本発明は、生成物収率を増大し、従来法に比
較して水素の消費速度を改良する。
【００２４】適当な重質炭化水素供給物１２を水素に富
む流れ１４と一緒にし、導管１６を通って水添分解器段
階Ａの反応器１８へ導入する。例として炭化水素供給物
１２は、原油の真空蒸留により、且つ（又は）真空塔か
らの非常に重質の残油炭化水素供給物流をコークス化す
ることにより生成した約１８０℃〜６００℃（３６０〜
１１００°Ｆ）の沸点範囲を有する真空軽油（vacuum g
as oil；ＶＧＯ）である。水素に富む供給物流１４は、
典型的には、水添分解反応器流出物流２２から回収され
た水素に富む再循環流２０及び水添処理段階Ｃから回収
された水素に富む再循環流２４からなる。
む流れ１４と一緒にし、導管１６を通って水添分解器段
階Ａの反応器１８へ導入する。例として炭化水素供給物
１２は、原油の真空蒸留により、且つ（又は）真空塔か
らの非常に重質の残油炭化水素供給物流をコークス化す
ることにより生成した約１８０℃〜６００℃（３６０〜
１１００°Ｆ）の沸点範囲を有する真空軽油（vacuum g
as oil；ＶＧＯ）である。水素に富む供給物流１４は、
典型的には、水添分解反応器流出物流２２から回収され
た水素に富む再循環流２０及び水添処理段階Ｃから回収
された水素に富む再循環流２４からなる。
【００２５】水添分解器１８の操作及び構造は当分野で
よく知られている。例示した水添分解器１８は、直列に
段階的に固定した触媒床２５ａ、２５ｂ、２５ｃからな
っていてもよい。用いる段階の数は、触媒効率及び設計
した反応器空間速度等を含めた種々の設計条件に依存す
ることは分かるであろう。各触媒段階は、連続した床
（単数又は複数）中に適切な水素分圧を与えるように別
々の水素の供給が与えられているのが好ましい。水添分
解器の水素に富む再循環流２０の側流を、導管２６、２
８を通って触媒床２５ｂ、２５ｃへ導入するのが好まし
い。
よく知られている。例示した水添分解器１８は、直列に
段階的に固定した触媒床２５ａ、２５ｂ、２５ｃからな
っていてもよい。用いる段階の数は、触媒効率及び設計
した反応器空間速度等を含めた種々の設計条件に依存す
ることは分かるであろう。各触媒段階は、連続した床
（単数又は複数）中に適切な水素分圧を与えるように別
々の水素の供給が与えられているのが好ましい。水添分
解器の水素に富む再循環流２０の側流を、導管２６、２
８を通って触媒床２５ｂ、２５ｃへ導入するのが好まし
い。
【００２６】要求される激しさの程度により、水添分解
器１８は３５０℃〜４５０℃の温度及び約５〜約２１Ｍ
Ｐａの圧力で操作される。中間留出生成物の下流での水
添処理を用いているために、本発明の水添分解器１８は
約５〜約１２ＭＰａの圧力に相当する穏やか(mild)から
中程度(moderate)の激しさで操作することができる。再
生と共に、又は再生を用いずに適当な固定床型触媒を用
いることができる。
器１８は３５０℃〜４５０℃の温度及び約５〜約２１Ｍ
Ｐａの圧力で操作される。中間留出生成物の下流での水
添処理を用いているために、本発明の水添分解器１８は
約５〜約１２ＭＰａの圧力に相当する穏やか(mild)から
中程度(moderate)の激しさで操作することができる。再
生と共に、又は再生を用いずに適当な固定床型触媒を用
いることができる。
【００２７】水添分解器１８から取り出された流出物流
２２は、クロス交換器(cross-exchanger）３０中を循環
する冷却用媒体に対する熱交換により冷却し、そこから
凝縮可能な成分を凝縮する。混合気・液流出物流３２を
約２００〜約３００℃の温度で高温高圧分離器（ＨＨＰ
Ｓ）３４へ送り、気相と液相の分離を行う。液相は導管
３５を通って取り出し、気相は導管３６を通って取り出
し、更に慣用的やり方で別の工程流に対するクロス交換
により、又は空気冷却等（図示されていない）により冷
却し、約３０〜約６０℃の温度の低温高圧分離器（ＣＨ
ＰＳ）３７へ送る。ＣＨＰＳ３７では、分離された液相
を導管３８を通って取り出し、任意にＨＨＰＳ３４から
の液体流３５と一緒にする。その時、一緒にした液体流
４０は精留段階Ｂのための供給物流を構成する。ＣＨＰ
Ｓ３７から取り出された蒸気流４２は再循環コンプレッ
サー４４により圧力を増大し、上で述べた水添分解器の
水素に富む再循環流２０として排出する。
２２は、クロス交換器(cross-exchanger）３０中を循環
する冷却用媒体に対する熱交換により冷却し、そこから
凝縮可能な成分を凝縮する。混合気・液流出物流３２を
約２００〜約３００℃の温度で高温高圧分離器（ＨＨＰ
Ｓ）３４へ送り、気相と液相の分離を行う。液相は導管
３５を通って取り出し、気相は導管３６を通って取り出
し、更に慣用的やり方で別の工程流に対するクロス交換
により、又は空気冷却等（図示されていない）により冷
却し、約３０〜約６０℃の温度の低温高圧分離器（ＣＨ
ＰＳ）３７へ送る。ＣＨＰＳ３７では、分離された液相
を導管３８を通って取り出し、任意にＨＨＰＳ３４から
の液体流３５と一緒にする。その時、一緒にした液体流
４０は精留段階Ｂのための供給物流を構成する。ＣＨＰ
Ｓ３７から取り出された蒸気流４２は再循環コンプレッ
サー４４により圧力を増大し、上で述べた水添分解器の
水素に富む再循環流２０として排出する。
【００２８】液体流４０を精留段階Ｂの精留塔４６へ、
その比較的低い部分から導入する。精留塔４６では、適
当な泡立ち点範囲を有する少なくとも一つの中間留出留
分を導管４７を通って中間トレイから取り出し、水添処
理段階Ｃへ供給する。導管４７中の中間留出留分は、一
般に約１７７℃〜約３５７℃の泡立ち点温度範囲及び約
３０〜４５°ＡＰＩの１５℃密度（１５℃ density）を
有する。
その比較的低い部分から導入する。精留塔４６では、適
当な泡立ち点範囲を有する少なくとも一つの中間留出留
分を導管４７を通って中間トレイから取り出し、水添処
理段階Ｃへ供給する。導管４７中の中間留出留分は、一
般に約１７７℃〜約３５７℃の泡立ち点温度範囲及び約
３０〜４５°ＡＰＩの１５℃密度（１５℃ density）を
有する。
【００２９】典型的には、他の適当な炭化水素蒸留留分
を同様に生成する。そのような留分は、希望の仕様を有
する燃料生成物として、又は生成物仕上げ側外塔(side-
column）４８への供給物として、必要に応じ取り出すこ
とができる。一般に、留出留分は次のものを含むであろ
う：導管５０を通って頂部から取り出された液体石油ガ
ス生成物（ＬＰＧ）；分留器４６の上方トレイから導管
５２を通って取り出されたナフサ生成物；分留器４６の
比較的上の部分から導管５４を通って取り出された第二
中間留出生成物；及び導管５６を通って取り出された低
硫黄軽油塔底生成物。もし望むならば、塔底生成物の一
部分を導管５８を通って水添分解反応器１８へ再循環さ
せてもよい。
を同様に生成する。そのような留分は、希望の仕様を有
する燃料生成物として、又は生成物仕上げ側外塔(side-
column）４８への供給物として、必要に応じ取り出すこ
とができる。一般に、留出留分は次のものを含むであろ
う：導管５０を通って頂部から取り出された液体石油ガ
ス生成物（ＬＰＧ）；分留器４６の上方トレイから導管
５２を通って取り出されたナフサ生成物；分留器４６の
比較的上の部分から導管５４を通って取り出された第二
中間留出生成物；及び導管５６を通って取り出された低
硫黄軽油塔底生成物。もし望むならば、塔底生成物の一
部分を導管５８を通って水添分解反応器１８へ再循環さ
せてもよい。
【００３０】分留塔４６の全操作及び設計及び付随する
仕上げカラム（その内、側外ストリッパー４８だけが示
されている）は、当分野でよく知られている。そのよう
な塔４６には、一般に約３０〜５０の気・液平衡トレイ
が入っており、４０〜６０℃及び０．０５〜０．２ＭＰ
ａ（１０〜３０ｐｓｉｇ）の程度の塔頂温度及び圧力、
及び約３００〜４００℃及び０．１〜０．２５ＭＰａ
（２０〜４０ｐｓｉｇ）の塔底温度及び圧力で操作され
る。水蒸気を導管６０を通って塔底部分に注入し、揮発
性成分の追出しを促進するのが好ましい。
仕上げカラム（その内、側外ストリッパー４８だけが示
されている）は、当分野でよく知られている。そのよう
な塔４６には、一般に約３０〜５０の気・液平衡トレイ
が入っており、４０〜６０℃及び０．０５〜０．２ＭＰ
ａ（１０〜３０ｐｓｉｇ）の程度の塔頂温度及び圧力、
及び約３００〜４００℃及び０．１〜０．２５ＭＰａ
（２０〜４０ｐｓｉｇ）の塔底温度及び圧力で操作され
る。水蒸気を導管６０を通って塔底部分に注入し、揮発
性成分の追出しを促進するのが好ましい。
【００３１】本発明の方法は、熱集積エネルギー節約法
を実施するのに非常に適している。水添分解段階Ａ及び
水添処理段階Ｃの中で水添転化反応（hydroconversion
reactions ）により発生した反応熱を回収し、水添処理
段階Ｃへの中間留出供給物を加熱することができる。従
って、導管４７中の中間留出物は、水添分解及び水添処
理段階Ａ、Ｃの流出物流に対する熱交換のため、熱交換
媒体としてポンプ６２により導管６４を通って供給され
るのが好ましい。
を実施するのに非常に適している。水添分解段階Ａ及び
水添処理段階Ｃの中で水添転化反応（hydroconversion
reactions ）により発生した反応熱を回収し、水添処理
段階Ｃへの中間留出供給物を加熱することができる。従
って、導管４７中の中間留出物は、水添分解及び水添処
理段階Ａ、Ｃの流出物流に対する熱交換のため、熱交換
媒体としてポンプ６２により導管６４を通って供給され
るのが好ましい。
【００３２】圧縮した水素補充流６６は、加熱装置より
上流の導管６４へ導入するのが好ましい。圧縮水素流６
６は、導管７０を通って導入された水素補充流の第一部
分からなる。水素補充流７０を、第一及び第二段階７
４、７６を有する水素補充コンプレッサー７２によって
水添処理段階Ｃの操作圧力まで圧縮する。第一段階排出
物の適当な部分を、次に導管６６を経て導管６４へ送
る。このようにして生成した水素含有中間蒸留物流７８
は、最初に水添処理段階Ｃからの流出物流８２に対する
クロス交換器８０を通る熱交換媒体として循環させるの
が好ましい。クロス交換器８０では、中間留出物流７８
を或る程度予熱し、流出物流８２を或る程度冷却する。
次に加熱した中間留出物流８４を、クロス交換器３０へ
の冷却用媒体として循環させる。クロス交換器３０で
は、水添分解器流出物流３２が冷却され、中間留出供給
物流８６を加熱して、水添処理反応器８８の上端へ供給
する。
上流の導管６４へ導入するのが好ましい。圧縮水素流６
６は、導管７０を通って導入された水素補充流の第一部
分からなる。水素補充流７０を、第一及び第二段階７
４、７６を有する水素補充コンプレッサー７２によって
水添処理段階Ｃの操作圧力まで圧縮する。第一段階排出
物の適当な部分を、次に導管６６を経て導管６４へ送
る。このようにして生成した水素含有中間蒸留物流７８
は、最初に水添処理段階Ｃからの流出物流８２に対する
クロス交換器８０を通る熱交換媒体として循環させるの
が好ましい。クロス交換器８０では、中間留出物流７８
を或る程度予熱し、流出物流８２を或る程度冷却する。
次に加熱した中間留出物流８４を、クロス交換器３０へ
の冷却用媒体として循環させる。クロス交換器３０で
は、水添分解器流出物流３２が冷却され、中間留出供給
物流８６を加熱して、水添処理反応器８８の上端へ供給
する。
【００３３】水添処理器８８の操作及び設計は当分野で
よく知られており、水添分解器１８のものと同様であ
る。例示した水添処理器８８は、一対の直列段階状にな
った固定触媒床９０ａ、９０ｂを有する。用いる段階の
数は触媒効率及び設計反応器空間速度等を含む種々の設
計条件に依存する。各触媒段階は、連続した床（単数又
は複数）中に適切な水素分圧が与えられるように、別々
の水素供給が与えられているのが好ましい。例えば、導
管６８からの圧縮補充水素の第二部分は、第二水添処理
段階９０ｂへ導管９４を通って導入することができる。
よく知られており、水添分解器１８のものと同様であ
る。例示した水添処理器８８は、一対の直列段階状にな
った固定触媒床９０ａ、９０ｂを有する。用いる段階の
数は触媒効率及び設計反応器空間速度等を含む種々の設
計条件に依存する。各触媒段階は、連続した床（単数又
は複数）中に適切な水素分圧が与えられるように、別々
の水素供給が与えられているのが好ましい。例えば、導
管６８からの圧縮補充水素の第二部分は、第二水添処理
段階９０ｂへ導管９４を通って導入することができる。
【００３４】水添処理器８８の反応流出物流８２は、上
で述べたように交換器８０中で冷却され、そこから凝縮
可能な成分を凝縮する。クロス交換器８０からの混合相
流を、導管９６を経て第一段階気・液分離器９８へ導入
する。そこからの気相を導管１００を通って取り出し、
導管１０２を経て供給された圧縮補充水素６８の第三部
分と混合するのが好ましい。一緒にした蒸気流１０４は
更に冷却し、例えば、ボイラー供給水の如き適当な熱移
動媒体を用いた冷却器１０８中で熱交換によりそこから
凝縮可能なものを凝縮させる。このようにして形成され
た混合相流１１０を、第二段階気・液分離器１１２へ送
る。分離器１１２から取り出された水素含有蒸気１１４
を、水素補充コンプレッサー７２の第二段階７６で、水
添分解段階Ａの操作圧力まで圧縮する。圧縮した水素補
充流を、次に前に述べたように導管２４、１４、及び１
６を経て水添分解器１８へ再循環する。
で述べたように交換器８０中で冷却され、そこから凝縮
可能な成分を凝縮する。クロス交換器８０からの混合相
流を、導管９６を経て第一段階気・液分離器９８へ導入
する。そこからの気相を導管１００を通って取り出し、
導管１０２を経て供給された圧縮補充水素６８の第三部
分と混合するのが好ましい。一緒にした蒸気流１０４は
更に冷却し、例えば、ボイラー供給水の如き適当な熱移
動媒体を用いた冷却器１０８中で熱交換によりそこから
凝縮可能なものを凝縮させる。このようにして形成され
た混合相流１１０を、第二段階気・液分離器１１２へ送
る。分離器１１２から取り出された水素含有蒸気１１４
を、水素補充コンプレッサー７２の第二段階７６で、水
添分解段階Ａの操作圧力まで圧縮する。圧縮した水素補
充流を、次に前に述べたように導管２４、１４、及び１
６を経て水添分解器１８へ再循環する。
【００３５】第一及び第二段階分離器９８、１１２中で
分離された液相は、品質向上した中間留出生成物として
夫々導管１１６、１１８を経て回収する。しかし、その
品質向上した生成物流は、先ず水蒸気を用いてストリッ
ピングし、残留する望ましくない軽い最終成分を分離す
る。本発明を実施する場合、従来法の単独型水添処理方
法と一緒に一般に用いられている専用のストリッピング
塔は不必要である。その代わり、水添処理段階Ｃのため
のストリッピング塔は、精留段階Ｂ中の側外ストリッピ
ング塔４８と一体化することができる。従って、液体流
１１６、１１８は、精留塔側外ストリッパー４８への供
給物として導管１２０内で一緒にするのが好ましい。側
外ストリッパー４８は、ストリッピング用水蒸気を供給
するために水蒸気供給導管１２２を有する。品質向上し
た中間留出生成物は、導管１２４を通り側外ストリッパ
ー塔底流として取り出すのが好ましい。塔頂から取り出
された水蒸気と一緒になった軽い末端成分(end compone
nts)最終成分は、導管１２６を通って精留塔４６へ再循
環する。
分離された液相は、品質向上した中間留出生成物として
夫々導管１１６、１１８を経て回収する。しかし、その
品質向上した生成物流は、先ず水蒸気を用いてストリッ
ピングし、残留する望ましくない軽い最終成分を分離す
る。本発明を実施する場合、従来法の単独型水添処理方
法と一緒に一般に用いられている専用のストリッピング
塔は不必要である。その代わり、水添処理段階Ｃのため
のストリッピング塔は、精留段階Ｂ中の側外ストリッピ
ング塔４８と一体化することができる。従って、液体流
１１６、１１８は、精留塔側外ストリッパー４８への供
給物として導管１２０内で一緒にするのが好ましい。側
外ストリッパー４８は、ストリッピング用水蒸気を供給
するために水蒸気供給導管１２２を有する。品質向上し
た中間留出生成物は、導管１２４を通り側外ストリッパ
ー塔底流として取り出すのが好ましい。塔頂から取り出
された水蒸気と一緒になった軽い末端成分(end compone
nts)最終成分は、導管１２６を通って精留塔４６へ再循
環する。
【００３６】品質向上した中間留出物流１２４は、一般
に５０ｐｐｍｗ未満の硫黄、１０ｐｐｍｗ未満の窒素、
２５重量％以下のモノ芳香族、１重量％以下のジ−又は
トリ−芳香族を含有し、４９以上のセタン指数を有す
る。好ましくは、品質向上した中間留出生成物１２４
は、５ｐｐｍｗ未満の各硫黄及び窒素、１５重量％以下
のモノ芳香族、０．５重量％以下のジ−又はトリ−芳香
族を含み、５５以上のセタン指数を有する。
に５０ｐｐｍｗ未満の硫黄、１０ｐｐｍｗ未満の窒素、
２５重量％以下のモノ芳香族、１重量％以下のジ−又は
トリ−芳香族を含有し、４９以上のセタン指数を有す
る。好ましくは、品質向上した中間留出生成物１２４
は、５ｐｐｍｗ未満の各硫黄及び窒素、１５重量％以下
のモノ芳香族、０．５重量％以下のジ−又はトリ−芳香
族を含み、５５以上のセタン指数を有する。
【００３７】水添処理反応器８８で中間留出物を品質向
上するのに用いることができる適当な水添処理反応の例
には、芳香族飽和（水素化）反応、接触脱蝋反応、（穏
やか又は激しい）水添処理反応、脱金属化、水添脱硝、
水添脱硫、それらの組合せ等が含まれる。そのような反
応は、典型的には上昇させた温度及び圧力で、選択的固
定床触媒上に水素を存在させて行われるのが典型的であ
る。
上するのに用いることができる適当な水添処理反応の例
には、芳香族飽和（水素化）反応、接触脱蝋反応、（穏
やか又は激しい）水添処理反応、脱金属化、水添脱硝、
水添脱硫、それらの組合せ等が含まれる。そのような反
応は、典型的には上昇させた温度及び圧力で、選択的固
定床触媒上に水素を存在させて行われるのが典型的であ
る。
【００３８】好ましい芳香族飽和反応を行うために、反
応器温度を２５０〜３５０℃の範囲にし、操作圧力を約
３〜約７ＭＰａにし、ＣｏＭｏ又はＮｉＭｏ卑金属又は
貴金属触媒を用いることができる。
応器温度を２５０〜３５０℃の範囲にし、操作圧力を約
３〜約７ＭＰａにし、ＣｏＭｏ又はＮｉＭｏ卑金属又は
貴金属触媒を用いることができる。
【００３９】好ましい接触脱蝋反応を行うために、反応
器操作温度は２６０℃〜４２５℃の範囲にするのが典型
的であり、操作圧力は２．７〜５．５ＭＰａ、水素循環
速度は炭化水素１ｍ3 当たり約１００〜３００標準ｍ3
の水素である。脱蝋触媒は、直鎖及び僅かに分岐したパ
ラフィンだけが気孔中に入ることができる独特の形態選
択性を有することが知られている。これらの分子は、触
媒構造の内部の活性点で分解され、ガソリン沸点範囲の
パラフィン及びオレフィンを生ずる。導入された蒸留物
中に残留する分子は本質的に未変化のまま触媒気孔を通
過する。
器操作温度は２６０℃〜４２５℃の範囲にするのが典型
的であり、操作圧力は２．７〜５．５ＭＰａ、水素循環
速度は炭化水素１ｍ3 当たり約１００〜３００標準ｍ3
の水素である。脱蝋触媒は、直鎖及び僅かに分岐したパ
ラフィンだけが気孔中に入ることができる独特の形態選
択性を有することが知られている。これらの分子は、触
媒構造の内部の活性点で分解され、ガソリン沸点範囲の
パラフィン及びオレフィンを生ずる。導入された蒸留物
中に残留する分子は本質的に未変化のまま触媒気孔を通
過する。
【００４０】本発明の炭化水素精製法及び装置は、上記
記述によって例示されている。上記記述は例示のためで
あり、何等本発明を限定するものではない。なぜなら、
それを見て当業者には多くの変更が明らかになるからで
ある。そのような変更は全て特許請求の範囲及びその本
質の中に含まれるものである。
記述によって例示されている。上記記述は例示のためで
あり、何等本発明を限定するものではない。なぜなら、
それを見て当業者には多くの変更が明らかになるからで
ある。そのような変更は全て特許請求の範囲及びその本
質の中に含まれるものである。
【図１】本発明の一体化した中間留出物品質向上法の概
略的工程図である。
略的工程図である。
Ａ 水添分解段階 Ｂ 生成物精留段階 Ｃ 水添処理段階 １８ 水添分解反応器 ３０ クロス交換器 ３４ 高温高圧分離器 ３７ 低温高圧分離器 ４４ コンプレッサー ４６ 精留塔 ４８ 側外塔 ７２ 水素補充コンプレッサー ７４ コンプレッサー第一段階 ７６ コンプレッサー第二段階 ８０ クロス交換器 ８８ 水添処理段階 ９８ 気・液分離器 １１２ 気・液分離器
Claims (18)
- 【請求項１】 （ａ） 石油供給原料を水素を存在させ
て比較的高い圧力で接触水添分解し、 （ｂ） 水添分解工程（ａ）からの流出物を冷却及び分
離して蒸気流及び液体流にし、 （ｃ） 工程（ｂ）からの蒸気流を水添分解工程（ａ）
へ再循環し、 （ｄ） 工程（ｂ）からの液体流を精留塔中で蒸留し
て、 少なくとも一つの中間留出物流を含む一つ以上の石
油留出物流を生成し、 （ｅ） 工程（ｄ）からの中間留出物流を水素の存在下
で接触水添処理し、 （ｆ） 水添処理工程（ｅ）からの流出物を、水素を含
有する蒸気流及び水素を本質的に含まない液体流に分離
し、 （ｇ） 工程（ｆ）からの水素含有流を水添分解工程
（ａ）へ再循環し、そして （ｈ） 工程（ｆ）からの液体流から軽い成分をストリ
ッピングして品質向上した中間留出生成物流を形成す
る、諸工程からなる石油供給原料を水添処理する方法。 - 【請求項２】 （ｊ） 多段階コンプレッサーの第一段
階で補充水素を圧縮し、 （ｋ） 工程（ｊ）からの圧縮水素を処理工程（ｅ）へ
供給し、 （ｌ） 工程（ｆ）からの水素含有流を、再循環工程
（ｇ）のために前記多段階コンプレッサーの第二段階で
圧縮する、諸工程を含む請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 分離工程（ｆ）が、 （１） 水添処理工程（ｅ）からの流出物から液体を部
分的に凝縮するための第一冷却工程、 （２） 前記第一冷却工程（１）で形成された凝縮物を
分離する第一分離工程、 （３） 前記第一分離工程（２）からの残留蒸気から更
に液体を凝縮する第二冷却工程、及び （４） 前記第二冷却工程（３）で形成された凝縮物を
分離して、第二段階圧縮工程（ｌ）のための水素含有流
を形成する第二分離工程、を含む、請求項２に記載の方
法。 - 【請求項４】 工程（ｋ）で、工程（ｊ）からの圧縮水
素の第一部分を水添処理工程（ｅ）へ供給し、更に工程
（ｊ）からの圧縮水素の第二部分を、水添処理工程
（ｅ）からの流出物中へ排出し、少なくとも第二冷却工
程（ｆ）（３）で得られた混合物を冷却する工程（ｍ）
を有する、請求項３に記載の方法。 - 【請求項５】 水添処理工程（ｅ）が、脱蝋、芳香族飽
和、又はそれらの組合せを含む、請求項１に記載の方
法。 - 【請求項６】 水添処理工程（ｅ）が１〜１０ＭＰａの
圧力で行われる、請求項１に記載の方法。 - 【請求項７】 蒸留工程（ｄ）が２ＭＰａまでの圧力で
行われる、請求項１に記載の方法。 - 【請求項８】 ストリッピング工程（ｈ）が、精留塔の
側外ストリッパーを操作することを含み、前記側外スト
リッパーへの供給物が工程（ｆ）からの液体及び前記精
留塔からの第二中間留出物流を含み、前記ストリッパー
からの頂部蒸気を前記精留塔へ戻す、請求項１に記載の
方法。 - 【請求項９】 精留工程（ｄ）からの中間留出物流を、
水添処理工程（ｅ）及び水添分解工程（ａ）からの流出
物に対し直列に熱交換することにより加熱して前記水添
処理工程（ｅ）へ供給することを含む、請求項１に記載
の方法。 - 【請求項１０】 石油供給原料を、水素を存在させて比
較的高い圧力及び温度で接触処理するための水添分解
器、 前記水添分解器からの流出物を冷却するための手段、 前記冷却した水添分解器流出物を蒸気流と液体流に分離
するための少なくとも一つの水添分解器流出物分離器、 前記分離器からの蒸気流を圧縮して前記水添分解器へ再
循環するための再循環コンプレッサー、 前記分離器からの液体流を、少なくとも一つの中間留出
物流を含む複数の石油留出物流へ蒸留する精留塔、 前記精留塔からの中間留出物流を水素を存在させて処理
するための触媒反応器、 前記触媒反応器流出物を冷却するための少なくとも一つ
の熱交換器、 前記冷却した反応器流出物を蒸気流と液体流に分離する
ための少なくとも一つの反応器流出物分離器、 前記反応器流出物分離器からの液体流から軽い成分をス
トリッピングして品質向上した中間留出生成物を形成す
るためのストリッパー、及び圧縮水素を触媒反応器及び
水添分解器へ供給するための補充水素コンプレッサー、
を含む水添転化装置。 - 【請求項１１】 補充水素コンプレッサーが第一及び第
二段階を有し、前記第一段階は水素の第一部分を触媒反
応器へ排出し、第二部分を触媒反応器流出物へ排出して
少なくとも一つの反応器流出物冷却器内で冷却するのに
用い、第二段階は反応器流出物分離器からの蒸気流を圧
縮して水添分解器へ排出するのに用いる、請求項１０に
記載の装置。 - 【請求項１２】 触媒反応器流出物を冷却するための第
一及び第二熱交換器、及び第一及び第二触媒反応器流出
物分離器を有し、然も、前記第一分離器は第一熱交換器
中で冷却された流出物から凝縮物を分離するのに用い、
前記第二熱交換器は前記第一分離器からの蒸気を冷却す
るのに用い、前記第二分離器は前記第二熱交換器からの
冷却された流出物からの凝縮物を分離して第二コンプレ
ッサー段階への蒸気供給物流を形成する、請求項１１に
記載の装置。 - 【請求項１３】 補充コンプレッサーの第一段階からの
圧縮水素の第一部分を触媒反応器へ排出するための第一
導管、前記補充コンプレッサーの第一段階からの圧縮水
素の第二部分を、少なくとも第二熱交換器中で冷却する
ため触媒反応器流出物中へ排出するための第二導管を有
する、請求項１２に記載の装置。 - 【請求項１４】 触媒反応器が脱蝋反応器、芳香族飽和
反応器、又は脱蝋及び芳香族飽和併合反応器を含む、請
求項１０に記載の装置。 - 【請求項１５】 触媒反応器が１〜１０ＭＰａの圧力で
作動する、請求項１０に記載の装置。 - 【請求項１６】 精留塔が２ＭＰａまでの圧力で作動す
る、請求項１０に記載の装置。 - 【請求項１７】 ストリッパーが、精留塔及び反応器流
出物分離器からの中間留出物流から選択された液体供給
物を受けるのに用いられる精留塔の側外装置であり、側
外ストリッパーからの蒸気を精留塔へ戻すための導管を
有する、請求項１０に記載の装置。 - 【請求項１８】 精留塔からの中間留出物流を、触媒反
応器流出物を冷却するための熱交換器及び水添分解器流
出物を冷却するための熱交換器を通り、前記中間留出物
流を加熱して触媒反応器へ供給するための導管を有す
る、請求項１０に記載の装置。
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|---|---|---|---|
| US187923 | 1994-01-27 | ||
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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ID=22691044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01097695A Expired - Lifetime JP3713297B2 (ja) | 1994-01-27 | 1995-01-26 | 中間留出生成物の品質を向上させるための統合した方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| EP (1) | EP0665283B1 (ja) |
| JP (1) | JP3713297B2 (ja) |
| KR (1) | KR100311428B1 (ja) |
| CN (1) | CN1098339C (ja) |
| AU (1) | AU677879B2 (ja) |
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| CA (1) | CA2138690C (ja) |
| DE (1) | DE69515352T2 (ja) |
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| MY (1) | MY113035A (ja) |
| PL (1) | PL306974A1 (ja) |
| RU (1) | RU2134712C1 (ja) |
| TW (1) | TW283728B (ja) |
| ZA (1) | ZA95401B (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100452253B1 (ko) * | 1996-01-22 | 2004-12-17 | 더 엠. 더블유. 켈로그 컴파니 | 연속 재순환 가스 흐름의 두개의 스테이지 수소가공 방법 |
| JP2007238941A (ja) * | 2006-03-08 | 2007-09-20 | Ifp | 硫黄含有量が非常に少ない中間留分の製造を伴う沸騰床での重質石油フラクションの転化方法および装置 |
| KR100939698B1 (ko) * | 2001-10-25 | 2010-02-01 | 셰브런 유.에스.에이.인크. | 중간 순간 영역이 구비된 다중 수소가공 반응기 |
| JP2012514072A (ja) * | 2008-12-24 | 2012-06-21 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | ディーゼルバイオ原料および重質油の共処理 |
Families Citing this family (59)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2240688A1 (en) * | 1995-12-26 | 1997-07-03 | Timothy Lee Hilbert | Integrated hydroprocessing scheme with segregated recycle |
| US7238276B2 (en) * | 2000-05-19 | 2007-07-03 | China Petroleum Corporation | Medium-pressure hydrocracking process |
| US6676828B1 (en) | 2000-07-26 | 2004-01-13 | Intevep, S.A. | Process scheme for sequentially treating diesel and vacuum gas oil |
| US6444116B1 (en) * | 2000-10-10 | 2002-09-03 | Intevep, S.A. | Process scheme for sequentially hydrotreating-hydrocracking diesel and vacuum gas oil |
| WO2002064711A1 (en) * | 2001-02-13 | 2002-08-22 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Lubricant composition |
| MY139353A (en) * | 2001-03-05 | 2009-09-30 | Shell Int Research | Process to prepare a lubricating base oil and a gas oil |
| AR032941A1 (es) * | 2001-03-05 | 2003-12-03 | Shell Int Research | Un procedimiento para preparar un aceite base lubricante y aceite base obtenido, con sus diversas utilizaciones |
| MY137259A (en) * | 2001-03-05 | 2009-01-30 | Shell Int Research | Process to prepare a lubricating base oil and a gas oil. |
| US6447673B1 (en) | 2001-03-12 | 2002-09-10 | Fina Technology, Inc. | Hydrofining process |
| US7507325B2 (en) * | 2001-11-09 | 2009-03-24 | Institut Francais Du Petrole | Process for converting heavy petroleum fractions for producing a catalytic cracking feedstock and middle distillates with a low sulfur content |
| US6787025B2 (en) * | 2001-12-17 | 2004-09-07 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for the production of high quality middle distillates from mild hydrocrackers and vacuum gas oil hydrotreaters in combination with external feeds in the middle distillate boiling range |
| JP4629435B2 (ja) * | 2002-07-18 | 2011-02-09 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 微結晶蝋及び中間蒸留物燃料の製造方法 |
| US7173160B2 (en) * | 2002-07-18 | 2007-02-06 | Chevron U.S.A. Inc. | Processes for concentrating higher diamondoids |
| CA2657780C (en) * | 2006-07-19 | 2012-02-07 | Uop Llc | A hydrocarbon desulfurization process |
| US7687048B1 (en) | 2006-09-28 | 2010-03-30 | Uop Llc | Amine treatment in light olefin processing |
| US20080081938A1 (en) * | 2006-09-28 | 2008-04-03 | Schultz Michael A | Absorption recovery processing of light olefins free of carbon dioxide |
| US7973209B1 (en) | 2006-09-28 | 2011-07-05 | Uop Llc | Fractionation recovery processing of light olefins free of carbon dioxide |
| US20080078692A1 (en) * | 2006-09-28 | 2008-04-03 | Wegerer David A | Absorption recovery processing of FCC-produced light olefins |
| US7737317B1 (en) | 2006-09-28 | 2010-06-15 | Uop Llc. | Fractionation recovery processing of FCC-produced light olefins |
| US7763165B1 (en) | 2006-12-21 | 2010-07-27 | Uop Llc | Fractionation recovery processing of FCC-produced light olefins |
| US7906013B2 (en) * | 2006-12-29 | 2011-03-15 | Uop Llc | Hydrocarbon conversion process |
| CN101445747B (zh) * | 2007-11-28 | 2012-07-04 | 中国石油化工集团公司 | 一种加氢精制的联合工艺方法 |
| US8999141B2 (en) * | 2008-06-30 | 2015-04-07 | Uop Llc | Three-phase hydroprocessing without a recycle gas compressor |
| US8008534B2 (en) | 2008-06-30 | 2011-08-30 | Uop Llc | Liquid phase hydroprocessing with temperature management |
| US9279087B2 (en) * | 2008-06-30 | 2016-03-08 | Uop Llc | Multi-staged hydroprocessing process and system |
| PT2165971T (pt) * | 2008-09-10 | 2016-11-16 | Haldor Topso̸E As | Processo de hidrotratamento |
| US8221706B2 (en) | 2009-06-30 | 2012-07-17 | Uop Llc | Apparatus for multi-staged hydroprocessing |
| US8518241B2 (en) | 2009-06-30 | 2013-08-27 | Uop Llc | Method for multi-staged hydroprocessing |
| US20120130143A1 (en) * | 2009-07-15 | 2012-05-24 | Edmundo Steven Van Doesburg | Process forthe conversion of a hydrocarbonaceous feestock |
| US8691082B2 (en) | 2010-09-30 | 2014-04-08 | Uop Llc | Two-stage hydroprocessing with common fractionation |
| US8911694B2 (en) | 2010-09-30 | 2014-12-16 | Uop Llc | Two-stage hydroprocessing apparatus with common fractionation |
| US8608947B2 (en) | 2010-09-30 | 2013-12-17 | Uop Llc | Two-stage hydrotreating process |
| CN103119133B (zh) * | 2010-09-30 | 2015-11-25 | 环球油品公司 | 共用分馏的两级加氢操作装置和方法 |
| US8753501B2 (en) | 2011-10-21 | 2014-06-17 | Uop Llc | Process and apparatus for producing diesel |
| WO2012134838A2 (en) * | 2011-03-31 | 2012-10-04 | Uop Llc | Process and apparatus for producing diesel |
| US8158070B1 (en) * | 2011-03-31 | 2012-04-17 | Uop Llc | Apparatus for hydroprocessing two streams |
| US8696885B2 (en) | 2011-03-31 | 2014-04-15 | Uop Llc | Process for producing diesel |
| US8518351B2 (en) | 2011-03-31 | 2013-08-27 | Uop Llc | Apparatus for producing diesel |
| US8747653B2 (en) | 2011-03-31 | 2014-06-10 | Uop Llc | Process for hydroprocessing two streams |
| US8158069B1 (en) * | 2011-03-31 | 2012-04-17 | Uop Llc | Apparatus for mild hydrocracking |
| KR20130124545A (ko) * | 2011-03-31 | 2013-11-14 | 유오피 엘엘씨 | 2개의 스트림을 수소화처리하기 위한 방법 및 장치 |
| US8608940B2 (en) | 2011-03-31 | 2013-12-17 | Uop Llc | Process for mild hydrocracking |
| US8691078B2 (en) | 2011-05-17 | 2014-04-08 | Uop Llc | Process for hydroprocessing hydrocarbons |
| JP6273202B2 (ja) | 2011-07-29 | 2018-01-31 | サウジ アラビアン オイル カンパニー | 段間スチームストリッピングを伴う水素化分解法 |
| US8691077B2 (en) * | 2012-03-13 | 2014-04-08 | Uop Llc | Process for converting a hydrocarbon stream, and optionally producing a hydrocracked distillate |
| EP2999771A1 (en) * | 2013-05-20 | 2016-03-30 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Two-stage diesel aromatics saturation process utilizing intermediate stripping and base metal catalyst |
| RU2546677C1 (ru) * | 2014-03-27 | 2015-04-10 | Игорь Анатольевич Мнушкин | Способ и установка гидрокрекинга с получением моторных топлив |
| US10160923B2 (en) * | 2014-11-05 | 2018-12-25 | Uop Llc | Processes for maximizing high quality distillate |
| FR3030565B1 (fr) * | 2014-12-22 | 2018-07-13 | Axens | Procede et dispositif de reduction des composes aromatiques polycycliques lourds dans les unites d'hydrocraquage |
| FR3030564B1 (fr) * | 2014-12-22 | 2018-08-10 | Axens | Procede et dispositif pour la reduction des composes aromatiques polycycliques lourds dans les unites d'hydrocraquage |
| FR3030566B1 (fr) | 2014-12-22 | 2018-07-27 | Axens | Procede et dispositif de reduction des composes aromatiques polycycliques lourds dans les unites d'hydrocraquage |
| WO2017172412A1 (en) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | Uop Llc | Process for recovering hydrogen and liquefied petroleum gas from gaseous streams |
| FR3060404A1 (fr) * | 2016-12-20 | 2018-06-22 | Axens | Installation et procede integre d'hydrotraitement et d'hydroconversion avec fractionnement commun |
| US20180179456A1 (en) * | 2016-12-27 | 2018-06-28 | Uop Llc | Process and apparatus for hydrocracking a residue stream in two stages with aromatic saturation |
| FR3071845B1 (fr) * | 2017-09-29 | 2020-06-26 | IFP Energies Nouvelles | Procede integre de production de distillat moyen avec une boucle de recycle sur l'hydrotraitement |
| RU2708252C1 (ru) * | 2017-12-29 | 2019-12-05 | Чайна Петролиум энд Кемикал Корпорейшн | Способ и установка гидрирования парафинистой нефти |
| CA3117262A1 (en) * | 2018-10-23 | 2020-04-30 | Haldor Topsoe A/S | Method for fractionation of hydrocarbons |
| FR3089519B1 (fr) * | 2018-12-10 | 2020-11-20 | Ifp Energies Now | Procédé amélioré de conversion d’une charge lourde en distillats moyens faisant appel à un enchainement d’unités d’hydrocraquage, de craquage catalytique de naphta et d’oligomérisation |
| CN115404100B (zh) * | 2022-09-28 | 2023-10-24 | 石家庄睿途生物科技有限公司 | 一种沸腾床和固定床耦合的加氢装置及加氢方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2853439A (en) * | 1952-08-01 | 1958-09-23 | Exxon Research Engineering Co | Combination distillation and hydrocarbon conversion process |
| US3230164A (en) * | 1963-06-13 | 1966-01-18 | Shell Oil Co | Hydrocracking process to produce gasoline and turbine fuels |
| US3536607A (en) * | 1968-11-08 | 1970-10-27 | Universal Oil Prod Co | Process for the conversion of hydrocarbons |
| US3607726A (en) * | 1969-01-29 | 1971-09-21 | Universal Oil Prod Co | Recovery of hydrogen |
| US3592757A (en) * | 1969-03-17 | 1971-07-13 | Union Oil Co | Combination hydrocracking-hydrogenation process |
| US3671419A (en) * | 1970-02-27 | 1972-06-20 | Mobil Oil Corp | Upgrading of crude oil by combination processing |
| US3655551A (en) * | 1970-06-01 | 1972-04-11 | Union Oil Co | Hydrocracking-hydrogenation process |
| EP0189648B1 (en) * | 1984-12-27 | 1989-08-02 | Mobil Oil Corporation | Process for hydrocracking and catalytic dewaxing |
| US4990242A (en) * | 1989-06-14 | 1991-02-05 | Exxon Research And Engineering Company | Enhanced sulfur removal from fuels |
| US4973396A (en) * | 1989-07-10 | 1990-11-27 | Exxon Research And Engineering Company | Method of producing sweet feed in low pressure hydrotreaters |
| US5026472A (en) * | 1989-12-29 | 1991-06-25 | Uop | Hydrocracking process with integrated distillate product hydrogenation reactor |
| US5114562A (en) * | 1990-08-03 | 1992-05-19 | Uop | Two-stage hydrodesulfurization and hydrogenation process for distillate hydrocarbons |
-
1994
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100452253B1 (ko) * | 1996-01-22 | 2004-12-17 | 더 엠. 더블유. 켈로그 컴파니 | 연속 재순환 가스 흐름의 두개의 스테이지 수소가공 방법 |
| KR100939698B1 (ko) * | 2001-10-25 | 2010-02-01 | 셰브런 유.에스.에이.인크. | 중간 순간 영역이 구비된 다중 수소가공 반응기 |
| JP2007238941A (ja) * | 2006-03-08 | 2007-09-20 | Ifp | 硫黄含有量が非常に少ない中間留分の製造を伴う沸騰床での重質石油フラクションの転化方法および装置 |
| JP2012514072A (ja) * | 2008-12-24 | 2012-06-21 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | ディーゼルバイオ原料および重質油の共処理 |
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