JPH07248447A

JPH07248447A - バックフォーカスの長い撮像レンズ

Info

Publication number: JPH07248447A
Application number: JP6041167A
Authority: JP
Inventors: Katsuhiro Takada; 高田勝啓
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1994-03-11
Filing date: 1994-03-11
Publication date: 1995-09-26
Anticipated expiration: 2018-02-04
Also published as: JP3373031B2

Abstract

(57)【要約】【目的】画角が約２０°程度のＦナンバーが２．０程
度と明るく、長いバックフォーカスを有し、極めて高い
光学性能を有する電子カメラに最適な撮像レンズ。【構成】正レンズの第１−１レンズ、像側に凹面に向
けた負メニスカスレンズの第１−２レンズ、両凹形状の
負レンズの第１−３レンズから構成され全体として負の
屈折力を持つ第１レンズ群Ｉ、全体として正の屈折力を
持つ第２レンズ群ＩＩから構成され、諸収差をバランス
良く補正するためには、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群
ＩＩの屈折力配分、及び、第１レンズ群Ｉの負レンズの
屈折力、その前群と後群の屈折力配分を適切に選択して
いる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、バックフォーカスの長
い撮像レンズに関するものであり、特に、画角が２０°
前後、Ｆナンバーが２．０程度と明るく、撮像管や固体
撮像素子等を用いた電子カメラ、特に近年の高精細画像
を取り込む用途に適した画素数の多い撮像素子を用いた
電子カメラ、に最適な高い光学性能を有する撮像レンズ
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に、電子カメラは、レンズと撮像面
との間に、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等の
光学部材や、複数の撮像素子に光路を分割する等のため
にプリズム等の光学部材を挿入する必要性から、撮像レ
ンズの焦点距離に対して長いバックフォーカスを必要と
する。

【０００３】このため、レンズタイプとしては、特に長
い焦点距離を有する撮像レンズを除き、物体側から順
に、負・正の所謂レトロフォーカスタイプのレンズ構成
を採用することが一般的であり、銀塩カメラでは、望遠
タイプや絞りに対して対称な屈折力配置のタイプを採用
することが多い画角が２０°前後の所謂中望遠レンズに
おいても、これは例外ではない。

【０００４】所謂レトロフォーカスタイプのレンズ構成
を採用した中望遠レンズとしては、例えば、特開昭６１
−２００５１９号や、特開平２−１１８５０７号、特開
平５−１３４１７４号に、画角が約２５°乃至２９°程
度でありながらレトロフォーカスタイプのバックフォー
カスの長いレンズ系が提案されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】レトロフォーカスタイ
プのレンズ構成は、絞りに対して非対称な屈折力配置に
なるため、歪曲収差や非点収差等の軸外収差の補正が困
難となり、長いバックフォーカスを確保しようとする程
その傾向が著しくなる。

【０００６】また、負のレンズ群により軸上光束は発散
光束となるため、正のレンズ群において球面収差の発生
が大きく、明るいレンズ系とすることが困難となる。

【０００７】一方、近年の製造技術の発展により、電子
カメラに用いられる撮像素子は撮像管から固体撮像素子
へと主力を移し、また、固体撮像素子も撮像範囲の大き
さに比べて画素数の非常に多い素子が利用できるように
なり、ハイビジョン等の高精細画像の取り込み装置とし
ての役割を十分達成できるようになってきた。

【０００８】そのために、電子カメラに用いる撮像レン
ズに要求される結像性能は極めて高いものとなり、球面
収差やコマ収差を高度に補正する必要が高くなった。さ
らに、球面収差が高度に補正されると、近軸的なガウス
像面と収差を考慮に入れたベスト像面の差が少なくなる
ため、同時に像面湾曲や非点収差も高度に補正しておか
ないと、画面中心と周辺での像面位置のズレが結像性能
の劣化に大きな影響を及ぼすことになる。

【０００９】また、単色収差のみならず色収差を高度に
補正しておかないと、色のにじみが発生し、高い解像度
が得られない。特に倍率色収差は、撮像素子の画素ピッ
チの１／２以下に補正することが要求される。

【００１０】このような点に鑑みて従来技術を眺める
と、特開昭６１−２００５１９号では、諸収差の補正が
十分とは言えず、特開平２−１１８５０７号では、軸上
色収差や基準波長以外の波長での球面収差の補正が十分
とは言えない。また、特開平５−１３４１７４号は、特
に短波長での球面収差や倍率色収差の補正が十分とは言
えない。

【００１１】本発明は上記事情に鑑みてなされたもので
あり、その目的は、画角が約２０°程度のＦナンバーが
２．０程度と明るく、ローパスフィルタや赤外カットフ
ィルタ等の光学部材や、複数の撮像素子に光路を分割す
る等のためにプリズム等の光学部材を挿入することが可
能な、長いバックフォーカスを有し、かつ、近年の画素
数が多く高密度な撮像素子を用いた電子カメラに最適
な、極めて高い光学性能を有する撮像レンズを提供する
ことにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明のバックフォーカスの長い撮像レンズは、物体側から
順に、正レンズの第１−１レンズ、像側に凹面に向けた
負メニスカスレンズの第１−２レンズ、両凹形状の負レ
ンズの第１−３レンズから構成され全体として負の屈折
力を持つ第１レンズ群、全体として正の屈折力を持つ第
２レンズ群から構成され、以下の条件を満足することを
特徴とするものである。（３） −０．１＜ｆ／ｆ_1F＜１．０（４） −０．２＜ｆ／ｆ_1-2＜０（５） −１．５＜ｆ_1-3／ｆ＜−０．４ただし、ｆはレンズ全系の焦点距離、ｆ_1-2、ｆ_1-3は
それぞれ前記第１−２レンズ、第１−３レンズの焦点距
離、ｆ_1Fは前記第１−１レンズと第１−２レンズの合成
焦点距離である。

【００１３】本発明のバックフォーカスの長い別の撮像
レンズは、物体側から順に、全体として負の屈折力を持
つ第１レンズ群と全体として正の屈折力を持つ第２レン
ズ群とからなり、第２レンズ群中の少なくとも１枚の正
レンズとして、Δθ_g,dが０．０１を越える異常分散性
の光学材料を用い、以下の条件を満足することを特徴と
するものである。（９）６０．０＜Ａ_Ｖ２−Ｐただし、Ａ_Ｖ２−Ｐは、前記第２レンズ群中の正レンズ
に用いている光学材料のアッベ数の平均値である。

【００１４】本発明のバックフォーカスの長いさらに別
の撮像レンズは、物体側から順に、正レンズの第１−１
レンズ、像側に凹面に向けた負メニスカスレンズの第１
−２レンズ、両凹形状の負レンズの第１−３レンズから
構成され全体として負の屈折力を持つ第１レンズ群と、
全体として正の屈折力を持つ第２レンズ群とからなり、
前記第２レンズ群の構成要素として、負レンズと正レン
ズの接合レンズを含み、以下の条件を満足することを特
徴とするものである。（９）６０．０＜Ａ_V2-P （１０）（Δθ_g,d) _P−（Δθ_g,d) _N＞０．００
８ただし、Ａ_V2-Pは、前記第２レンズ群中の正レンズに用
いている光学材料のアッベ数の平均値、（Δθ_g,d) _N
は前記接合レンズを構成する負レンズに用いる光学材料
の異常分散性、（Δθ_g,d) _Pは前記接合レンズを構成
する正レンズに用いる光学材料の異常分散性を表す。

【００１５】

【作用】本発明において、以上のような構成をとる理由
と作用について説明する。前述のように、レトロフォー
カスタイプのレンズ構成は、絞りに対して非対称な屈折
力配置になるため、負の第１レンズ群では、歪曲収差や
非点収差等の軸外収差の補正を特に考慮したレンズ構成
の選択が必要となり、また、負の第１レンズ群により軸
上光束は発散光束となるため、正の第２レンズ群におい
ては、球面収差の補正を特に考慮したレンズ構成の選択
が必要である。

【００１６】負の第１レンズ群に着目すると、第１レン
ズ群を負レンズのみで構成すると、負の歪曲収差が大き
くなり、第２レンズ群で大きな正の歪曲収差を発生させ
ないと、これをキャンセルできなくなるが、第２レンズ
群では、軸外主光線の光線高は余り高くはできないた
め、第２レンズ群を構成するレンズの屈折力を強くする
ことにより正の歪曲収差を発生させる必要が生じ、球面
収差や非点収差、コマ収差等他の収差の悪化を招き好ま
しくない。

【００１７】そこで、第１レンズ群は、正レンズと負レ
ンズを組み合せ、第１レンズ群内でできるだけ歪曲収差
の発生を抑制する構成をとることがよい。

【００１８】まず、正の屈折力と負の屈折力の配置に着
目すると、物体側から、負レンズ、正レンズの順に配置
する場合と、正レンズ、負レンズの順に配置する場合が
考えられるが、極めて広い画角の場合は前者の構成が有
利であるが、本発明のレンズ系のように、画角に比べて
明るいレンズ系の場合には、後者の構成の方が正の屈折
力で発生する球面収差の発生が抑えられる点で有利であ
る。したがって、本発明では、第１レンズ群は、物体側
から順に、正レンズ、負レンズを配置した構成をとって
いる。

【００１９】次に、負の屈折力の構成であるが、歪曲収
差の発生を抑制する点から、負レンズに入射する軸外主
光線の光線高はできるだけ低いことが望ましく、したが
って、正の屈折力と負の屈折力はある程度の間隔を空け
て配置することが望ましい。しかし、正の屈折力と負の
屈折力の間を空けると、全体としての負の屈折力が弱ま
るために、バックフォーカスの確保が困難になり好まし
くない。また、無理にバックフォーカスを確保しようと
すると、負の屈折力が過剰に強くなり、諸収差の悪化を
招く。

【００２０】そこで、負の屈折力を２つの負の屈折力に
分割し、物体側から順に、正の屈折力と負の屈折力と負
の屈折力の配置とし、正の屈折力と物体側の負の屈折力
を比較的近い間隔で配置して前群となし、さらに、比較
的間隔を空けて負の屈折力の後群を配置すると、前群の
正の屈折力が弱まるため、後群に配置した負の屈折力を
強めることなく、バックフォーカスを確保するために必
要な負の屈折力が確保でき、各負レンズでの諸収差の発
生を抑制することが可能となる。

【００２１】このとき、諸収差の発生を考慮すると、物
体側に配置した負レンズは、軸外収差の発生を抑制する
点から、像側に負の屈折力を向けた負メニスカスレンズ
であることが望ましい。また、像側に配置した負レンズ
は、軸上光線の屈折も考慮して、両凹形状の負レンズで
あることが望ましい。

【００２２】以上より、本発明の撮像レンズは、負の屈
折力の第１レンズ群として、物体側から順に、正レンズ
の第１−１レンズ、像側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズの第１−２レンズ、両凹形状の負レンズの第１−３
レンズで構成した。

【００２３】さらに、諸収差をバランス良く補正するた
めには、第１レンズ群と第２レンズ群の屈折力配分、及
び、第１レンズ群の負レンズの屈折力、その前群と後群
の屈折力配分を適切に選択する必要がある。

【００２４】具体的には、以下の条件を満足することが
望ましい。（１） −２．５＜ｆ₁／ｆ＜−１．０（２）０．７＜ｆ₂／ｆ＜１．６（３） −０．１＜ｆ／ｆ_1F＜１．０（４） −０．２＜ｆ／ｆ_1-2＜０（５） −１．５＜ｆ_1-3／ｆ＜−０．４ただし、ｆはレンズ全系の焦点距離、ｆ₁、ｆ₂はそれ
ぞれ前記第１レンズ群、第２レンズ群の焦点距離、ｆ
_1-2、ｆ_1-3はそれぞれ前記第１−２レンズ、第１−３
レンズの焦点距離、ｆ_1Fは前記第１−１レンズと第１−
２レンズの合成焦点距離である。

【００２５】条件式（１）、（２）は、諸収差を悪化さ
せずにバックフォーカスを確保するために、レトロフォ
ーカスタイプの基本的な屈折力配分を規定した式であ
り、条件式（１）の下限値の−２．５を越えて小さくな
ったり、条件式（２）の下限値の０．７を越えて小さく
なると、正の屈折が大きくなりバックフォーカスの確保
が困難になる。なおも無理にバックフォーカスを確保し
ようとすると、第２レンズ群を、物体側から、負・正の
屈折力配置にする必要が生じ、第１レンズ群の役割が薄
れる上、歪曲収差の発生が大きくなる。また、条件式
（１）の上限値の−１．０を越えて大きくなったり、条
件式（２）の上限値の１．６を越えて大きくなると、負
の屈折力が強くなり、バックフォーカスを確保する点か
らは有利となるが、第１レンズ群の各負レンズの屈折力
が大きくなりすぎ、正の球面収差やコマ収差の補正が他
のレンズ群を用いても困難となる。また、補正ができた
としても、各レンズでの収差発生量が大きなものとなっ
ているため、製作時での製作誤差が性能に及ぼす影響が
極めて大きなものとなり、好ましくない。

【００２６】条件式（３）は、第１レンズ群の前群の屈
折力を規定した式であり、この条件式の下限値の−０．
１を越えて小さくなると、軸外光線高の高い前群での負
の屈折力が増大するため、負の歪曲収差が増大し、その
補正を行うと諸収差のバランスが崩れてコマ収差が残存
する。逆に、この条件式の上限値の１．０を越えて大き
くなると、第１レンズ群として必要な負の屈折力を確保
するために後群の負の屈折力が増大し、ペッツバール和
が過剰補正になり、像面が正の方向に倒れる。

【００２７】条件式（４）は、前群に配置した負レンズ
の屈折力を規定したものであり、その下限値の−０．２
を越えて小さくなると、負の屈折力が強くなりすぎ、バ
ランスをとるため正の屈折力を強くしても、正レンズと
負レンズが比較的近い間隔で配置しているため、後群以
降での軸上光線高が高くなり、各レンズでの収差発生量
が増大し、好ましくない。また、その上限値の０を越え
て大きくなると、前群が正の屈折力を持つようになるた
め、後群の負の屈折力が増大し後群で発生する収差を補
正できなくなる。

【００２８】条件式（５）は、第１レンズ群の後群とし
て配置した負レンズの屈折力を規定した式であり、その
式の下限値の−１．５を越えて小さくなると、後群での
負の屈折力が弱くなり、第２レンズ群にも負の屈折力が
ないと、バックフォーカスが確保できなくなる。一方、
その上限値の−０．４を越えて大きくなると、高次の非
点収差が発生し、サジタル像面とメリディオナル像面の
ズレを生じると共に、第２レンズ群での軸上光線高が高
くなるために、各レンズでの球面収差やコマ収差の発生
が大きくなり、好ましくない。

【００２９】諸収差を更に良好に補正するためには、第
１レンズ群と第２レンズ群の屈折力配分、及び、第１レ
ンズ群の負レンズの屈折力、その前群と後群の屈折力配
分は、以下の条件を満足することが望ましい。

【００３０】（１）’−１．８＜ｆ₁／ｆ＜−１．２（２）’０．９＜ｆ₂／ｆ＜１．５（３）’０．０＜ｆ／ｆ_1F＜０．３（４）’−０．１４＜ｆ／ｆ_1-2＜−０．０３（５）’−１．１＜ｆ_1-3／ｆ＜−０．６また、第２レンズ群は正レンズ群であるため、ペッツバ
ール和が悪化する傾向にあり、また、負の球面収差の発
生が問題となる。そこで、第２レンズ群は、正レンズと
負レンズの組み合せによりこれらの諸収差の発生を抑制
することが必要となるが、第１レンズ群からの光束が発
散光束であるため、負レンズを物体側に配置すると、光
線高が高くなり、収差の発生量が大きくなり好ましくな
い。また、負レンズを像側に配置すると、バックフォー
カスを確保する点で不利にあるため、好ましい配置と言
えない。したがって、第２レンズ群の中央付近に負レン
ズを配置し、正・負・正の所謂トリプレットタイプの構
成をとることが望ましい。

【００３１】したがって、本発明の撮像レンズは、第２
レンズ群として、物体側から順に、少なくとも１枚の正
レンズからなる第２−１レンズ群と、少なくとも１枚の
負レンズを含む第２−２レンズ群と、少なくとも１枚の
正レンズからなる第２−３レンズとで構成した。

【００３２】このとき、良好に諸収差を補正するために
は、以下の条件を満足することが望ましい。（６）１．０＜ｆ_2-1／ｆ＜２．８（７） −０．５＜ｆ／ｆ_2-2＜０．２（８）１．０＜ｆ_2-3／ｆ＜２．０ただし、ｆ_2-1、ｆ_2-2、ｆ_2-3はそれぞれ前記第２−
１、第２−２、第２−３レンズ群の焦点距離である。

【００３３】条件式（６）は、第２−１レンズ群の屈折
力を規定した式であり、その下限値の１．０を越えて小
さくなると、高次の非点収差が大きくなり、サジタル像
面とメリディオナル像面のズレを生じる。また、その上
限値の２．８を越えて大きくなると、正の屈折力が第２
−３レンズ群に偏るため、歪曲収差の補正が困難とな
る。

【００３４】条件式（７）は、第２−２レンズ群の屈折
力を規定した式であり、その下限値の−０．５を越えて
小さくなると、負の屈折力が大きく、球面収差が過剰補
正となり好ましくない。また、その上限値の０．２を越
えて大きくなると、特にメリディオナル像面湾曲が大き
く、補正が困難となる。

【００３５】条件式（８）は、第２−３レンズ群の屈折
力を規定した式であり、その下限値の１．０を越えて小
さくなると、歪曲収差の発生が大きく、補正が困難とな
る。また、高次の非点収差が大きくなり、サジタル像面
とメリディオナル像面のズレを生じる。さらに、球面収
差の発生が大きくなり、他のレンズを用いても補正が困
難となる。また、その上限値の２．０を越えて大きくな
ると、コマ収差の発生が大きくなり、補正が困難とな
る。

【００３６】諸収差を更に良好に補正するためには、第
２−１、第２−２、第２−３レンズ群の屈折力は、以下
の条件を満足することが望ましい。

【００３７】（６）’１．４＜ｆ_2-1／ｆ＜２．４（７）’−０．３５＜ｆ／ｆ_2-2＜０（８）’１．２＜ｆ_2-3／ｆ＜１．７また、第２−２レンズ群を負の単レンズで構成すると、
第２−１レンズ群、第２−３レンズ群の正レンズ群で発
生する球面収差、コマ収差、非点収差を補正するために
は、強い負の屈折面が必要になり、条件式（７）を満足
せしめることが不可能となる。そこで、第２−２レンズ
群は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成し、接合
面を負の屈折力とし、かつ、第２−２レンズ群全体とし
ては条件式（７）を満足する屈折力を持たせることによ
り、第２−１レンズ群、第２−３レンズ群の正レンズ群
で発生する球面収差、コマ収差、非点収差を良好に補正
することが可能となる。

【００３８】ところで、特に色収差の補正に着目する
と、所謂レトロフォーカスタイプのレンズ構成では、負
の第１レンズ群と正の第２レンズ群で構成されるため、
一般的には、第１レンズ群で正、第２レンズ群で負の軸
上色収差が発生する。しかも、第１レンズ群が負の屈折
力を持つため、第１レンズ群と比較して第２レンズ群の
方が軸上光線高が高くなり、負の軸上色収差の発生が大
きくなる傾向にある。

【００３９】そこで、特に第２レンズ群の正レンズとし
て、色収差の発生を抑制するために低分散の光学材料を
使用することが望ましい。具体的には、以下の条件を満
足することが望ましい。（９）６０．０＜Ａ_V2-P ただし、Ａ_V2-Pは、第２レンズ群中の正レンズに用いて
いる光学材料のアッベ数の平均値である。

【００４０】この条件式の下限値の６０．０を越えて小
さな値をとると、第２レンズ群で発生する負の軸上色収
差を補正することが極めて困難になり、第２レンズ群の
構成枚数を多くして極めて複雑な構成とするか、又は、
第１レンズ群で大きな正の軸上色収差を発生させるしか
ない。

【００４１】前者の方法では、レンズ系の大型化を招く
おそれが大であり、また、高性能な光学系の場合、複雑
な構成をとると、製作時の誤差要因が増大し、製作性の
悪化を招き好ましくない。また、後者の方法をとると、
第１レンズ群における倍率色収差の発生が極めて大きな
ものとなり、補正が困難となる。

【００４２】また、前記条件を満足せしめても、軸上色
収差の２次スペクトルの補正が困難であり、そのため、
第２レンズ群の正レンズとして、少なくとも１枚の異常
分散性を有する光学材料を用いることが望ましい。より
具体的には、Δθ_g,dが０．０１を越える異常分散性の
光学材料を用いることが望ましい。さらに良好に色収差
の補正を行うには、以下の条件を満足することが望まし
い。

【００４３】（９）’７０．０＜Ａ_V2-P また、一般的には、所謂レトロフォーカスタイプのレン
ズ構成では、絞りは負の第１レンズ群と正の第２レンズ
群の間、又は、第２レンズ群中に位置せしめるため、第
１レンズ群では負の倍率色収差が発生する。そこで、絞
りを第２レンズ群中に位置せしめ、絞りより物体側に強
い正レンズを配置するか、絞りより像側に強い負レンズ
を配置させ、正の倍率色収差を発生させて、第１レンズ
群の負の倍率色収差と打ち消す方法が用いられる。しか
し、絞りより物体側の正レンズでは軸外主光線の光線高
が比較的低いため、補正効果はさほど期待できない。ま
た、絞りより像側に強い負レンズを配置すると、高次の
倍率色収差の発生が顕著になり、像高が高くなるに従っ
て倍率色収差の変動が補正できなくなる。

【００４４】そこで、負の第１レンズ群を前記の構成、
すなわち、物体側から順に、正の第１−１レンズと像側
に凹面を向けた負メニスカスレンズの第１−２レンズと
両凹形状の第１−３レンズから構成し、第１−２レンズ
の屈折力を比較的弱く、第１−３レンズの屈折力を比較
的強くすると、第１−２レンズの物体側の屈折面で大き
な正の倍率色収差が発生し、像側の屈折面で発生する負
の倍率色収差を上回り、かつ、第１−３レンズに入射す
る軸外主光線の光線高を低く保つことで、第１−３レン
ズで発生する負の倍率色収差を抑制することができ、第
１レンズ群全体として正の倍率色収差を発生せしめるこ
とが可能となる。

【００４５】さらに具体的には、前記条件式（４）乃至
（５）を満足することが望ましい。条件式（４）の下限
値の−０．２を越えて小さな値をとるか、条件式（５）
の上限値の−０．４を越えて大きな値をとると、第１レ
ンズ群全体での負の屈折力が大きくなり、倍率色収差は
負の値をとるようになる。一方、第１レンズ群の負の屈
折力の増加に伴い第２レンズ群の正の屈折力も増大し、
第２レンズ群で発生する負の軸上色収差と負の倍率色収
差が増大するため、屈折力配分の変更では到底補正でき
なくなり、第２レンズ群の構成を複雑に変更する必要が
生じる。また、条件式（４）の上限値の０を越えて大き
な値をとるか、条件式（５）の下限値の−１．５を越え
て小さな値をとると、バックフォーカスを確保するため
に必要な負の屈折力が不足するため、バックフォーカス
の確保が困難となる。同時に、第１レンズ群で発生する
正の倍率色収差が増大し、第２レンズ群の負の倍率色収
差の増大が必要になるため、第２レンズ群の正の屈折力
が必要になり、ますますバックフォーカスの確保が困難
となり、好ましくない。

【００４６】さらに、特に色収差の補正に着目した場
合、前述のようにレトロフォーカスタイプでありながら
負の第１レンズ群で正の軸上色収差と正の倍率色収差を
発生させ、正の第２レンズ群で負の軸上色収差と負の倍
率色収差を発生させて打ち消す方法が、高次の色収差の
発生を抑制する点からも有利である。そこで、負の第１
レンズ群を前記の構成、すなわち、物体側から順に、正
の第１−１レンズと像側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズの第１−２レンズと両凹形状の第１−３レンズとか
ら構成することが望ましいが、第２レンズ群での軸上色
収差の発生を極力抑制するために、前記条件式（９）を
満足することが望ましい。

【００４７】さらに、第２レンズ群における負の軸上色
収差の発生を抑制するためには、少なくとも１枚の負レ
ンズを配置し、正の軸上色収差を発生せしめることが望
ましい。しかし、そのとき同時に、正の倍率色収差が発
生することになり、特に高次の倍率色収差のために像高
に伴う倍率色収差の変動が大きくなる。そこで、第２レ
ンズ群中に接合レンズを配置し、接合レンズを構成する
負レンズを高屈折率高分散の光学材料、正レンズを低屈
折率低分散の光学材料を用い、かつ、屈折面を負の屈折
力を有するように構成すると、屈折率差と分散の差を用
いて正の色収差を発生させ、微妙な補正が可能となり、
高次の倍率色収差の発生も抑制することができる。

【００４８】このとき、特に短波長での２次スペクトル
の補正を考慮し、短波長域での屈折率差が小さくなる光
学材料の選択が望ましい。すなわち、以下の条件を満足
することが望ましい。（１０）（Δθ_g,d) _P−（Δθ_g,d) _N＞０．００
８ただし、（Δθ_g,d) _Nは前記接合レンズを構成する負
レンズに用いる光学材料の異常分散性、（Δθ_g,d) _P
は前記接合レンズを構成する正レンズに用いる光学材料
の異常分散性を表す。

【００４９】上記の接合面で正の色収差を発生させる
と、短波長域における屈折率差が大きすぎるため、十分
に２次スペクトルを補正することが困難である。そこ
で、接合レンズを構成する正レンズ、負レンズとして条
件式（１０）を満足する光学材料を選択すると、短波長
域における屈折率差がヘルツベルガーの式を用いて求め
た屈折率差より小さくなり、２次スペクトルの補正が可
能となる。

【００５０】さらに良好に２次スペクトルの補正を行う
には、以下の条件を満足することが望ましい。

【００５１】（１０）’（Δθ_g,d) _P−（Δθ_g,d) _N＞０．０１さらに、負レンズと正レンズの短波長域における屈折率
差を小さくするには、以下の条件を満足することが望ま
しい。

【００５２】（１１）（Δθ_g,d) _N＜０（１２）（Δθ_g,d) _P＞０条件（１１）は、負レンズの異常分散性の規定をしたも
のであり、この条件を満足しないと、条件（１０）を満
足する正レンズの光学材料が極めて少なくなり、好まし
くない。また、条件（１１）を満足しない光学材料は、
屈折率が小さいか又は極めて高分散の光学材料となり、
前者の場合では、接合面での負の屈折力が弱まり好まし
くなく、後者の場合では、負レンズで発生する色収差が
極めて大きくなり、その補正のために正レンズの分散を
大きくする必要が生じるため、条件（１０）を満足する
光学材料が存在しないことになり、好ましくない。

【００５３】また、条件（１２）は、正レンズの異常分
散性を規定したものであり、この条件を満足しないと、
負レンズとしてどのように光学材料を選択しても、短波
長域で十分に屈折率差を小さくすることができなくな
り、好ましくない。

【００５４】

【実施例】以下に、本発明のバックフォーカスの長い撮
像レンズの実施例１〜５について説明する。各実施例の
数値データは後記する。

【００５５】実施例１は、図１に示すレンズ構成であ
り、物体側から順に、全体として負の屈折力を持つ第１
レンズ群Ｉと、全体として正の屈折力を持つ第２レンズ
群ＩＩとからなる。第１レンズ群Ｉは、物体側から順
に、両凸レンズの第１−１レンズ、像側に凹面を向けた
負メニスカスレンズの第１−２レンズ、両凹レンズの第
１−３レンズから構成され、第２レンズ群ＩＩは、物体
側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ
と両凸レンズからなる第２−１レンズ群と、両凹レンズ
と両凸レンズの接合レンズからなる第２−２レンズ群
と、両凸レンズ、及び、両凸レンズと両凹レンズの接合
レンズからなる第２−３レンズ群とで構成されている。
さらに、第２−１レンズ群の正メニスカスレンズと両凸
レンズの間に絞りを配置している。なお、図中、第２−
３レンズ群の後に配置されている平行平面板群は、ロー
パスフィルタ、赤外カットフィルタ、プリズム等の光学
部材を表している。

【００５６】実施例１は、特に第２レンズ群ＩＩの屈折
力を比較的強くし、かつ、第１レンズ群Ｉと第２レンズ
群ＩＩの主点間隔、及び、第１−２レンズと第１−３レ
ンズの主点間隔等をできるだけ小さくすることにより、
本発明の実施例中最もレンズ全長の小型化を図ったもの
である。

【００５７】実施例１の球面収差、非点収差、歪曲収
差、倍率色収差を表す収差図を図６に示す。図１、図６
から明らかなように、本実施例は、レンズと撮像面との
間にローパスフィルタや赤外カットフィルタ等の光学部
材や、複数の撮像素子に光路を分割する等のためにプリ
ズム等の光学部材を挿入するに十分なバックフォーカス
を有し、かつ、特に近年の高精細画像を取り込む用途に
適した画素数の多い撮像素子を用いた電子カメラに最適
な高い光学性能を有している。

【００５８】実施例２は、図２に示すレンズ構成であ
り、実施例１と比較して、第１−１レンズが物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズからなる点と、第２−３
レンズ群が、物体側から順に、両凸レンズと物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズからなる点を異にしてい
る。

【００５９】実施例２では、第２−２レンズ群の接合レ
ンズを構成する正レンズと負レンズの光学材料として、
各条件式を満足しかつ膨張係数ができるだけ近い組み合
せとして選択することにより、使用環境の温度変化に対
して接合の剥離や歪み等を極力抑える構成としたもので
ある。実施例２の図６と同様の収差図を図７に示す。

【００６０】実施例３は、図３に示すレンズ構成であ
り、実施例２と同様の構成を採用している。さらに、実
施例２と比較して、使用する光学材料の選択を変えて、
特にＣ線の倍率の色収差と色の球面収差を良好に補正し
たものである。実施例３の図６と同様の収差図を図８に
示す。

【００６１】実施例４は、図４に示すレンズ構成であ
り、実施例２と比較して、第２−１レンズ群が、物体側
から順に、両凹レンズと両凸レンズの接合レンズと、像
側に凸面を向けた平凸レンズからなる点を異にしてい
る。実施例４の図６と同様の収差図を図９に示す。

【００６２】実施例５は、図５に示すレンズ構成であ
り、実施例４と比較して、第２−２レンズ群が、像側に
凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レ
ンズで構成されている点を異にしている。さらに、第２
−２レンズ群の接合レンズを構成する正レンズと負レン
ズの光学材料を選択することにより、実施例４よりも軸
上色収差、倍率色収差共に良好に補正が可能となったも
のである。実施例５の図６と同様の収差図を図９に示
す。

【００６３】以下に、各実施例の数値データを示すが、
記号は、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは
画角、ｒ₁、ｒ₂…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ
₂…は各レンズ面間の間隔、ｎ_e1、ｎ_e2…は各レンズの
ｅ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数であ
る。

【００６４】実施例１ｆ＝32.007 ，Ｆ_NO＝2.0 ，２ω＝20.808° ｒ₁= 165.3916 ｄ₁= 3.4996 ｎ_e1 =
1.83945 ν_d1 =42.72 ｒ₂= -1025.5444 ｄ₂= 0.1500 ｒ₃= 22.0192 ｄ₃= 9.6862 ｎ_e2 =
1.49845 ν_d2 =81.61 ｒ₄= 16.0811 ｄ₄=21.6220 ｒ₅= -29.8811 ｄ₅= 2.5000 ｎ_e3 =
1.73234 ν_d3 =54.68 ｒ₆= 105.6134 ｄ₆= 2.3051 ｒ₇= -31.6111 ｄ₇=12.9262 ｎ_e4 =
1.60548 ν_d4 =60.70 ｒ₈= -35.0880 ｄ₈= 2.3030 ｒ₉= ∞ (絞り) ｄ₉=14.2683 ｒ₁₀= 213.2703 ｄ₁₀=13.8054 ｎ_e5 =
1.57098 ν_d5 =71.30 ｒ₁₁= -47.6703 ｄ₁₁=10.2398 ｒ₁₂= -141.9285 ｄ₁₂= 2.5000 ｎ_e6 =
1.80401 ν_d6 =42.24 r₁₃= 48.7837 ｄ₁₃= 3.9574 ｎ_e7 =
1.49845 ν_d7 =81.61 ｒ₁₄= -82.2768 ｄ₁₄= 0.1500 ｒ₁₅= 57.9323 ｄ₁₅= 4.6289 ｎ_e8 =
1.49845 ν_d8 =81.61 ｒ₁₆= -156.3913 ｄ₁₆= 0.1500 ｒ₁₇= 39.0007 ｄ₁₇= 5.6643 ｎ_e9 =
1.57098 ν_d9 =71.30 ｒ₁₈= -46.4726 ｄ₁₈= 2.5000 ｎ_e10=
1.56605 ν_d10=60.69 ｒ₁₉= 194.1148 ｄ₁₉=10.0000 ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀=33.0000 ｎ_e11=
1.58566 ν_d11=46.33 ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁=13.2000 ｎ_e12=
1.51825 ν_d12=64.15 ｒ₂₂= ∞ ｆ₁／ｆ＝-1.563 ｆ₂／ｆ＝0.966 ｆ／ｆ
_1F＝0.105 ｆ／ｆ_1-2＝-0.122 ｆ_1-3／ｆ＝-0.986 ｆ_2-1
／ｆ＝1.828 ｆ／ｆ_2-2＝-0.182 ｆ_2-3／ｆ＝1.325 Ａ_V2-P
＝73.30 （Δθ_g,d) _N＝-0.0091 （Δθ_g,d) _P＝0.03
7 （Δθ_g,d) _P−（Δθ_g,d) _N＝0.0461
。

【００６５】実施例２ｆ＝32.006 ，Ｆ_NO＝2.0 ，２ω＝20.907° ｒ₁= 142.2652 ｄ₁= 5.6824 ｎ_e1 =
1.83945 ν_d1 =42.72 ｒ₂= 578.4507 ｄ₂= 0.1500 ｒ₃= 27.6549 ｄ₃=15.4039 ｎ_e2 =
1.49845 ν_d2 =81.61 ｒ₄= 19.1138 ｄ₄=28.3477 ｒ₅= -31.3754 ｄ₅= 2.5000 ｎ_e3 =
1.73234 ν_d3 =54.68 ｒ₆= 57.1858 ｄ₆= 4.8253 ｒ₇= -68.7494 ｄ₇=25.2492 ｎ_e4 =
1.60548 ν_d4 =60.70 ｒ₈= -38.8355 ｄ₈= 8.5992 ｒ₉= ∞ (絞り) ｄ₉=10.2509 ｒ₁₀= 254.9144 ｄ₁₀=21.1732 ｎ_e5 =
1.57098 ν_d5 =71.30 ｒ₁₁= -54.8026 ｄ₁₁= 0.3413 ｒ₁₂= -90.9801 ｄ₁₂= 2.5000 ｎ_e6 =
1.79013 ν_d6 =44.18 ｒ₁₃= 50.0732 ｄ₁₃= 3.8217 ｎ_e7 =
1.48915 ν_d7 =70.20 ｒ₁₄= -89.9806 ｄ₁₄= 0.1500 ｒ₁₅= 65.2870 ｄ₁₅=30.7961 ｎ_e8 =
1.49845 ν_d8 =81.61 ｒ₁₆= -96.6058 ｄ₁₆= 0.1500 ｒ₁₇= 36.7450 ｄ₁₇= 7.3721 ｎ_e9 =
1.43985 ν_d9 =94.97 ｒ₁₈= 779.9732 ｄ₁₈=10.0000 ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉=33.0000 ｎ_e10=
1.58566 ν_d10=46.33 ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀=13.2000 ｎ_e11=
1.51825 ν_d11=64.15 ｒ₂₁= ∞ ｆ₁／ｆ＝-1.396 ｆ₂／ｆ＝1.266 ｆ／ｆ
_1F＝0.080 ｆ／ｆ_1-2＝-0.103 ｆ_1-3／ｆ＝-0.854 ｆ_2-1
／ｆ＝1.589 ｆ／ｆ_2-2＝-0.290 ｆ_2-3／ｆ＝1.444 Ａ_V2-P
＝75.76 （Δθ_g,d) _N＝-0.0083 （Δθ_g,d) _P＝0.002 （Δθ_g,d) _P−（Δθ_g,d) _N＝0.0103
。

【００６６】実施例３ｆ＝31.971 ，Ｆ_NO＝2.0 ，２ω＝21.058° ｒ₁= 99.0955 ｄ₁= 6.5000 ｎ_e1 =
1.82017 ν_d1 =46.62 ｒ₂= 201.6677 ｄ₂= 0.1500 ｒ₃= 29.4252 ｄ₃=16.0532 ｎ_e2 =
1.49845 ν_d2 =81.61 ｒ₄= 22.1659 ｄ₄=32.0220 ｒ₅= -32.7687 ｄ₅= 2.5000 ｎ_e3 =
1.73234 ν_d3 =54.68 ｒ₆= 33.4615 ｄ₆= 4.5367 ｒ₇= -234.2096 ｄ₇=26.9743 ｎ_e4 =
1.60520 ν_d4 =65.48 ｒ₈= -43.6766 ｄ₈=12.4393 ｒ₉= ∞ (絞り) ｄ₉= 9.1529 ｒ₁₀= 562.6383 ｄ₁₀=21.6455 ｎ_e5 =
1.57098 ν_d5 =71.30 ｒ₁₁= -50.4870 ｄ₁₁= 0.2974 ｒ₁₂= -208.5714 ｄ₁₂= 2.5000 ｎ_e6 =
1.80401 ν_d6 =42.24 ｒ₁₃= 44.8209 ｄ₁₃= 5.0000 ｎ_e7 =
1.48915 ν_d7 =70.20 ｒ₁₄= -161.5997 ｄ₁₄= 0.1500 ｒ₁₅= 78.7509 ｄ₁₅=25.6219 ｎ_e8 =
1.45720 ν_d8 =90.31 ｒ₁₆= -93.4397 ｄ₁₆= 0.1500 ｒ₁₇= 35.1053 ｄ₁₇= 6.6889 ｎ_e9 =
1.49845 ν_d9 =81.61 ｒ₁₈= 422.7714 ｄ₁₈=10.0000 ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉=33.0000 ｎ_e10=
1.58566 ν_d10=46.33 ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀=13.2000 ｎ_e11=
1.51825 ν_d11=64.15 ｒ₂₁= ∞ ｆ₁／ｆ＝-1.313 ｆ₂／ｆ＝1.425 ｆ／ｆ
_1F＝0.126 ｆ／ｆ_1-2＝-0.047 ｆ_1-3／ｆ＝-0.696 ｆ_2-1
／ｆ＝1.596 ｆ／ｆ_2-2＝-0.248 ｆ_2-3／ｆ＝1.422 Ａ_V2-P
＝75.78 （Δθ_g,d) _N＝-0.0091 （Δθ_g,d) _P＝0.002 （Δθ_g,d) _P−（Δθ_g,d) _N＝0.0111
。

【００６７】実施例４ｆ＝31.935 ，Ｆ_NO＝2.0 ，２ω＝21.139° ｒ₁= 94.7049 ｄ₁= 6.5000 ｎ_e1 =
1.82017 ν_d1 =46.62 ｒ₂= 191.8029 ｄ₂= 0.1500 ｒ₃= 29.3603 ｄ₃=15.9094 ｎ_e2 =
1.49845 ν_d2 =81.61 ｒ₄= 22.0342 ｄ₄=32.1073 ｒ₅= -32.9223 ｄ₅= 2.5000 ｎ_e3 =
1.73234 ν_d3 =54.68 ｒ₆= 36.5869 ｄ₆= 4.5648 ｒ₇= -257.4318 ｄ₇= 9.0236 ｎ_e4 =
1.69979 ν_d4 =55.52 ｒ₈= 33.5510 ｄ₈=17.9803 ｎ_e5 =
1.60548 ν_d5 =60.70 ｒ₉= -43.5519 ｄ₉=12.4002 ｒ₁₀= ∞ (絞り) ｄ₁₀= 9.1868 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁=21.7119 ｎ_e6 =
1.57098 ν_d6 =71.30 r₁₂= -47.4105 ｄ₁₂= 0.3487 ｒ₁₃= -258.5799 ｄ₁₃= 2.5000 ｎ_e7 =
1.80401 ν_d7 =42.24 ｒ₁₄= 45.8358 ｄ₁₄= 5.0000 ｎ_e8 =
1.48915 ν_d8 =70.20 ｒ₁₅= -173.6747 ｄ₁₅= 0.1500 ｒ₁₆= 66.3268 ｄ₁₆=25.0000 ｎ_e9 =
1.45720 ν_d9 =90.31 ｒ₁₇= -107.3986 ｄ₁₇= 0.1500 ｒ₁₈= 35.3016 ｄ₁₈= 6.8292 ｎ_e10=
1.49845 ν_d10=81.61 ｒ₁₉= 268.2078 ｄ₁₉=10.0000 ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀=33.0000 ｎ_e11=
1.58566 ν_d11=46.33 ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁=13.2000 ｎ_e12=
1.51825 ν_d12=64.15 ｒ₂₂= ∞ ｆ₁／ｆ＝-1.412 ｆ₂／ｆ＝1.303 ｆ／ｆ
_1F＝0.130 ｆ／ｆ_1-2＝-0.050 ｆ_1-3／ｆ＝-0.730 ｆ_2-1
／ｆ＝1.705 ｆ／ｆ_2-2＝-0.226 ｆ_2-3／ｆ＝1.447 Ａ_V2-P
＝74.82 （Δθ_g,d) _N＝-0.0091 （Δθ_g,d) _P＝0.002 （Δθ_g,d) _P−（Δθ_g,d) _N＝0.0111
。

【００６８】実施例５ｆ＝31.959 ，Ｆ_NO＝2.0 ，２ω＝21.035° ｒ₁= 95.6819 ｄ₁= 6.5000 ｎ_e1 =
1.74435 ν_d1 =52.68 ｒ₂= 288.5497 ｄ₂= 0.1500 ｒ₃= 30.3598 ｄ₃=16.0326 ｎ_e2 =
1.49845 ν_d2 =81.61 ｒ₄= 21.9751 ｄ₄=32.4682 ｒ₅= -41.8684 ｄ₅= 2.5000 ｎ_e3 =
1.73234 ν_d3 =54.68 ｒ₆= 32.9034 ｄ₆= 4.5846 ｒ₇= -148.4258 ｄ₇= 9.2341 ｎ_e4 =
1.69979 ν_d4 =55.52 ｒ₈= 34.9307 ｄ₈=18.1575 ｎ_e5 =
1.60548 ν_d5 =60.70 ｒ₉= -52.3515 ｄ₉=12.6723 ｒ₁₀= ∞ (絞り) ｄ₁₀= 8.8618 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁=21.5509 ｎ_e6 =
1.43985 ν_d6 =94.97 ｒ₁₂= -45.1279 ｄ₁₂= 0.3492 ｒ₁₃= 293.8800 ｄ₁₃= 2.5000 ｎ_e7 =
1.88814 ν_d7 =40.78 ｒ₁₄= 48.7032 ｄ₁₄= 5.0000 ｎ_e8 =
1.60520 ν_d8 =65.48 ｒ₁₅= -394.3109 ｄ₁₅= 0.1500 ｒ₁₆= 87.1933 ｄ₁₆=25.0000 ｎ_e9 =
1.43985 ν_d9 =94.97 ｒ₁₇= -105.1003 ｄ₁₇= 0.1500 ｒ₁₈= 34.2584 ｄ₁₈= 6.6194 ｎ_e10=
1.43985 ν_d10=94.97 ｒ₁₉= 373.4995 ｄ₁₉=10.0000 ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀=33.0000 ｎ_e11=
1.58566 ν_d11=46.33 ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁=13.2000 ｎ_e12=
1.51825 ν_d12=64.15 ｒ₂₂= ∞ ｆ₁／ｆ＝-1.580 ｆ₂／ｆ＝1.194 ｆ／ｆ
_1F＝0.139 ｆ／ｆ_1-2＝-0.073 ｆ_1-3／ｆ＝-0.776 ｆ_2-1
／ｆ＝2.192 ｆ／ｆ_2-2＝-0.039 ｆ_2-3／ｆ＝1.597 Ａ_V2-P
＝82.22 （Δθ_g,d) _N＝-0.0103 （Δθ_g,d) _P＝0.0064 （Δθ_g,d) _P−（Δθ_g,d) _N＝0.0167
。

【００６９】以上の本発明のバックフォーカスの長い撮
像レンズをまとめると次のようになる。〔１〕物体側から順に、正レンズの第１−１レンズ、
像側に凹面に向けた負メニスカスレンズの第１−２レン
ズ、両凹形状の負レンズの第１−３レンズから構成され
全体として負の屈折力を持つ第１レンズ群、全体として
正の屈折力を持つ第２レンズ群から構成され、以下の条
件を満足することを特徴とするバックフォーカスの長い
撮像レンズ。（３） −０．１＜ｆ／ｆ_1F＜１．０（４） −０．２＜ｆ／ｆ_1-2＜０（５） −１．５＜ｆ_1-3／ｆ＜−０．４ただし、ｆはレンズ全系の焦点距離、ｆ_1-2、ｆ_1-3は
それぞれ前記第１−２レンズ、第１−３レンズの焦点距
離、ｆ_1Fは前記第１−１レンズと第１−２レンズの合成
焦点距離である。

【００７０】〔２〕物体側から順に、全体として負の
屈折力を持つ第１レンズ群と全体として正の屈折力を持
つ第２レンズ群とからなり、第２レンズ群中の少なくと
も１枚の正レンズとして、Δθ_g,dが０．０１を越える
異常分散性の光学材料を用い、以下の条件を満足するこ
とを特徴とするバックフォーカスの長い撮像レンズ。（９）６０．０＜Ａ_V2-P ただし、Ａ_V2-Pは、前記第２レンズ群中の正レンズに用
いている光学材料のアッベ数の平均値である。

【００７１】〔３〕物体側から順に、正レンズの第１
−１レンズ、像側に凹面に向けた負メニスカスレンズの
第１−２レンズ、両凹形状の負レンズの第１−３レンズ
から構成され全体として負の屈折力を持つ第１レンズ群
と、全体として正の屈折力を持つ第２レンズ群とからな
り、前記第２レンズ群の構成要素として、負レンズと正
レンズの接合レンズを含み、以下の条件を満足すること
を特徴とするバックフォーカスの長い撮像レンズ。（９）６０．０＜Ａ_V2-P （１０）（Δθ_g,d) _P−（Δθ_g,d) _N＞０．００
８ただし、Ａ_V2-Pは、前記第２レンズ群中の正レンズに用
いている光学材料のアッベ数の平均値、（Δθ_g,d) _N
は前記接合レンズを構成する負レンズに用いる光学材料
の異常分散性、（Δθ_g,d) _Pは前記接合レンズを構成
する正レンズに用いる光学材料の異常分散性を表す。

【００７２】〔４〕以下の条件を満足することを特徴
とする〔１〕記載のバックフォーカスの長い撮像レン
ズ。（３）’０．０＜ｆ／ｆ_1F＜０．３（４）’−０．１４＜ｆ／ｆ_1-2＜−０．０３（５）’−１．１＜ｆ_1-3／ｆ＜−０．６
。

【００７３】〔５〕前記第２レンズ群は、物体側から
順に、少なくとも１枚の正レンズからなる第２−１レン
ズ群、少なくとも１枚の負レンズを含む第２−２レンズ
群、少なくとも１枚の正レンズからなる第２−３群から
構成され、以下の条件を満足することを特徴とする
〔１〕又は〔４〕記載のバックフォーカスの長い撮像レ
ンズ。（６）１．０＜ｆ_2-1／ｆ＜２．８（７） −０．５＜ｆ／ｆ_2-2＜０．２（８）１．０＜ｆ_2-3／ｆ＜２．０ただし、ｆ_2-1、ｆ_2-2、ｆ_2-3はそれぞれ前記第２−
１、第２−２、第２−３レンズ群の焦点距離である。

【００７４】〔６〕以下の条件を満足することを特徴
とする〔１〕、〔４〕又は〔５〕記載のバックフォーカ
スの長い撮像レンズ。（６）’１．４＜ｆ_2-1／ｆ＜２．４（７）’−０．３５＜ｆ／ｆ_2-2＜０（８）’１．２＜ｆ_2-3／ｆ＜１．７〔７〕前記第２−２レンズ群は、負レンズと正レンズ
の接合レンズで構成されていることを特徴とする〔５〕
又は〔６〕記載のバックフォーカスの長い撮像レンズ。

【００７５】〔８〕以下の条件を満足することを特徴
とする〔１〕、〔４〕、〔５〕、〔６〕又は〔７〕記載
のバックフォーカスの長い撮像レンズ。（１） −２．５＜ｆ₁／ｆ＜−１．０（２）０．７＜ｆ₂／ｆ＜１．６ただし、ｆ₁、ｆ₂はそれぞれ前記第１レンズ群、第２
レンズ群の焦点距離である。

【００７６】

〔９〕以下の条件を満足することを特徴
とする〔１〕、〔４〕、〔５〕、〔６〕、〔７〕又は
〔８〕記載のバックフォーカスの長い撮像レンズ。（１）’−１．８＜ｆ₁／ｆ＜−１．２（２）’０．９＜ｆ₂／ｆ＜１．５
。

【００７７】〔１０〕以下の条件を満足することを特
徴とする〔２〕のバックフォーカスの長い撮像レンズ。（９）’７０．０＜Ａ_V2-P
。

【００７８】〔１１〕前記第１レンズ群が、物体側か
ら順に、正レンズの第１−１レンズ、像側に凹面に向け
た負メニスカスレンズの第１−２レンズ、両凹形状の負
レンズの第１−３レンズからなることを特徴とする
〔２〕又は〔１０〕記載のバックフォーカスの長い撮像
レンズ。

【００７９】〔１２〕以下の条件を満足することを特
徴とする〔１１〕記載のバックフォーカスの長い撮像レ
ンズ。（４） −０．２＜ｆ／ｆ_1-2＜０（５） −１．５＜ｆ_1-3／ｆ＜−０．４ただし、ｆはレンズ全系の焦点距離、ｆ_1-2、ｆ_1-3は
それぞれ前記第１−２レンズ、第１−３レンズの焦点距
離である。

【００８０】〔１３〕以下の条件を満足することを特
徴とする〔３〕記載のバックフォーカスの長い撮像レン
ズ。（１０）’（Δθ_g,d) _P−（Δθ_g,d) _N＞０．０１
。

【００８１】〔１４〕以下の条件を満足することを特
徴とする〔３〕又は〔１３〕記載のバックフォーカスの
長い撮像レンズ。（１１）（Δθ_g,d) _N＜０（１２）（Δθ_g,d) _P＞０
。

【００８２】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、また、各実
施例からも明らかなように、本発明によれば、画角が約
２０°程度のＦナンバーが２．０程度と明るく、ローパ
スフィルタや赤外カットフィルタ等の光学部材や、複数
の撮像素子に光路を分割する等のためにプリズム等の光
学部材を挿入することが可能な、長いバックフォーカス
を有し、かつ、近年の画素数が多く高密度な撮像素子を
用いた電子カメラに最適な極めて高い光学性能を有する
撮像レンズを実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の撮像レンズの光軸を含むレ
ンズ断面図である。

【図２】実施例２の撮像レンズの光軸を含むレンズ断面
図である。

【図３】実施例３の撮像レンズの光軸を含むレンズ断面
図である。

【図４】実施例４の撮像レンズの光軸を含むレンズ断面
図である。

【図５】実施例５の撮像レンズの光軸を含むレンズ断面
図である。

【図６】実施例１の球面収差、非点収差、歪曲収差、倍
率色収差を表す収差図である。

【図７】実施例２の図６と同様の収差図である。

【図８】実施例３の図６と同様の収差図である。

【図９】実施例４の図６と同様の収差図である。

【図１０】実施例５の図６と同様の収差図である。

【符号の説明】

Ｉ …第１レンズ群ＩＩ…第２レンズ群１−１…第１−１レンズ１−２…第１−２レンズ１−３…第１−３レンズ２−１…第２−１レンズ群２−２…第２−２レンズ群２−３…第２−３レンズ群

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から順に、正レンズの第１−１レ
ンズ、像側に凹面に向けた負メニスカスレンズの第１−
２レンズ、両凹形状の負レンズの第１−３レンズから構
成され全体として負の屈折力を持つ第１レンズ群、全体
として正の屈折力を持つ第２レンズ群から構成され、以
下の条件を満足することを特徴とするバックフォーカス
の長い撮像レンズ。（３） −０．１＜ｆ／ｆ_1F＜１．０（４） −０．２＜ｆ／ｆ_1-2＜０（５） −１．５＜ｆ_1-3／ｆ＜−０．４ただし、ｆはレンズ全系の焦点距離、ｆ_1-2、ｆ_1-3は
それぞれ前記第１−２レンズ、第１−３レンズの焦点距
離、ｆ_1Fは前記第１−１レンズと第１−２レンズの合成
焦点距離である。
【請求項２】物体側から順に、全体として負の屈折力
を持つ第１レンズ群と全体として正の屈折力を持つ第２
レンズ群とからなり、第２レンズ群中の少なくとも１枚
の正レンズとして、Δθ_g,dが０．０１を越える異常分
散性の光学材料を用い、以下の条件を満足することを特
徴とするバックフォーカスの長い撮像レンズ。（９）６０．０＜Ａ_V2-P ただし、Ａ_V2-Pは、前記第２レンズ群中の正レンズに用
いている光学材料のアッベ数の平均値である。
【請求項３】物体側から順に、正レンズの第１−１レ
ンズ、像側に凹面に向けた負メニスカスレンズの第１−
２レンズ、両凹形状の負レンズの第１−３レンズから構
成され全体として負の屈折力を持つ第１レンズ群と、全
体として正の屈折力を持つ第２レンズ群とからなり、前
記第２レンズ群の構成要素として、負レンズと正レンズ
の接合レンズを含み、以下の条件を満足することを特徴
とするバックフォーカスの長い撮像レンズ。（９）６０．０＜Ａ_Ｖ２−Ｐ（１０）（Δθ_ｇ，ｄ） _Ｐ−（Δθ_g,d) _N＞
０．００８ただし、Ａ_V2-Pは、前記第２レンズ群中の正レンズに用
いている光学材料のアッベ数の平均値、（Δθ_g,d) _N
は前記接合レンズを構成する負レンズに用いる光学材料
の異常分散性、（Δθ_g,d) _Pは前記接合レンズを構成
する正レンズに用いる光学材料の異常分散性を表す。