JPH07238342A - 高強度歯車用浸炭用鋼 - Google Patents
高強度歯車用浸炭用鋼Info
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- JPH07238342A JPH07238342A JP2779994A JP2779994A JPH07238342A JP H07238342 A JPH07238342 A JP H07238342A JP 2779994 A JP2779994 A JP 2779994A JP 2779994 A JP2779994 A JP 2779994A JP H07238342 A JPH07238342 A JP H07238342A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は面疲労強度及び歯曲げ疲労強度を大
幅かつ飛躍的に向上させる高強度歯車用鋼を提供するも
のである。 【構成】 重量％にてＣ：０．１〜０．４％、Ｓｉ：
０．１５％以下、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｃｒ：０．
４〜２．０％を基本成分とする歯車用浸炭用鋼におい
て、ＭｇをＴ．Ｍｇとして０．００１５〜０．０３５０
％含有させ、かつ含有される酸化物及び硫化物が、個数
比として次式を満足する。 （ＭｇＯ＋ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）個数／全酸化物個数 ≧０．８０…（１） ０．２０≦（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数 ≦０．７０…（２） 【効果】 面疲労強度及び歯曲げ疲労強度を大幅かつ飛
躍的に向上した歯車用鋼の提供が可能となった。これに
より、歯車の大型化あるいは表面加工を行う必要がなく
なり、さらに浸炭を前提とした軸部品等の疲労強度が顕
著に向上する。
幅かつ飛躍的に向上させる高強度歯車用鋼を提供するも
のである。 【構成】 重量％にてＣ：０．１〜０．４％、Ｓｉ：
０．１５％以下、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｃｒ：０．
４〜２．０％を基本成分とする歯車用浸炭用鋼におい
て、ＭｇをＴ．Ｍｇとして０．００１５〜０．０３５０
％含有させ、かつ含有される酸化物及び硫化物が、個数
比として次式を満足する。 （ＭｇＯ＋ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）個数／全酸化物個数 ≧０．８０…（１） ０．２０≦（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数 ≦０．７０…（２） 【効果】 面疲労強度及び歯曲げ疲労強度を大幅かつ飛
躍的に向上した歯車用鋼の提供が可能となった。これに
より、歯車の大型化あるいは表面加工を行う必要がなく
なり、さらに浸炭を前提とした軸部品等の疲労強度が顕
著に向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は浸炭焼入れして用いられ
る歯車用鋼、なかでも自動車等の駆動伝達用に適用でき
る歯元疲労強度及び耐ピッチング性の高い歯車を製造す
るための浸炭用鋼に関するものである。
る歯車用鋼、なかでも自動車等の駆動伝達用に適用でき
る歯元疲労強度及び耐ピッチング性の高い歯車を製造す
るための浸炭用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車や産業機械等における動力伝達系
には、歯車が広く用いられている。これらの歯車はその
動作時、高速回転下に高い応力が加えられる。そのた
め、従来、歯車の製造においては、耐疲労性や耐摩耗性
を向上させるために、肌焼鋼を用いて成形し、最終工程
にて浸炭処理を施して、表面硬さと圧縮残留応力を高く
してきた。しかし、最近では自動車部品においてはエン
ジン性能の向上と小型化及び軽量化に伴って、従来より
も一層疲労強度に優れた歯車が要求されるに至ってい
る。このような状況のもとで、例えば、特開平１−３０
６５４５号公報に見られるように、疲労強度及びピッチ
ング性を劣化させる表面不完全焼入れ層の生成を抑制し
た歯車用浸炭用鋼や、特開平５−２５５８６号公報の如
く、表面不完全焼入れ層の生成抑制と、歯曲げ疲労強度
を劣化させる鋼材中ＭｎＳの延伸性を抑制した歯車用浸
炭用鋼が提案され、一定の成果を収めてきた。
には、歯車が広く用いられている。これらの歯車はその
動作時、高速回転下に高い応力が加えられる。そのた
め、従来、歯車の製造においては、耐疲労性や耐摩耗性
を向上させるために、肌焼鋼を用いて成形し、最終工程
にて浸炭処理を施して、表面硬さと圧縮残留応力を高く
してきた。しかし、最近では自動車部品においてはエン
ジン性能の向上と小型化及び軽量化に伴って、従来より
も一層疲労強度に優れた歯車が要求されるに至ってい
る。このような状況のもとで、例えば、特開平１−３０
６５４５号公報に見られるように、疲労強度及びピッチ
ング性を劣化させる表面不完全焼入れ層の生成を抑制し
た歯車用浸炭用鋼や、特開平５−２５５８６号公報の如
く、表面不完全焼入れ層の生成抑制と、歯曲げ疲労強度
を劣化させる鋼材中ＭｎＳの延伸性を抑制した歯車用浸
炭用鋼が提案され、一定の成果を収めてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、自動車
部品の小型化及び軽量化要求は、地球規模での環境保全
の高まりもあり、益々強くなる傾向にあり、歯車用鋼に
おいてもより一層、疲労強度に優れた鋼が要求されるに
至っている。本発明はこのような要請に応じるものであ
り、酸化物系介在物を超微細化し面疲労強度を飛躍的に
向上させると共に、ＭｎＳの延伸性も大幅に抑制し歯曲
げ疲労強度の向上も同時に達成するものである。
部品の小型化及び軽量化要求は、地球規模での環境保全
の高まりもあり、益々強くなる傾向にあり、歯車用鋼に
おいてもより一層、疲労強度に優れた鋼が要求されるに
至っている。本発明はこのような要請に応じるものであ
り、酸化物系介在物を超微細化し面疲労強度を飛躍的に
向上させると共に、ＭｎＳの延伸性も大幅に抑制し歯曲
げ疲労強度の向上も同時に達成するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは以下の通りである。重量％で、 Ｃ ：０．１〜０．４％ Ｓｉ：０．１５％以下 Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ｃｒ：０．４〜２．０％ Ｐ ：０．０３％以下 Ｓ ：０．００５〜０．０３％ ＴｏｔａｌＯ：０．００３％以下を含有し、及び／また
は Ｍｏ：０．３〜２．０％ Ｎｉ：１．０％以下の１種以上を含有し、及び／または Ｖ ：０．０３〜０．３０％ Ｎｂ：０．０２〜０．２０％ Ｔｉ：０．０１〜０．３０％ Ｗ ：０．０３〜１．２％の１種以上を含有し、 及び、ＴｏｔａｌＭｇ：０．００１５〜０．０３５０％
を含有し、さらに、含有される酸化物及び硫化物が、個
数比として次式を満足することを特徴とする高強度歯車
用浸炭用鋼。 （ＭｇＯ＋ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）個数／全酸化物個数 ≧０．８０…（１） ０．２０≦（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数 ≦０．７０ …（２）
ろは以下の通りである。重量％で、 Ｃ ：０．１〜０．４％ Ｓｉ：０．１５％以下 Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ｃｒ：０．４〜２．０％ Ｐ ：０．０３％以下 Ｓ ：０．００５〜０．０３％ ＴｏｔａｌＯ：０．００３％以下を含有し、及び／また
は Ｍｏ：０．３〜２．０％ Ｎｉ：１．０％以下の１種以上を含有し、及び／または Ｖ ：０．０３〜０．３０％ Ｎｂ：０．０２〜０．２０％ Ｔｉ：０．０１〜０．３０％ Ｗ ：０．０３〜１．２％の１種以上を含有し、 及び、ＴｏｔａｌＭｇ：０．００１５〜０．０３５０％
を含有し、さらに、含有される酸化物及び硫化物が、個
数比として次式を満足することを特徴とする高強度歯車
用浸炭用鋼。 （ＭｇＯ＋ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）個数／全酸化物個数 ≧０．８０…（１） ０．２０≦（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数 ≦０．７０ …（２）
【０００５】
【作用】本発明鋼の最大の技術的ポイントは鋼材中にＭ
ｇを含有させることにある。これにより酸化物系介在物
（主にアルミナ）のサイズが微細化されると共にＭｎＳ
の延伸性が抑制される。まず、酸化物系介在物サイズの
微細化機構を述べる。溶鋼中に酸化物系介在物としてＡ
ｌ2 Ｏ3 が存在する状況下でＭｇを添加すると、酸化物
の組成はＡｌ2 Ｏ3 からＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭ
ｇＯへと改質される。この際、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ある
いはＭｇＯはＡｌ2 Ｏ3 と比較して、溶鋼との界面エネ
ルギーが小さいために凝集合体しにくく、微細化が達成
される。鋼材中の酸化物系介在物はそのサイズが大きい
ほど、その部分に応力が集中しやすくなり、疲労破壊に
起点となりやすい。それゆえ酸化物系介在物のサイズを
微細化することにより、この問題は大幅に改善される。
歯車用鋼では、特に面疲労強度が大幅に向上する。
ｇを含有させることにある。これにより酸化物系介在物
（主にアルミナ）のサイズが微細化されると共にＭｎＳ
の延伸性が抑制される。まず、酸化物系介在物サイズの
微細化機構を述べる。溶鋼中に酸化物系介在物としてＡ
ｌ2 Ｏ3 が存在する状況下でＭｇを添加すると、酸化物
の組成はＡｌ2 Ｏ3 からＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭ
ｇＯへと改質される。この際、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ある
いはＭｇＯはＡｌ2 Ｏ3 と比較して、溶鋼との界面エネ
ルギーが小さいために凝集合体しにくく、微細化が達成
される。鋼材中の酸化物系介在物はそのサイズが大きい
ほど、その部分に応力が集中しやすくなり、疲労破壊に
起点となりやすい。それゆえ酸化物系介在物のサイズを
微細化することにより、この問題は大幅に改善される。
歯車用鋼では、特に面疲労強度が大幅に向上する。
【０００６】一方、ＭｎＳの延伸性抑制機構は次の通り
である。溶鋼中に添加されたＭｇは、Ａｌ2 Ｏ3 の改質
に続いて、以下のＭｎＳの組成改質が進行する。 ＭｎＳ＋Ｍｇ→（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓ ここに生成した（Ｍｎ・Ｍｇ）ＳはＭｎＳに比べ、Ｍｇ
が複合したために球状化され、さらに延伸時の延伸性が
大幅に抑制される。この効果は（Ｍｎ・Ｃａ）Ｓよりも
大きく、歯車の曲げ疲労強度が顕著に向上する。
である。溶鋼中に添加されたＭｇは、Ａｌ2 Ｏ3 の改質
に続いて、以下のＭｎＳの組成改質が進行する。 ＭｎＳ＋Ｍｇ→（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓ ここに生成した（Ｍｎ・Ｍｇ）ＳはＭｎＳに比べ、Ｍｇ
が複合したために球状化され、さらに延伸時の延伸性が
大幅に抑制される。この効果は（Ｍｎ・Ｃａ）Ｓよりも
大きく、歯車の曲げ疲労強度が顕著に向上する。
【０００７】以上を考慮した最適Ｍｇ含有量は、Ｔｏｔ
ａｌＭｇ（＝Ｔ．Ｍｇ）で表示すると、０．００１５〜
０．０３５０重量％となる。Ｔ．Ｍｇが０．００１５重
量％未満では、アルミナの微細化が不十分であり、かつ
ＭｎＳの球状化がほとんど達成されない。Ｔ．Ｍｇが
０．０３５０重量％を越えて添加しても、それ以上のア
ルミナ微細化、ＭｎＳ球状化効果が期待されず、逆にＭ
ｇＳ単体の生成が顕著となり、被削性維持のためのＭｎ
Ｓが減少し好ましくない。
ａｌＭｇ（＝Ｔ．Ｍｇ）で表示すると、０．００１５〜
０．０３５０重量％となる。Ｔ．Ｍｇが０．００１５重
量％未満では、アルミナの微細化が不十分であり、かつ
ＭｎＳの球状化がほとんど達成されない。Ｔ．Ｍｇが
０．０３５０重量％を越えて添加しても、それ以上のア
ルミナ微細化、ＭｎＳ球状化効果が期待されず、逆にＭ
ｇＳ単体の生成が顕著となり、被削性維持のためのＭｎ
Ｓが減少し好ましくない。
【０００８】次に、酸化物個数の規定理由を述べる。鋼
の精錬工程では一部不可避的な混入により、本発明範囲
外、即ちＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 以外の酸化物が
存在する。この量を個数割合で全体の２０％未満とする
ことにより、酸化物系介在物の微細分散が高位安定化さ
れ、さらなる材質向上効果が認められたため、（ＭｇＯ
＋ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）個数／全酸化物個数≧０．８０
と規定した。なお、酸化物は一定面積に存在する個数比
であり、そのサイズは円相当直径で１．０μ以上を対象
とした。また酸化物組成の定量分析はＸ線マイクロアナ
ライザーによった。
の精錬工程では一部不可避的な混入により、本発明範囲
外、即ちＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 以外の酸化物が
存在する。この量を個数割合で全体の２０％未満とする
ことにより、酸化物系介在物の微細分散が高位安定化さ
れ、さらなる材質向上効果が認められたため、（ＭｇＯ
＋ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）個数／全酸化物個数≧０．８０
と規定した。なお、酸化物は一定面積に存在する個数比
であり、そのサイズは円相当直径で１．０μ以上を対象
とした。また酸化物組成の定量分析はＸ線マイクロアナ
ライザーによった。
【０００９】次に、硫化物個数の規定理由を述べる。本
発明鋼材中に存在する硫化物としてはＭｎＳと（Ｍｎ・
Ｍｇ）Ｓが大部分を占める。ＭｎＳは鋼の被削性を高め
るために必要であり、（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓは前述の通りＭ
ｎＳの延伸性を抑制し歯曲げ疲労強度を向上させるため
に必要である。従って、これらの個数比を適正範囲にコ
ントロールすることにより、被削性および歯曲げ疲労強
度を高位に安定化させることが可能である。この点に関
して、本発明者らは鋭意検討を重ねた結果、０．２０≦
（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数≦０．７０で、
被削性および歯曲げ疲労強度を高位に安定化することが
可能であることを解明した。（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／
全硫化物個数＜０．２０では歯曲げ疲労強度が低下し、
（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数＞０．７０では
被削性が低下し好ましくない。なお、硫化物も酸化物同
様、一定面積に存在する個数比であり、そのサイズは円
相当直径で１．０μ以上を対象とした。また、Ｘ線マイ
クロアナライザーによる定量分析で、Ｍｇを０．５〜２
２重量％複合するＭｎＳを（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓとみなし
た。
発明鋼材中に存在する硫化物としてはＭｎＳと（Ｍｎ・
Ｍｇ）Ｓが大部分を占める。ＭｎＳは鋼の被削性を高め
るために必要であり、（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓは前述の通りＭ
ｎＳの延伸性を抑制し歯曲げ疲労強度を向上させるため
に必要である。従って、これらの個数比を適正範囲にコ
ントロールすることにより、被削性および歯曲げ疲労強
度を高位に安定化させることが可能である。この点に関
して、本発明者らは鋭意検討を重ねた結果、０．２０≦
（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数≦０．７０で、
被削性および歯曲げ疲労強度を高位に安定化することが
可能であることを解明した。（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／
全硫化物個数＜０．２０では歯曲げ疲労強度が低下し、
（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数＞０．７０では
被削性が低下し好ましくない。なお、硫化物も酸化物同
様、一定面積に存在する個数比であり、そのサイズは円
相当直径で１．０μ以上を対象とした。また、Ｘ線マイ
クロアナライザーによる定量分析で、Ｍｇを０．５〜２
２重量％複合するＭｎＳを（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓとみなし
た。
【００１０】次に、本発明鋼の製造方法について述べ
る。本発明鋼の製造方法は特に限定するものではない。
即ち、母溶鋼の溶製は高炉−転炉法あるいは電気炉法の
いずれでもよい。また、溶鋼へのＭｇ添加方法も特定す
るものではなく、Ｍｇ源を自然落下による添加法、不活
性ガスを用い吹込む方法、Ｍｇ源を充填した鉄製ワイヤ
ーを溶鋼中へ供給する方法等を採用してよい。添加場所
も溶鋼取鍋、連続鋳造タンディッシュ、連続鋳造モール
ド等を自由に選定してよい。Ｍｇ源としては金属Ｍｇ、
Ｍｇ−Ｃｏｋｅ、Ｍｇ−Ａｌ合金、Ｍｇ−Ｓｉ合金、Ｍ
ｇ−Ｓｉ−Ｍｎ合金等の粒状品を使用でき、これらとＦ
ｅ，Ａｌ，Ｆｅ−Ｓｉ合金の粒状品を混合して使用する
ことも可能である。さらに、母溶鋼から鋼塊あるいは鋳
片を製造し、圧延する方法も限定するものではない。
る。本発明鋼の製造方法は特に限定するものではない。
即ち、母溶鋼の溶製は高炉−転炉法あるいは電気炉法の
いずれでもよい。また、溶鋼へのＭｇ添加方法も特定す
るものではなく、Ｍｇ源を自然落下による添加法、不活
性ガスを用い吹込む方法、Ｍｇ源を充填した鉄製ワイヤ
ーを溶鋼中へ供給する方法等を採用してよい。添加場所
も溶鋼取鍋、連続鋳造タンディッシュ、連続鋳造モール
ド等を自由に選定してよい。Ｍｇ源としては金属Ｍｇ、
Ｍｇ−Ｃｏｋｅ、Ｍｇ−Ａｌ合金、Ｍｇ−Ｓｉ合金、Ｍ
ｇ−Ｓｉ−Ｍｎ合金等の粒状品を使用でき、これらとＦ
ｅ，Ａｌ，Ｆｅ−Ｓｉ合金の粒状品を混合して使用する
ことも可能である。さらに、母溶鋼から鋼塊あるいは鋳
片を製造し、圧延する方法も限定するものではない。
【００１１】次に、Ｍｇ以外の成分の規定理由について
述べる。Ｃは強度を向上させるために少なくとも０．１
重量％以上必要とする。しかし０．４重量％を越えると
切削性等の加工性を損ない好ましくない。Ｓｉは粒界酸
化物を生成しやすい元素であり、粒界酸化物の生成は粒
界強度を低下させるので、その添加量は最小限とするの
が望ましいが、０．１５重量％までは許容される。Ｍｎ
も粒界酸化物を生成しやすい元素であるが、焼入れ性向
上による強度向上、さらには脱酸のため必要であり、
０．３重量％以上添加すべきである。しかし、２．０重
量％を越えて添加すると切削性が劣化する。
述べる。Ｃは強度を向上させるために少なくとも０．１
重量％以上必要とする。しかし０．４重量％を越えると
切削性等の加工性を損ない好ましくない。Ｓｉは粒界酸
化物を生成しやすい元素であり、粒界酸化物の生成は粒
界強度を低下させるので、その添加量は最小限とするの
が望ましいが、０．１５重量％までは許容される。Ｍｎ
も粒界酸化物を生成しやすい元素であるが、焼入れ性向
上による強度向上、さらには脱酸のため必要であり、
０．３重量％以上添加すべきである。しかし、２．０重
量％を越えて添加すると切削性が劣化する。
【００１２】ＣｒもＭｎと同様、粒界酸化物を生成しや
すい元素であるが、焼入れ性向上による強度向上のため
必要であり、０．４重量％以上添加すべきである。しか
し、２．０重量％を越えると、炭化物を生成し、さらに
粒界酸化物を生成して、焼入れ性向上効果が飽和する。
Ｐは粒界強度を低下させ、疲労強度の低下を招くので最
小限とするのが望ましいが、０．０３重量％までは許容
される。Ｓは鋼の切削性を高めるために０．００５重量
％以上添加する必要がある。しかし、０．０３重量％を
越えると、鋼中の介在物が増加し、冷間加工性に悪影響
を及ぼし好ましくない。Ｔ．Ｏは酸化物介在物量の目安
であり、０．００３重量％を越えると、酸化物量増大に
よる疲労強度特性を悪化させ好ましくない。
すい元素であるが、焼入れ性向上による強度向上のため
必要であり、０．４重量％以上添加すべきである。しか
し、２．０重量％を越えると、炭化物を生成し、さらに
粒界酸化物を生成して、焼入れ性向上効果が飽和する。
Ｐは粒界強度を低下させ、疲労強度の低下を招くので最
小限とするのが望ましいが、０．０３重量％までは許容
される。Ｓは鋼の切削性を高めるために０．００５重量
％以上添加する必要がある。しかし、０．０３重量％を
越えると、鋼中の介在物が増加し、冷間加工性に悪影響
を及ぼし好ましくない。Ｔ．Ｏは酸化物介在物量の目安
であり、０．００３重量％を越えると、酸化物量増大に
よる疲労強度特性を悪化させ好ましくない。
【００１３】Ｍｏ及びＮｉは鋼に所定の焼入れ性を与
え、強度及び靱性を向上させるのに必要な元素であり、
１種以上添加する。本発明鋼では前述のＳｉ，Ｍｎ，Ｃ
ｒ含有量に関する限定のもとで、それ以上の焼入れ性を
与えるために、Ｍｏは０．３重量％以上含有させる。し
かし、２．０重量％を越えて含有させても、その効果は
飽和し経済性を損なう結果となる。また、Ｎｉは１．０
重量％を越えて含有させても、その効果は飽和するの
で、上限を１．０重量％とする。
え、強度及び靱性を向上させるのに必要な元素であり、
１種以上添加する。本発明鋼では前述のＳｉ，Ｍｎ，Ｃ
ｒ含有量に関する限定のもとで、それ以上の焼入れ性を
与えるために、Ｍｏは０．３重量％以上含有させる。し
かし、２．０重量％を越えて含有させても、その効果は
飽和し経済性を損なう結果となる。また、Ｎｉは１．０
重量％を越えて含有させても、その効果は飽和するの
で、上限を１．０重量％とする。
【００１４】Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ及びＷは炭窒化物を生成
し、浸炭結晶粒の微細化に効果がある元素であり、任意
に１種以上添加できる。その効果を十分得るにはＶで
０．０３重量％以上、Ｎｂで０．０２重量％以上、Ｔｉ
で０．０１重量％以上、Ｗで０．０３重量％以上の添加
が必要である。しかしＶで０．３重量％、Ｎｂで０．２
重量％、Ｔｉで０．２重量％、Ｗで１．２重量％を越え
て添加しても、その効果は飽和する。以下に本発明の実
施例を述べ、本発明の効果について記載する。
し、浸炭結晶粒の微細化に効果がある元素であり、任意
に１種以上添加できる。その効果を十分得るにはＶで
０．０３重量％以上、Ｎｂで０．０２重量％以上、Ｔｉ
で０．０１重量％以上、Ｗで０．０３重量％以上の添加
が必要である。しかしＶで０．３重量％、Ｎｂで０．２
重量％、Ｔｉで０．２重量％、Ｗで１．２重量％を越え
て添加しても、その効果は飽和する。以下に本発明の実
施例を述べ、本発明の効果について記載する。
【００１５】
【実施例】高炉−転炉−連続鋳造法により表１に示す化
学成分の鋳片を製造した。Ｍｇ添加は、転炉から排出さ
れた取鍋内溶鋼に、金属Ｍｇ粒及びＦｅ−Ｓｉ合金粒の
混合物を充填した鉄製ワイヤーを供給する方法によっ
た。次に分塊圧延、棒鋼圧延して直径７０ｍｍの丸棒
（圧延比５０）を製造した。この直径７０ｍｍの丸棒の
圧延方向断面の酸化物及び硫化物の個数比を測定した結
果、表２に示すように本発明鋼はすべて適正範囲内にあ
った。さらに酸化物及び硫化物のサイズ、長さも測定し
たが、表２に示すように本発明鋼は比較・従来鋼に比べ
て、極めて良好な成績が得られた。続いて、直径７０ｍ
ｍの丸棒を９２５℃で焼ならし処理した後、回転曲げ疲
労試験片及び面疲労試験片に機械加工した。回転曲げ疲
労試験片は圧延方向に対して直角方向から切出し、試験
断面直径は９ｍｍとした。また面疲労試験片も圧延方向
に対して直角方向から切出し、試験断面直径を２６ｍｍ
のローラーピッチング疲労試験片とした。次に各試験片
に対して、浸炭ガス雰囲気中で９３０℃×５時間加熱→
１３０℃油焼入れ→１８０℃×１時間焼戻しを行った。
こうして得られた試験片を小野式回転曲げ疲労試験及び
ローラーピッチング面疲労試験に供した。小野式回転曲
げ疲労試験及びローラーピッチング面疲労試験成績を表
２に示すが、本発明鋼は比較従来鋼に比べて、極めて良
好な成績が得られた。さらに直径７０ｍｍの丸棒を熱間
鍛造により直径１２０ｍｍ丸棒とした後、９２５℃で焼
ならし処理し、歯曲げ疲労試験片に機械加工した。歯車
形状はピッチ半径５４ｍｍ、歯数２７、モジュール４、
歯幅９ｍｍ、軸穴半径３５ｍｍの平歯車である。その
後、各歯車を同様に浸炭、焼入れし、油圧サーボ式引張
り圧縮試験機による歯曲げ疲労試験を行った。その結
果、表２に示すように本発明鋼は比較・従来鋼に比べ
て、極めて良好な成績となった。本発明鋼において、小
野式回転曲げ疲労試験及びローラーピッチング面疲労試
験成績が良好であった理由は、酸化物系介在物サイズが
微細化されたためであり、歯曲げ疲労試験成績が良好で
あった理由は酸化物系介在物サイズ微細化に加えてＭｎ
Ｓの延伸性が顕著に抑制されたことによる。これらの効
果はＭｇ添加により達成されたものである。
学成分の鋳片を製造した。Ｍｇ添加は、転炉から排出さ
れた取鍋内溶鋼に、金属Ｍｇ粒及びＦｅ−Ｓｉ合金粒の
混合物を充填した鉄製ワイヤーを供給する方法によっ
た。次に分塊圧延、棒鋼圧延して直径７０ｍｍの丸棒
（圧延比５０）を製造した。この直径７０ｍｍの丸棒の
圧延方向断面の酸化物及び硫化物の個数比を測定した結
果、表２に示すように本発明鋼はすべて適正範囲内にあ
った。さらに酸化物及び硫化物のサイズ、長さも測定し
たが、表２に示すように本発明鋼は比較・従来鋼に比べ
て、極めて良好な成績が得られた。続いて、直径７０ｍ
ｍの丸棒を９２５℃で焼ならし処理した後、回転曲げ疲
労試験片及び面疲労試験片に機械加工した。回転曲げ疲
労試験片は圧延方向に対して直角方向から切出し、試験
断面直径は９ｍｍとした。また面疲労試験片も圧延方向
に対して直角方向から切出し、試験断面直径を２６ｍｍ
のローラーピッチング疲労試験片とした。次に各試験片
に対して、浸炭ガス雰囲気中で９３０℃×５時間加熱→
１３０℃油焼入れ→１８０℃×１時間焼戻しを行った。
こうして得られた試験片を小野式回転曲げ疲労試験及び
ローラーピッチング面疲労試験に供した。小野式回転曲
げ疲労試験及びローラーピッチング面疲労試験成績を表
２に示すが、本発明鋼は比較従来鋼に比べて、極めて良
好な成績が得られた。さらに直径７０ｍｍの丸棒を熱間
鍛造により直径１２０ｍｍ丸棒とした後、９２５℃で焼
ならし処理し、歯曲げ疲労試験片に機械加工した。歯車
形状はピッチ半径５４ｍｍ、歯数２７、モジュール４、
歯幅９ｍｍ、軸穴半径３５ｍｍの平歯車である。その
後、各歯車を同様に浸炭、焼入れし、油圧サーボ式引張
り圧縮試験機による歯曲げ疲労試験を行った。その結
果、表２に示すように本発明鋼は比較・従来鋼に比べ
て、極めて良好な成績となった。本発明鋼において、小
野式回転曲げ疲労試験及びローラーピッチング面疲労試
験成績が良好であった理由は、酸化物系介在物サイズが
微細化されたためであり、歯曲げ疲労試験成績が良好で
あった理由は酸化物系介在物サイズ微細化に加えてＭｎ
Ｓの延伸性が顕著に抑制されたことによる。これらの効
果はＭｇ添加により達成されたものである。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】以上、詳細に述べてきたように、本発明
により、面疲労強度及び歯曲げ疲労強度を飛躍的に向上
しうる歯車用鋼の提供が可能となった。面疲労強度の向
上は主として、酸化物系介在物が微細化され、かつ好ま
しい組成の酸化物個数比が維持されることに起因する。
また歯曲げ疲労試験の向上は、ＭｎＳの組成・個数比コ
ントロールによりＭｎＳ延伸性も大幅に抑制されたこと
による。これにより、従来のように歯車の大型化あるい
は表面加工を行う必要がなくなり、さらに浸炭を前提と
した軸部品等にも適用できるという優れた効果を有する
もので、その産業上の波及効果は極めて顕著なものがあ
る。
により、面疲労強度及び歯曲げ疲労強度を飛躍的に向上
しうる歯車用鋼の提供が可能となった。面疲労強度の向
上は主として、酸化物系介在物が微細化され、かつ好ま
しい組成の酸化物個数比が維持されることに起因する。
また歯曲げ疲労試験の向上は、ＭｎＳの組成・個数比コ
ントロールによりＭｎＳ延伸性も大幅に抑制されたこと
による。これにより、従来のように歯車の大型化あるい
は表面加工を行う必要がなくなり、さらに浸炭を前提と
した軸部品等にも適用できるという優れた効果を有する
もので、その産業上の波及効果は極めて顕著なものがあ
る。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．１〜０．４％ Ｓｉ：０．１５％以下 Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ｃｒ：０．４〜２．０％ Ｐ ：０．０３％以下 Ｓ ：０．００５〜０．０３％ ＴｏｔａｌＯ：０．００３％以下 ＴｏｔａｌＭｇ：０．００１５〜０．０３５０％を含有
し、 かつ、含有される酸化物及び硫化物が、個数比として次
式を満足することを特徴とする高強度歯車用浸炭用鋼。 （ＭｇＯ＋ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）個数／全酸化物個数 ≧０．８０…（１） ０．２０≦（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数 ≦０．７０ …（２） - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．１〜０．４％ Ｓｉ：０．１５％以下 Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ｃｒ：０．４〜２．０％ Ｐ ：０．０３％以下 Ｓ ：０．００５〜０．０３％ ＴｏｔａｌＯ：０．００３％以下を含有し、 かつ、Ｍｏ：０．３〜２．０％ Ｎｉ：１．０％以下の１種以上を含有し、 及び、ＴｏｔａｌＭｇ：０．００１５〜０．０３５０％
を含有し、 さらに、含有される酸化物及び硫化物が、個数比として
次式を満足することを特徴とする高強度歯車用浸炭用
鋼。 （ＭｇＯ＋ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）個数／全酸化物個数 ≧０．８０…（１） ０．２０≦（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数 ≦０．７０ …（２） - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．１〜０．４％ Ｓｉ：０．１５％以下 Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ｃｒ：０．４〜２．０％ Ｐ ：０．０３％以下 Ｓ ：０．００５〜０．０３％ ＴｏｔａｌＯ：０．００３％以下を含有し、 かつ、Ｍｏ：０．３〜２．０％ Ｎｉ：１．０％以下の１種以上を含有し、 及び、Ｖ：０．０３〜０．３０％ Ｎｂ：０．０２〜０．２０％ Ｔｉ：０．０１〜０．３０％ Ｗ ：０．０３〜１．２％の１種以上を含有し、 及び、ＴｏｔａｌＭｇ：０．００１５〜０．０３５０％
を含有し、さらに、含有される酸化物及び硫化物が、個
数比として次式を満足することを特徴とする高強度歯車
用浸炭用鋼。 （ＭｇＯ＋ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）個数／全酸化物個数 ≧０．８０…（１） ０．２０≦（Ｍｎ・Ｍｇ）Ｓの個数／全硫化物個数 ≦０．７０ …（２）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02779994A JP3391536B2 (ja) | 1994-02-25 | 1994-02-25 | 高強度歯車用浸炭用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02779994A JP3391536B2 (ja) | 1994-02-25 | 1994-02-25 | 高強度歯車用浸炭用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07238342A true JPH07238342A (ja) | 1995-09-12 |
| JP3391536B2 JP3391536B2 (ja) | 2003-03-31 |
Family
ID=12231031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02779994A Expired - Fee Related JP3391536B2 (ja) | 1994-02-25 | 1994-02-25 | 高強度歯車用浸炭用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3391536B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002155312A (ja) * | 2000-09-06 | 2002-05-31 | Kobe Steel Ltd | 硫化物系介在物の形態制御方法 |
| JP2002194480A (ja) * | 2000-12-21 | 2002-07-10 | Kobe Steel Ltd | 被削性および冷間加工性に優れた鋼、および機械部品 |
| US6579385B2 (en) | 2000-08-31 | 2003-06-17 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Free machining steel for use in machine structure of excellent mechanical characteristics |
| US6596227B2 (en) | 2000-08-30 | 2003-07-22 | Kobe Steel, Ltd. | Machine structure steel superior in chip disposability and mechanical properties and its method of making |
| WO2007148475A1 (ja) | 2006-06-21 | 2007-12-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 鍛造用鋼およびその製造方法並びに鍛造品 |
| EP1978124A1 (en) | 2007-04-05 | 2008-10-08 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Forging steel, forging and crankshaft |
| EP2110454A1 (en) | 2008-01-22 | 2009-10-21 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Forging steel, and forged products obtainable therefrom |
-
1994
- 1994-02-25 JP JP02779994A patent/JP3391536B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6596227B2 (en) | 2000-08-30 | 2003-07-22 | Kobe Steel, Ltd. | Machine structure steel superior in chip disposability and mechanical properties and its method of making |
| US6579385B2 (en) | 2000-08-31 | 2003-06-17 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Free machining steel for use in machine structure of excellent mechanical characteristics |
| JP2002155312A (ja) * | 2000-09-06 | 2002-05-31 | Kobe Steel Ltd | 硫化物系介在物の形態制御方法 |
| JP2002194480A (ja) * | 2000-12-21 | 2002-07-10 | Kobe Steel Ltd | 被削性および冷間加工性に優れた鋼、および機械部品 |
| WO2007148475A1 (ja) | 2006-06-21 | 2007-12-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 鍛造用鋼およびその製造方法並びに鍛造品 |
| US8057737B2 (en) | 2006-06-21 | 2011-11-15 | Kobe Steel, Ltd. | Forging steel and its manufacturing method, and forged parts |
| EP1978124A1 (en) | 2007-04-05 | 2008-10-08 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Forging steel, forging and crankshaft |
| EP2110454A1 (en) | 2008-01-22 | 2009-10-21 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Forging steel, and forged products obtainable therefrom |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3391536B2 (ja) | 2003-03-31 |
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