JPH07237127A - メタルボンド砥石 - Google Patents
メタルボンド砥石Info
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- JPH07237127A JPH07237127A JP5463094A JP5463094A JPH07237127A JP H07237127 A JPH07237127 A JP H07237127A JP 5463094 A JP5463094 A JP 5463094A JP 5463094 A JP5463094 A JP 5463094A JP H07237127 A JPH07237127 A JP H07237127A
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- Japan
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- grindstone
- grinding
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 結合相の耐摩耗性および剛性は高く確保して
十分な研削精度を得るとともに、結合相表面のミクロ的
な崩壊を促進して自生発刃作用を高める。 【構成】 金属結合相中に、ダイヤモンドまたはＣＢＮ
等の超砥粒を分散してなるメタルボンド砥石であって、
金属結合相は、Ｓｎを２０〜２５ｗｔ％、Ｇｅを１〜６
ｗｔ％、Ａｇを０〜１５ｗｔ％、並びにＣｕを残部それ
ぞれ含有し、かつその組織中には、ＣｕおよびＳｎを主
要構成元素とする金属間化合物からなる析出物粒子が分
散されている。
十分な研削精度を得るとともに、結合相表面のミクロ的
な崩壊を促進して自生発刃作用を高める。 【構成】 金属結合相中に、ダイヤモンドまたはＣＢＮ
等の超砥粒を分散してなるメタルボンド砥石であって、
金属結合相は、Ｓｎを２０〜２５ｗｔ％、Ｇｅを１〜６
ｗｔ％、Ａｇを０〜１５ｗｔ％、並びにＣｕを残部それ
ぞれ含有し、かつその組織中には、ＣｕおよびＳｎを主
要構成元素とする金属間化合物からなる析出物粒子が分
散されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属結合相を硬脆化す
ることにより、耐摩耗特性、自生発刃作用およびドレッ
シング性を向上したメタルボンド砥石に関する。
ることにより、耐摩耗特性、自生発刃作用およびドレッ
シング性を向上したメタルボンド砥石に関する。
【０００２】
【従来の技術】超硬合金、セラミックス、サーメット等
のような硬脆材料の研削には、従来より金属結合相中に
ダイヤモンド等の超砥粒を分散させたメタルボンド砥
石、または樹脂結合相中に超砥粒を分散させたレジノイ
ドボンド砥石が多用されている。
のような硬脆材料の研削には、従来より金属結合相中に
ダイヤモンド等の超砥粒を分散させたメタルボンド砥
石、または樹脂結合相中に超砥粒を分散させたレジノイ
ドボンド砥石が多用されている。
【０００３】メタルボンド砥石は、結合相の耐摩耗性お
よび剛性が高いことから、砥石の摩耗や撓みによる変形
が小さく、高い研削精度が得られる利点を有するが、硬
脆材料の研削の場合には、結合相が硬いために、砥粒の
摩耗につれ結合相が後退して砥粒の突出量を一定以上に
維持するいわゆる自生発刃作用に乏しく、比較的早期に
切れ味が悪くなる欠点を有していた。
よび剛性が高いことから、砥石の摩耗や撓みによる変形
が小さく、高い研削精度が得られる利点を有するが、硬
脆材料の研削の場合には、結合相が硬いために、砥粒の
摩耗につれ結合相が後退して砥粒の突出量を一定以上に
維持するいわゆる自生発刃作用に乏しく、比較的早期に
切れ味が悪くなる欠点を有していた。
【０００４】一方、レジノイドボンド砥石の場合には、
メタルボンド砥石と逆に、自生発刃作用に優れて良好な
切れ味が持続する反面、砥石の摩耗や撓みによる変形が
大きく、研削の進行にともない研削精度が大きく低下
し、形状不良に至るまでの使用可能期間が短いという欠
点を有していた。
メタルボンド砥石と逆に、自生発刃作用に優れて良好な
切れ味が持続する反面、砥石の摩耗や撓みによる変形が
大きく、研削の進行にともない研削精度が大きく低下
し、形状不良に至るまでの使用可能期間が短いという欠
点を有していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に鑑
みてなされたもので、結合相の耐摩耗性および剛性は高
く確保して十分な研削精度を得るとともに、結合相表面
のミクロ的な崩壊を促進して自生発刃作用を高めること
により、良好な切れ味が長期に亙って得られるメタルボ
ンド砥石を提供することを課題としている。
みてなされたもので、結合相の耐摩耗性および剛性は高
く確保して十分な研削精度を得るとともに、結合相表面
のミクロ的な崩壊を促進して自生発刃作用を高めること
により、良好な切れ味が長期に亙って得られるメタルボ
ンド砥石を提供することを課題としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明の請求項１に係るメタルボンド砥石は、金属
結合相が、Ｓｎ，Ｚｎ，Ａｌから選択される１種または
２種以上の低融点金属Ａを合計で２０〜２５ｗｔ％、Ｓ
ｉまたはＧｅから選択される１種または２種のＩＶｂ族
元素Ｂを合計で１〜６ｗｔ％、Ａｇを０〜１５ｗｔ％、
並びにＣｕ，Ｗ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏから選択される１種
または２種以上の高融点金属Ｃを残部それぞれ含有し、
かつその組織中には、前記高融点金属Ｃおよび低融点金
属Ａを主要構成元素とする金属間化合物からなる析出物
粒子が分散されていることを特徴とする。
め、本発明の請求項１に係るメタルボンド砥石は、金属
結合相が、Ｓｎ，Ｚｎ，Ａｌから選択される１種または
２種以上の低融点金属Ａを合計で２０〜２５ｗｔ％、Ｓ
ｉまたはＧｅから選択される１種または２種のＩＶｂ族
元素Ｂを合計で１〜６ｗｔ％、Ａｇを０〜１５ｗｔ％、
並びにＣｕ，Ｗ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏから選択される１種
または２種以上の高融点金属Ｃを残部それぞれ含有し、
かつその組織中には、前記高融点金属Ｃおよび低融点金
属Ａを主要構成元素とする金属間化合物からなる析出物
粒子が分散されていることを特徴とする。
【０００７】低融点金属Ａは、金属結合相の焼結性を高
めるため、および金属間化合物を生成させるために添加
されるもので、その含有率が２０ｗｔ％未満であると、
金属間化合物を十分に生成させることができなくなり、
本発明の効果が得られ難くなる。逆に含有率が２５ｗｔ
％より多いと、金属結合相が軟質になりすぎ、耐摩耗性
および剛性を十分に高めることができず、やはり所期の
効果を得ることができない。低融点金属Ａの種類として
は、上記のうちいずれの元素またはいずれの元素の組み
合わせでも本発明の効果を得ることが可能であるが、特
にＳｎを主組成物としていることがコストの点から好ま
しい。
めるため、および金属間化合物を生成させるために添加
されるもので、その含有率が２０ｗｔ％未満であると、
金属間化合物を十分に生成させることができなくなり、
本発明の効果が得られ難くなる。逆に含有率が２５ｗｔ
％より多いと、金属結合相が軟質になりすぎ、耐摩耗性
および剛性を十分に高めることができず、やはり所期の
効果を得ることができない。低融点金属Ａの種類として
は、上記のうちいずれの元素またはいずれの元素の組み
合わせでも本発明の効果を得ることが可能であるが、特
にＳｎを主組成物としていることがコストの点から好ま
しい。
【０００８】Ｇｅに代表されるＩＶｂ族元素Ｂの効果は
本発明者らにより実験的に見いだされたもので、その添
加量が多くなると、研削中に砥粒層へ被削材が溶着しに
くくなり、研削面への被削材の溶着による砥石の目詰ま
りや、研削抵抗の増大を防いで切れ味を向上する効果が
得られる。また、明かではないが、金属間化合物の組成
元素の一部となるか、金属間化合物を生成させる際の触
媒的な作用もするものと考えられる。その反面、金属結
合相が脆化しすぎて十分な強度が得られず、焼結時に砥
石が割れやすくなる傾向が生じるため、１〜６ｗｔ％が
好適である。ＩＶｂ族元素Ｂの種類としては、上記のう
ちいずれの元素、またはいずれの元素の組み合わせでも
本発明の効果を得ることが可能であるが、特にＧｅを主
組成物としていることが本発明の効果の点から好まし
い。
本発明者らにより実験的に見いだされたもので、その添
加量が多くなると、研削中に砥粒層へ被削材が溶着しに
くくなり、研削面への被削材の溶着による砥石の目詰ま
りや、研削抵抗の増大を防いで切れ味を向上する効果が
得られる。また、明かではないが、金属間化合物の組成
元素の一部となるか、金属間化合物を生成させる際の触
媒的な作用もするものと考えられる。その反面、金属結
合相が脆化しすぎて十分な強度が得られず、焼結時に砥
石が割れやすくなる傾向が生じるため、１〜６ｗｔ％が
好適である。ＩＶｂ族元素Ｂの種類としては、上記のう
ちいずれの元素、またはいずれの元素の組み合わせでも
本発明の効果を得ることが可能であるが、特にＧｅを主
組成物としていることが本発明の効果の点から好まし
い。
【０００９】Ａｇは、上記Ｇｅ等のＩＶｂ族元素Ｂを添
加したことによる金属結合相の脆化や焼結時の砥石の割
れを防ぐ効果を奏する。焼結条件等の設定により砥石の
割れなどを防止することができれば必ずしも添加する必
要はないが、ＩＶｂ族元素Ｂの含有量が比較的多い場合
には１５ｗｔ％以下の範囲で添加した方がよい。Ａｇ添
加量が１５ｗｔ％を越えると、金属結合相の強度は増す
ものの研削抵抗が増し、砥石の切れ味が低下する。
加したことによる金属結合相の脆化や焼結時の砥石の割
れを防ぐ効果を奏する。焼結条件等の設定により砥石の
割れなどを防止することができれば必ずしも添加する必
要はないが、ＩＶｂ族元素Ｂの含有量が比較的多い場合
には１５ｗｔ％以下の範囲で添加した方がよい。Ａｇ添
加量が１５ｗｔ％を越えると、金属結合相の強度は増す
ものの研削抵抗が増し、砥石の切れ味が低下する。
【００１０】高融点金属Ｃは、金属結合相のベースとな
る機械的特性を規定するもので、その含有率が５４ｗｔ
％未満であると、金属結合相の耐摩耗性および剛性を十
分に高めることができず、所期の効果を得ることができ
ない。また、高融点金属Ｃの含有率が８０ｗｔ％より多
いと、自生発刃作用を促進することができなくなる。高
融点金属Ｃの種類としては、上記のうちいずれの元素ま
たはいずれの元素の組み合わせでも本発明の効果を得る
ことが可能であるが、特にＣｕを主組成物としているこ
とが好ましい。
る機械的特性を規定するもので、その含有率が５４ｗｔ
％未満であると、金属結合相の耐摩耗性および剛性を十
分に高めることができず、所期の効果を得ることができ
ない。また、高融点金属Ｃの含有率が８０ｗｔ％より多
いと、自生発刃作用を促進することができなくなる。高
融点金属Ｃの種類としては、上記のうちいずれの元素ま
たはいずれの元素の組み合わせでも本発明の効果を得る
ことが可能であるが、特にＣｕを主組成物としているこ
とが好ましい。
【００１１】析出物粒子を構成する金属間化合物の組成
は現在のところ明確ではないが、特にＣｕ4Ｓｎを主組
成物とする析出物粒子が本発明の効果に貢献していると
推測される。
は現在のところ明確ではないが、特にＣｕ4Ｓｎを主組
成物とする析出物粒子が本発明の効果に貢献していると
推測される。
【００１２】金属結合相中の析出物粒子の含有量は、砥
粒層の切断面における析出物粒子の面積比が５〜１５％
になることが好ましい。５％より少ないと本発明の効果
が得られず、１５％より多いと、金属結合相が硬くなり
過ぎて自生発刃作用が低下する。
粒層の切断面における析出物粒子の面積比が５〜１５％
になることが好ましい。５％より少ないと本発明の効果
が得られず、１５％より多いと、金属結合相が硬くなり
過ぎて自生発刃作用が低下する。
【００１３】上記のような析出物粒子が金属結合相中に
分散して生成することにより、金属結合相の全体として
の耐摩耗性および剛性は高く維持され、砥石の無駄な摩
耗および形状変形は少なく抑えられて、従来のレジノイ
ドボンド砥石に比して高い研削精度が得られる。それに
もかかわらず、金属結合相の表面では析出物粒子を単位
としたミクロ的な崩壊が生じやすくなり、砥粒の摩耗に
ともなって適当な速度で金属結合相が崩壊していくよう
になり、砥粒の自生発刃作用が向上されるから、従来の
メタルボンド砥石に比して、長期に亙って良好な切れ味
を得ることが可能である。また、金属結合相がミクロ的
に崩壊する傾向を有するため、ドレッサーを使用したド
レッシング（目立て）が容易になるという利点もある。
さらに、研削時に被削材が砥石研削面に溶着しにくくな
るので、溶着による目詰まりを低減することができ、こ
の点からも、良好な切れ味を持続させる効果が得られ
る。
分散して生成することにより、金属結合相の全体として
の耐摩耗性および剛性は高く維持され、砥石の無駄な摩
耗および形状変形は少なく抑えられて、従来のレジノイ
ドボンド砥石に比して高い研削精度が得られる。それに
もかかわらず、金属結合相の表面では析出物粒子を単位
としたミクロ的な崩壊が生じやすくなり、砥粒の摩耗に
ともなって適当な速度で金属結合相が崩壊していくよう
になり、砥粒の自生発刃作用が向上されるから、従来の
メタルボンド砥石に比して、長期に亙って良好な切れ味
を得ることが可能である。また、金属結合相がミクロ的
に崩壊する傾向を有するため、ドレッサーを使用したド
レッシング（目立て）が容易になるという利点もある。
さらに、研削時に被削材が砥石研削面に溶着しにくくな
るので、溶着による目詰まりを低減することができ、こ
の点からも、良好な切れ味を持続させる効果が得られ
る。
【００１４】なお、金属結合相には、若干の不可避不純
物が含まれていてもよいし、あるいは、本発明の主旨か
ら逸脱しない範囲で、この種のメタルボンド砥石の分野
において周知の添加元素や各種フィラー等を加えてもよ
い。
物が含まれていてもよいし、あるいは、本発明の主旨か
ら逸脱しない範囲で、この種のメタルボンド砥石の分野
において周知の添加元素や各種フィラー等を加えてもよ
い。
【００１５】
【実施例】次に、本発明の実施例を挙げて効果を実証す
る。いずれも粒度が＃３２５未満（１０μｍ未満）のＣ
ｕ粉末、３３Ｃｕ−６７Ｓｎ合金粉末、Ｓｎ粉末、Ｇｅ
粉末、Ａｇ粉末を、表１に示す組成となるようにそれぞ
れ配合した。なお、３３Ｃｕ−６７Ｓｎ合金粉末を使用
したのは、単体粉末よりも金属間化合物の生成が促進で
きるとの配慮によるが、単体粉末を使用しても別に問題
はないことが確認されている。次いで、ボールミルによ
り混合粉末をエタノールを用いて湿式で１０〜２４時間
混合した後、４００℃のオーブン中において、水素雰囲
気下で５時間加熱して仮焼結させた。
る。いずれも粒度が＃３２５未満（１０μｍ未満）のＣ
ｕ粉末、３３Ｃｕ−６７Ｓｎ合金粉末、Ｓｎ粉末、Ｇｅ
粉末、Ａｇ粉末を、表１に示す組成となるようにそれぞ
れ配合した。なお、３３Ｃｕ−６７Ｓｎ合金粉末を使用
したのは、単体粉末よりも金属間化合物の生成が促進で
きるとの配慮によるが、単体粉末を使用しても別に問題
はないことが確認されている。次いで、ボールミルによ
り混合粉末をエタノールを用いて湿式で１０〜２４時間
混合した後、４００℃のオーブン中において、水素雰囲
気下で５時間加熱して仮焼結させた。
【００１６】得られた固形物を粉砕して、粉砕粉末とＣ
ＢＮ砥粒（粒度：＃１４０／１７０、集中度：７５）と
を混合し、ホイール型の台金と共に型込めし、７００℃
で２時間ホットプレスすることにより、実施例１ないし
７の砥石、および比較例１ないし７の砥石を製造した。
得られた砥石の寸法は、いずれも外径２００ｍｍ×内径
５０．８ｍｍ×厚さ７ｍｍ（砥石形状：１Ａ１型）であ
った。
ＢＮ砥粒（粒度：＃１４０／１７０、集中度：７５）と
を混合し、ホイール型の台金と共に型込めし、７００℃
で２時間ホットプレスすることにより、実施例１ないし
７の砥石、および比較例１ないし７の砥石を製造した。
得られた砥石の寸法は、いずれも外径２００ｍｍ×内径
５０．８ｍｍ×厚さ７ｍｍ（砥石形状：１Ａ１型）であ
った。
【００１７】次に、各砥石の砥粒層をそれぞれ一部切断
し、切断面を走査型電子顕微鏡により観察して、析出物
粒子の平均粒度および含有率を測定した。その結果を表
１に併せて示す。また、図１は、実施例１の砥石の切断
面を示す１０００倍の電子顕微鏡写真である。写真中、
黒い筋状の部分は粒界を示し、黒くて細かい斑点はいず
れも析出物粒子を示している。
し、切断面を走査型電子顕微鏡により観察して、析出物
粒子の平均粒度および含有率を測定した。その結果を表
１に併せて示す。また、図１は、実施例１の砥石の切断
面を示す１０００倍の電子顕微鏡写真である。写真中、
黒い筋状の部分は粒界を示し、黒くて細かい斑点はいず
れも析出物粒子を示している。
【００１８】また、各砥石の抗折力を測定するととも
に、以下の条件で研削試験を行って研削比および研削動
力を測定した。その結果も併せて表１に示す。 被削材： ＳＫＨ−５１（ＨＲＣ６３） 研削方法：平面研削盤を用いた平面研削 研削条件：湿式研削（「Ｗ２−２」（商品名）の５０倍
希釈液を使用） 砥石周速：１０００ｍ／ｍｉｎ 横送り：２ｍｍ／ｍｉｎ テーブル速度：１５ｍ／ｍｉｎ 切り込み：２０μｍ
に、以下の条件で研削試験を行って研削比および研削動
力を測定した。その結果も併せて表１に示す。 被削材： ＳＫＨ−５１（ＨＲＣ６３） 研削方法：平面研削盤を用いた平面研削 研削条件：湿式研削（「Ｗ２−２」（商品名）の５０倍
希釈液を使用） 砥石周速：１０００ｍ／ｍｉｎ 横送り：２ｍｍ／ｍｉｎ テーブル速度：１５ｍ／ｍｉｎ 切り込み：２０μｍ
【００１９】
【表１】
【００２０】表１の結果から明らかなように、実施例１
〜７の砥石では、比較例１〜６の砥石に比して研削比が
大きく、かつ研削抵抗が小さく、良好な研削性を示し
た。また、結合相中にＧｅを１０ｗｔ％添加した比較例
７および８の砥石では、砥石強度が不足して砥石割れを
生じた。
〜７の砥石では、比較例１〜６の砥石に比して研削比が
大きく、かつ研削抵抗が小さく、良好な研削性を示し
た。また、結合相中にＧｅを１０ｗｔ％添加した比較例
７および８の砥石では、砥石強度が不足して砥石割れを
生じた。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るメタ
ルボンド砥石では、析出物粒子が金属結合相中に分散し
て生成することにより、金属結合相の全体としての耐摩
耗性および剛性は高く維持され、砥石の無駄な摩耗およ
び形状変形は少なく抑えられて、従来のレジノイドボン
ド砥石に比して高い研削精度が得られる。それにもかか
わらず、金属結合相の表面では析出物粒子を単位とした
ミクロ的な崩壊が生じやすくなり、砥粒の摩耗にともな
って適当な速度で金属結合相が崩壊していくようにな
り、砥粒の自生発刃作用が向上されるから、従来のメタ
ルボンド砥石に比して、長期に亙って良好な切れ味を得
ることが可能である。また、金属結合相がミクロ的に崩
壊する傾向を有するため、ドレッサーを使用したドレッ
シング（目立て）が容易になるという利点もある。さら
に、研削時に被削材が砥石研削面に溶着しにくくなるの
で、溶着による目詰まりを低減することができ、この点
からも、良好な切れ味を持続させる効果が得られる。
ルボンド砥石では、析出物粒子が金属結合相中に分散し
て生成することにより、金属結合相の全体としての耐摩
耗性および剛性は高く維持され、砥石の無駄な摩耗およ
び形状変形は少なく抑えられて、従来のレジノイドボン
ド砥石に比して高い研削精度が得られる。それにもかか
わらず、金属結合相の表面では析出物粒子を単位とした
ミクロ的な崩壊が生じやすくなり、砥粒の摩耗にともな
って適当な速度で金属結合相が崩壊していくようにな
り、砥粒の自生発刃作用が向上されるから、従来のメタ
ルボンド砥石に比して、長期に亙って良好な切れ味を得
ることが可能である。また、金属結合相がミクロ的に崩
壊する傾向を有するため、ドレッサーを使用したドレッ
シング（目立て）が容易になるという利点もある。さら
に、研削時に被削材が砥石研削面に溶着しにくくなるの
で、溶着による目詰まりを低減することができ、この点
からも、良好な切れ味を持続させる効果が得られる。
【図１】本発明に係るメタルボンド砥石の一実施例の電
子顕微鏡写真である。
子顕微鏡写真である。
Claims (4)
- 【請求項１】金属結合相中に、ダイヤモンドまたはＣＢ
Ｎ等の超砥粒を分散してなるメタルボンド砥石であっ
て、 前記金属結合相は、Ｓｎ，Ｚｎ，Ａｌから選択される１
種または２種以上の低融点金属Ａを合計で２０〜２５ｗ
ｔ％、ＳｉまたはＧｅから選択される１種または２種の
ＩＶｂ族元素Ｂを合計で１〜６ｗｔ％、Ａｇを０〜１５
ｗｔ％、並びにＣｕ，Ｗ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏから選択さ
れる１種または２種以上の高融点金属Ｃを残部それぞれ
含有し、かつその組織中には、前記高融点金属Ｃおよび
低融点金属Ａを主要構成元素とする金属間化合物からな
る析出物粒子が分散されていることを特徴とするメタル
ボンド砥石。 - 【請求項２】金属結合相中に、ダイヤモンドまたはＣＢ
Ｎ等の超砥粒を分散してなるメタルボンド砥石であっ
て、 前記金属結合相は、Ｓｎを２０〜２５ｗｔ％、Ｇｅを１
〜６ｗｔ％、Ａｇを０〜１５ｗｔ％、並びにＣｕを残部
それぞれ含有し、かつその組織中には、ＣｕおよびＳｎ
を主要構成元素とする金属間化合物からなる析出物粒子
が分散されていることを特徴とするメタルボンド砥石。 - 【請求項３】前記金属間化合物は、Ｃｕ4Ｓｎであるこ
とを特徴とする請求項２記載のメタルボンド砥石。 - 【請求項４】前記金属結合相のＡｇ含有量（ｗｔ％）
は、Ｇｅ含有量（ｗｔ％）の３〜５倍であることを特徴
とする請求項２または３記載のメタルボンド砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05463094A JP3146835B2 (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | メタルボンド砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05463094A JP3146835B2 (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | メタルボンド砥石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07237127A true JPH07237127A (ja) | 1995-09-12 |
| JP3146835B2 JP3146835B2 (ja) | 2001-03-19 |
Family
ID=12976084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05463094A Expired - Fee Related JP3146835B2 (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | メタルボンド砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3146835B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6585565B2 (en) | 1999-05-12 | 2003-07-01 | Agency Of Industrial Science And Technology | Grinding and polishing tool for diamond, method for polishing diamond, and polished diamond, single crystal diamond and single diamond compact obtained thereby |
| CN102229097A (zh) * | 2011-06-15 | 2011-11-02 | 河南中原吉凯恩气缸套有限公司 | 一种珩磨砂条 |
| CN112936117A (zh) * | 2021-02-09 | 2021-06-11 | 上海橄榄精密工具有限公司 | 一种高性能金属结合剂及包含其的砂轮和砂轮的制备方法 |
-
1994
- 1994-02-28 JP JP05463094A patent/JP3146835B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6585565B2 (en) | 1999-05-12 | 2003-07-01 | Agency Of Industrial Science And Technology | Grinding and polishing tool for diamond, method for polishing diamond, and polished diamond, single crystal diamond and single diamond compact obtained thereby |
| US6592436B1 (en) * | 1999-05-12 | 2003-07-15 | Japan As Represented By Director General Of Agency Of Industrial Science And Technology | Grinding and polishing tool for diamond, method for polishing diamond, and polished diamond, single crystal diamond and single diamond compact obtained thereby |
| CN102229097A (zh) * | 2011-06-15 | 2011-11-02 | 河南中原吉凯恩气缸套有限公司 | 一种珩磨砂条 |
| CN112936117A (zh) * | 2021-02-09 | 2021-06-11 | 上海橄榄精密工具有限公司 | 一种高性能金属结合剂及包含其的砂轮和砂轮的制备方法 |
| CN112936117B (zh) * | 2021-02-09 | 2023-09-01 | 上海橄榄精密工具有限公司 | 一种高性能金属结合剂及包含其的砂轮和砂轮的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3146835B2 (ja) | 2001-03-19 |
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