JPH07232032A

JPH07232032A - 排煙脱硫法

Info

Publication number: JPH07232032A
Application number: JP6327292A
Authority: JP
Inventors: Jiyungo Sueyoshi; 潤五末吉; Takanori Kitamura; 隆範北村; Takao Moriya; 隆夫守屋
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 1993-12-29
Filing date: 1994-12-28
Publication date: 1995-09-05

Abstract

(57)【要約】【構成】硫黄酸化物を含む燃焼排ガスを湿式吸収法に
より脱硫するにあたり、亜硫酸塩で硫黄酸化物を吸収し
た吸収液から二酸化硫黄を再生する工程に、ＥＤＴＡ−
４Ｎａ塩、ピロリン酸４Ｎａ塩などの有機および／また
は無機の複数の配位座を有する化合物を１０ｐｐｍ以上
存在させて行う排煙脱硫法、および硫黄酸化物を含む燃
焼排ガスを湿式吸収法により脱硫するにあたり、亜硫酸
塩で硫黄酸化物を吸収した吸収液をキレ−ト樹脂で処理
する排煙脱硫法。【効果】蒸発器チュ−ブの閉塞などの問題がなく、ウエ
ルマンロ−ド法による排煙脱硫を長期に安定に実施する
ことができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は排煙脱硫法に関する。さ
らに詳しくは、硫黄酸化物を含む燃焼排ガスを湿式吸収
法により脱硫するにあたり、亜硫酸塩で硫黄酸化物を吸
収した吸収液から二酸化硫黄ガスを再生する工程に、有
機および／または無機の複数配位座を有する化合物を特
定量存在させて行う改良された湿式排煙脱硫法、及び該
吸収液をキレ−ト樹脂で処理して行う改良された湿式排
煙脱硫法に関する。

【０００２】

【従来の技術】硫黄酸化物による大気汚染の防止を目的
として種々の排煙脱硫法が考案され稼働中であるが、湿
式法による排煙脱硫法の一つにウエルマンパワ−ガス社
（Wellman-Power Gass）によって開発され、１９７０年
代初頭に日本に技術導入されたウエルマンロ−ド法があ
る。

【０００３】ウエルマンロ−ド法には、カリウムを使用
するウエルマンＫ法とナトリウムを使用するウエルマン
Ｎａ法があり、例えばウエルマンＮａ法は、温度６０
℃前後で次の（Ｉ）の反応により、飽和に近い亜硫酸ソ
−ダ（Ｎａ₂ＳＯ₃）の濃厚溶液を用いて、燃焼排ガス中
の主として二酸化硫黄ガスからなる硫黄酸化物を吸収さ
せる吸収工程、

【化１】硫黄酸化物を吸収した吸収液を加熱器に送り、１００
℃程度に蒸気加熱して次の（ＩＩ）の反応により二酸化
硫黄ガスを回収すると同時に、析出した亜硫酸ソ−ダを
濾過分離後、結晶を水に再溶解し、吸収液として循環使
用する吸収液の再生工程、及び吸収液再生工程で発生
する二酸化硫黄ガスを回収して硫酸を製造する硫酸製造
工程からなっている。

【化２】

【０００４】この方法においては、吸収液は循環再使用
されるので、薬剤の損失が少ないこと、吸収液の二酸化
硫黄ガス吸収能力が高いため、液循環量が少なくてすむ
こと、副生品として硫酸が利用できること、プラントが
コンパクトで建設費、運転費が安価であること、負荷変
動に対して追随性が良好であることなどの特徴を有して
いることから、硫黄酸化物による大気汚染を防止しうる
有効な方法として注目されている。

【０００５】ウエルマンロ−ド法による排煙脱硫は、上
述した利点を有しているが、吸収液再生工程における結
晶の析出による加熱器チュ−ブの閉塞と伝熱効率の低下
が問題点として指摘されている。加熱器は多数のチュ−
ブから構成されており、加熱器のチュ−ブが閉塞される
と、プラントを停止して全チュ−ブを洗浄する必要があ
る。加熱器を複数基準備して交互に使用するとしても、
煩雑で定期的な加熱器チュ−ブの洗浄は不可避であり、
とくにプラントを停止することによる各生産部門などへ
の影響は多大であり、本方法を採用する際の大きな難点
となっている。

【０００６】湿式排煙脱硫法を改善するものとして、特
開昭４９−８３６７４号公報明細書に、二酸化硫黄ガス
の吸収剤として亜硫酸塩を使用する吸収工程において、
アミン系またはフェノ−ル系の酸化防止剤を添加するこ
とが開示されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上記方法は、亜硫酸塩
の酸化を防止する目的でアミン系などの酸化防止剤を添
加するものであるので、添加剤は必然的に吸収工程に添
加される。この方法により、吸収工程にアミン系の酸化
防止剤を添加する場合は、全系の保有液に対して濃度管
理を行わねばならず、そのため応答が遅くなり、添加量
調整などの的確な判断が困難となる。また、吸収液は残
渣その他の不純物の蓄積を避けるために、通常液の一部
がパ−ジされており、添加剤は吸収液のパ−ジに伴って
一部消失することと、全系の保有液に対して添加剤を供
給しなければならないため、添加剤を過大に添加する必
要がある。さらに、吸収工程は一般に高温であるため添
加剤の一部が熱分解することにより添加効果が低減す
る。

【０００８】したがって、本発明の目的は、加熱器チュ
−ブの閉塞がなく、Ｖ、Ｆｅ、Ｎｉなどの金属の含有量
の変動によっても吸収液の処理量が変動せず、燃料中の
硫黄酸化物の含有量変動（加熱器の負荷の増減）にも速
やかに追随し、効率よく添加剤の濃度を管理することが
でき、長期に安定運転可能で工業的に有利な湿式排煙脱
硫法を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題、
とくに加熱器チュ−ブの閉塞の問題を解決するため、二
酸化硫黄ガスを回収する循環液の再生工程においては、
二酸化硫黄ガスの発生とともに生成される亜硫酸塩の循
環液への溶解度が重亜硫酸塩のそれに比べて小さいこ
と、系中の水分が二酸化硫黄ガスの発生と同時に留去さ
れることにより亜硫酸塩が結晶となって系外に析出する
こと、および亜硫酸塩の析出過程においては、結晶が微
細化し易くなることなどに着目して鋭意検討し、有機お
よび／または無機の複数の配位座を有する化合物を吸収
液中に共存させると、結晶の肥大化が生じ、上記目的が
達成されることを見出した。

【００１０】すなわち、本発明は、硫黄酸化物を含む燃
焼排ガスを湿式吸収法により脱硫するにあたり、亜硫酸
塩で硫黄酸化物を吸収した吸収液から二酸化硫黄ガスを
再生する工程に、有機および／または無機の複数の配位
座を有する化合物を１０ｐｐｍ以上存在させることを特
徴とする排煙脱硫法である。

【００１１】また、本発明は、硫黄酸化物を含む燃焼排
ガスを湿式吸収法により脱硫するにあたり、亜硫酸塩で
硫黄酸化物を吸収した吸収液をキレ−ト樹脂で処理する
ことを特徴とする排煙脱硫法である。

【００１２】本発明の改良された排煙脱硫法のフロ−シ
−トを図１に示す。図１に従って本発明を詳細に説明す
る。図１において、１から集塵器でダストが除去された
燃焼排ガスを吸収塔２へ導入する。燃焼排ガスはＣ重油
を燃料とするものが一般的であるが、Ｖ、Ｆｅ、Ｎｉな
どの金属類を含有するピッチコ−クスを混合して燃焼さ
せた排ガスであってもなんら差支えない。燃焼排ガスは
吸収塔で、主として二酸化硫黄ガスからなる硫黄酸化物
が亜硫酸塩で吸収され、吸収後の排ガスは３より煙突へ
導かれる。

【００１３】吸収液は、１部が吸収液パ−ジ管４からパ
−ジされ、加熱器供給槽６から、加熱器供給ポンプ７に
より熱交換器８を経由して第一加熱器１０および第二加
熱器１８へ供給される。第一加熱器をスチ−ム９で加熱
することにより、重亜硫酸塩を亜硫酸塩と硫黄酸化物と
に再生する。

【００１４】留出液は、第一蒸発缶１１に入り、第一加
熱器循環ポンプ１３により、第一加熱器を循環する。循
環液からは収支に見合う量の液が抜き出され、１４より
固液分離工程へ導かれる。加熱器チュ−ブが閉塞される
と循環液の抜出量が低下してくる。第一加熱器から発生
する蒸気は第二加熱器の熱源として利用される。このよ
うに、加熱器で発生する蒸気を次の加熱器の加熱用に利
用する多重効用缶形式を採用するのが熱的に有利で、望
ましく、図１はこのような例を示したものである。

【００１５】第二加熱器においても、前述した第一加熱
器と同様の操作を行い、第二蒸発缶２０からのガスは二
酸化硫黄ガス回収ライン２２へ送られる。加熱器は減圧
系で実施する方が反応効率および消費エネルギ−の面か
ら好ましい。

【００１６】本発明で使用する有機および／または無機
の複数の配位座を有する化合物は、循環液中の濃度が所
定の範囲に維持されるよう１２および／または１９から
連続的または間歇的に供給される。

【００１７】２４は、循環液の一部をキレ−ト樹脂で処
理する場合に使用する充填塔の例を示したものである。
図１においては充填塔が１基の例を示しているが、充填
塔を複数基準備し、使用中のキレ−ト樹脂が破過点に達
した時点で、別の充填塔を使用するのが好ましい。破過
点に達したキレ−ト樹脂は１Ｎ硫酸を通液することによ
って賦活再生することができるので、充填塔の交互使用
は効率的である。

【００１８】本発明で使用する有機および／または無機
の複数の配位座を有する化合物は、分子内に有機および
／または無機の複数の配位座を有する化合物であればよ
く、有機化合物の一例としては、一般式（ＩＩＩ）

【化３】で示される化合物をあげることができる。式中、Ｒは炭
素数１〜５のアルキレン基を表し、ｌ、ｍ、ｎおよびｏ
は１〜３の整数であり、ＭはＮａ、ＫまたはＬｉ原子で
ある。

【００１９】一般式（ＩＩＩ）で示される化合物におい
て、Ｒは炭素数１〜５のアルキレン基を表すが、Ｒは炭
素原子及び水素原子からなる炭素数１〜６のアルキル又
はアルキレン基を側鎖に有してもよい。このような化合
物は、分子内に２個の窒素原子を有する４官能のカルボ
ン酸のアルカリ金属塩であり、窒素原子およびカルボキ
シルイオンにより、２価以上の金属イオンにキレ−ト型
の多座配位が可能である。

【００２０】このような化合物の具体例としては、エチ
レンジアミンテトラプロピオン酸４Ｎａ塩、エチレンジ
アミンテトラプロピオン酸４Ｋ塩、エチレンジアミンジ
プロピオン酸ジ酢酸４Ｌｉ塩、エチレンジアミンジプロ
ピオン酸ジ酢酸４Ｎａ塩、１，２−シクロヘキサンジア
ミンテトラ酢酸４Ｎａ塩、１，２−シクロヘキサンジア
ミンテトラ酢酸４Ｋ塩、トリメチレンジアミンテトラ酢
酸４Ｌｉ塩、トリメチレンジアミンテトラ酢酸４Ｎａ
塩、エチレンジアミンテトラ酢酸４Ｎａ塩、エチレンジ
アミンテトラ酢酸４Ｋ塩、エチレンジアミンテトラ酢酸
４Ｌｉ塩などを例示することができる。

【００２１】また、本発明で使用する無機の複数の配位
座を有する化合物は、分子内に無機の複数の配位座を有
する化合物であり、ピロリン酸、トリポリリン酸、トリ
メタリン酸、テトラメタリン酸などの各種リン酸塩、ジ
チオン酸、トリチオン酸、テトラチオン酸などのポリチ
オン酸の塩などを例示することができる。

【００２２】これらの化合物のうち、操作条件下での２
価以上の金属イオンとで形成される錯塩の安定度、添加
量、価格などの観点から、エチレンジアミンテトラプロ
ピオン酸４Ｎａ塩、エチレンジアミンテトラプロピオン
酸４Ｋ塩、エチレンジアミンテトラ酢酸４Ｎａ塩、エチ
レンジアミンテトラ酢酸４Ｋ塩、エチレンジアミンテト
ラ酢酸４Ｌｉ塩が好適な化合物であるが、なかでもエチ
レンジアミンテトラ酢酸４Ｎａ塩、エチレンジアミンテ
トラ酢酸４Ｋ塩が好ましい。

【００２３】これらの化合物は、水溶液の形態、例えば
４５重量％程度の水溶液で吸収液を再生する工程に添加
される。本願の第１の発明においては、該化合物は吸収
液を再生する工程に添加することが重要であり、かかる
添加により、該化合物の濃度を的確に管理することが可
能となり、長期に安定運転をすることができる。具体的
には、前述したように、加熱器の循環液中における濃度
を確認しながら、図１の１２及び／または１９から定常
的又は間歇的に循環液中に添加する。加熱器供給槽６か
ら供給することも可能である。

【００２４】該化合物をこの再生工程に添加する場合
は、吸収工程に添加する場合に比べて、全系の保有液の
３０％程度の範囲内で化合物の濃度管理をすることがで
きるので、応答が速く、加熱器の負荷の増減に対し、速
やかに対応することができる。これらの化合物は、操作
条件下において該化合物に変換可能な形（例えば４カル
ボン酸、２カルボン酸２アルカリ金属塩、４カルボン酸
エステルなど）で添加することもできる。

【００２５】本発明において、吸収液を再生する工程に
添加される有機および／または無機の複数の配位座を有
する化合物の添加量は、循環液中に存在する２価以上の
金属イオン量、該化合物と２価以上の金属イオンとの錯
塩の安定度定数、循環液のｐＨなどに依存し、一義的に
設定できないが、循環液中の化合物の濃度が所定の濃度
範囲に維持されるよう燃焼排ガスの処理規模にあわせた
流量で添加される。また、該化合物は２価以上の金属イ
オンと錯塩を形成していない形態で添加するのが好まし
い。

【００２６】吸収液から二酸化硫黄ガスおよび亜硫酸塩
を再生する工程において存在する有機および／または無
機の複数の配位座を有する化合物の濃度は、あまり小さ
いと効果が少ないので、１０ｐｐｍ以上存在するように
添加される。また、あまり大きいと経済的に得策でな
く、また排水のＣＯＤが過多となることもあるので、好
ましくは１００〜１００００ｐｐｍ、さらに好ましく
は、５００〜５０００ｐｐｍの範囲に維持するよう実施
される。ここで、ｐｐｍは重量基準である。

【００２７】操業においては、上記有機および／または
無機の複数の配位座を有する化合物が２価以上の金属イ
オンと錯塩を形成していない形態、すなわち遊離の状態
での化合物の濃度を特定の範囲幅で管理することが重要
であり、本発明においては、上記有機および／または無
機の複数の配位座を有する化合物はこのような状態で１
０ｐｐｍ以上存在させる必要がある。該化合物の濃度を
管理するにはキレ−ト滴定の手法が採用されるが、本発
明者らの詳細な検討によれば、該化合物が２価以上の金
属イオンと錯塩を形成していない形態での濃度は、例え
ばメチルチモ−ルブル−指示薬の存在下にｐＨ５〜６で
亜鉛標準液で滴定することにより好適に測定することが
できることを見出だした。

【００２８】上記化合物の濃度を特定の範囲幅で管理す
るには、上記の滴定法によるのが確実であるが、該化合
物の循環液中における濃度と循環液中の亜硫酸塩の結晶
サイズには概ね相関関係があるので、循環液中の亜硫酸
塩の結晶サイズをみることによっても確認できる。すな
わち、上記化合物を添加することにより、循環液中の結
晶が大きくなることから、操業における簡便法として、
例えば循環液を採取し、１０００ｍｌのメスシリンダ−
に入れて静置後、結晶が沈降した層の高さを測定するこ
とによって迅速に確認することも可能である。結晶の平
均粒径は、標準篩分法、沈降法、ピペット法、秤量法な
ど公知の方法により粒径分布曲線を描き、求めることが
できる。

【００２９】本発明の目的は、硫黄酸化物を含む燃焼排
ガスを湿式吸収法により脱硫する際に、吸収液をキレ−
ト樹脂で処理することによっても達成される。前述した
ように、図１における２４は循環液の一部をキレ−ト樹
脂で処理する場合に使用する充填塔の例である。

【００３０】本発明で使用するキレ−ト樹脂とは、カル
ボキシル基またはその塩を含有する親水性または疎水性
重合体を多価アミン類、アミノアルコ−ル類、エポキシ
化合物などと反応させて得られる樹脂である。具体例と
しては、無水マレイン酸−イソブテン共重合体（ＭＡ−
ＩＢ）とポリエチレンイミンから得られる一般式（Ｉ
Ｖ）で示される複合樹脂をあげることができる。

【００３１】

【化４】

【００３２】複合樹脂における窒素とカルボキシル基と
の当量比は１より小さい方が金属陽イオンの吸着能に優
れる傾向があり、好ましい。

【００３３】本発明においてキレ−ト樹脂を使用して硫
黄酸化物を吸収した吸収液を処理するには、結晶粒径に
注意しながら、循環液の全量又は一部をキレ−ト樹脂を
充填した充填塔に単に流通させればよい。充填塔に流通
させる条件はとくに限定されるものではなく、金属の含
有量に応じて通常はＳＶ１ｈｒ^-1程度で流通させればよ
い。前述したように、充填塔を複数基準備し、キレ−ト
樹脂が破過点に達した時点で充填塔を切り換えて使用す
ると効率的に実施できる。破過点に達したキレ−ト樹脂
は１Ｎの硫酸で洗浄することによって賦活再生すること
ができる。また、循環液中に有機および／または無機の
複数配位座を有する化合物を存在させて行なう方式を併
用することは自由である。

【００３４】

【作用】有機および／または無機の複数配位座を有する
化合物を吸収液に存在させるか、または吸収液をキレ−
ト樹脂で処理することによって、加熱器チュ−ブの閉塞
が大幅に改善される理由を必ずしも明確に説明すること
ができないが、加熱器で析出する亜硫酸塩の結晶サイズ
は循環液中に存在する２価以上の金属イオンとりわけ
Ｖ、Ｆｅ、Ｎｉなどに代表される遷移金属イオンの濃度
に依存し、金属イオン濃度の上昇に伴って結晶は微細化
することから、該化合物を吸収液中に共存させることに
より、金属イオンの結晶サイズの微細化を抑止する効果
が発現し、固液分離を容易にする結晶サイズに保持でき
ることによるものと推定される。以下、実施例により本
発明を具体的に説明するが、本発明はこれらにより何等
限定されるものではない。

【００３５】

【実施例】

実施例１および比較例１Ｖ、Ｆｅ、Ｎｉなどの金属類１６００ｐｐｍを含有する
ピッチコ−クス６０〜８０％およびＣ重油４０〜２０％
からなる燃料を燃焼した排ガスを集塵器でダストを除去
した後、３５万Ｎｍ³／ｈｒ、温度１７０℃の条件で吸
収塔に供給した。吸収塔において、亜硫酸ソ−ダ水溶液
からなる吸収液を１０００ｍ³／ｈｒで循環し、二酸化
硫黄ガスを主とする硫黄酸化物を吸収した。

【００３６】スチ−ム加熱された加熱器に吸収液を供給
し、主として重亜硫酸ソ−ダ水溶液からなる吸収液を加
熱することによって二酸化硫黄ガスおよび亜硫酸ソ−ダ
を再生した。加熱器は２基使用し、発生した蒸気を次の
加熱器の加熱用に利用する多重効用缶形式で実施した。
加熱器を循環する吸収液中にエチレンジアミンテトラ酢
酸４Ｎａ塩（ＥＤＴＡ−４Ｎａ）の４５重量％水溶液を
大略４ｌ／ｈｒの速度で、循環液中のＥＤＴＡ−４Ｎａ
の濃度が１２００ｐｐｍに維持されるように供給した。
循環液中のＥＤＴＡ−４Ｎａの濃度は、前述したメチル
チモ−ルブル−指示薬の存在下での亜鉛標準液による滴
定、および結晶沈降層の高さ測定によって十分管理可能
であった。結果を表１および表２に示す。

【００３７】比較のため、ＥＤＴＡ−４Ｎａなどの一般
式（ＩＩＩ）で示される化合物を全く添加しない場合の
結果を併せて表に示すが、これらの結果から本発明の効
果は明らかである。なお、本発明の方法を実施すること
により、蒸気の使用原単位は向上しており、本法がエネ
ルギ−的にも有利な方法であることが明らかである。

【００３８】

【表１】

【００３９】

【表２】（注）循環液抜出量１は第１加熱器からの抜出量であ
り、循環液抜出量２は第２加熱器からの抜出量である。
また、結晶沈降層の高さは１ｌのメスシリンダ−に加熱
器の循環液を入れ、３０分間静置した後の沈降層の高さ
である。なお、循環液中の結晶の平均粒径は、採取した
循環液を乾燥してＪＩＳ標準網篩にかけ、標準篩分法に
よって測定した。

【００４０】実施例２〜１２ＥＤＴＡ−４Ｎａの濃度を変え、またＥＤＴＡ−４Ｎａ
に代えて表３に示す化合物を用いる以外は実施例１と同
様に操作した。結果を表３に示す。なお、表中各化合物
は次のとおりである。

【００４１】ＥＤＴＰ−４Ｎａ：エチレンジアミンテト
ラプロピオン酸４Ｎａ塩ＥＤＴＰ−４Ｋ：エチレンジアミンテトラプロピオン酸
４Ｋ塩ＥＤＴＡ−４Ｋ：エチレンジアミンテトラ酢酸４Ｋ塩ＥＤＴＡ−４Ｌｉ：エチレンジアミンテトラ酢酸４Ｌｉ
塩ＣＤＴＡ−４Ｎａ：１，２−シクロヘキサンジアミンテ
トラ酢酸４Ｎａ塩ピロリン酸−４Ｎａ：ピロリン酸４Ｎａ塩トリポリリン酸−５Ｎａ：トリポリリン酸５Ｎａ塩ジチオン酸−２Ｎａ：ジチオン酸２Ｎａ塩

【００４２】

【表３】

【００４３】実施例１３ＭＡ−ＩＢ（無水マレイン酸含有率５０モル％、分子量
６万）とポリエチレンイミン（３０％水溶液でアミノ
基、アルキルアミノ基、ジアルキルアミノ基の比率１：
２：１、分子量７万〜８万）から、日本化学会誌（１９
８５（９），ｐ１７６３−１７６９）に記載された方法
によって複合樹脂を得た。該複合樹脂を充填した充填塔
に、比較例１における循環液の１０％を供給して循環液
を処理し、処理後の液は再び吸収塔の循環液へリサイク
ル使用した。加熱器チュ−ブの洗浄は１回／年で充分で
あった。

【００４４】比較例２ＥＤＴＡ−４Ｎａ塩を吸収工程に添加する以外は実施例
１と同様に実施したところ、化合物の濃度管理は全系の
液にわたるため、応答が遅く、しかも吸収液のパ−ジに
伴って消失するため、化合物の濃度の低下をきたし、加
熱器チュ−ブの閉塞を生じた。また、化合物の濃度の低
下を防ぐため、化合物の添加量を増加させたところ、応
答が遅いため、化合物の濃度が上がり過ぎて排水ＣＯＤ
が過多となった。

【００４５】

【発明の効果】本発明によれば、二酸化硫黄ガスの再生
工程に特定の化合物を存在させることにより、ウエルマ
ンロ−ド法による排煙脱硫において生ずる加熱器チュ−
ブの閉塞などの問題がなく、吸収液の処理量が変動せ
ず、燃料中の硫黄酸化物の含有量変動（加熱器の負荷の
増減）に対し、速やかに追随し、効率よく該化合物の濃
度管理が可能で長期に安定運転可能な湿式排煙脱硫方法
を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の改良された排煙脱硫法のフロ−シ−ト
である。

【符号の説明】

１燃焼排ガス２吸収塔３煙突への導出管４吸収液パ−ジ管５吸収塔循環ポンプ６加熱器供給槽７加熱器供給ポンプ８熱交換器９スチ−ム１０第一加熱器１１第一蒸発缶１２第一加熱器への化合物供給管１３第一加熱器循環ポンプ１４固液分離機への導出管１５均圧槽１６回収液系への供給ポンプ１７第二加熱器循環ポンプ１８第二加熱器１９第二加熱器への化合物供給管２０第二蒸発缶２１固液分離機への導出管２２二酸化硫黄ガス回収ライン２３キレ−ト樹脂充填塔供給ポンプ２４キレ−ト樹脂充填塔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｂ０１Ｊ 45/00 ＳＣ０１Ｂ 17/62

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】硫黄酸化物を含む燃焼排ガスを湿式吸収
法により脱硫するにあたり、亜硫酸塩で硫黄酸化物を吸
収した吸収液から二酸化硫黄ガスを再生する工程に、有
機および／または無機の複数の配位座を有する化合物を
１０ｐｐｍ以上存在させることを特徴とする排煙脱硫
法。
【請求項２】硫黄酸化物を含む燃焼排ガスを湿式吸収
法により脱硫するにあたり、亜硫酸塩で硫黄酸化物を吸
収した吸収液をキレ−ト樹脂で処理することを特徴とす
る排煙脱硫法。