JPH07228963A - 原子燃料用折出硬化型ニッケル基合金材 - Google Patents
原子燃料用折出硬化型ニッケル基合金材Info
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- JPH07228963A JPH07228963A JP6044870A JP4487094A JPH07228963A JP H07228963 A JPH07228963 A JP H07228963A JP 6044870 A JP6044870 A JP 6044870A JP 4487094 A JP4487094 A JP 4487094A JP H07228963 A JPH07228963 A JP H07228963A
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- inconel
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- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃料集合体のスペーサスプリング等を形成す
る折出硬化型ニッケル基合金材において、中性子照射に
よってこの合金材から生じる放射性 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏ
の一次冷却水中への溶出を抑制する。 【構成】 上記ニッケル基合金材の表面側に全酸化膜原
子に対し１０原子％以上のＴｉＯ2 の酸化膜を形成する
と共に、このＴｉＯ2 酸化膜の内側に全酸化膜原子に対
し１０原子％以上のＣｒ2 Ｏ3 の酸化膜を形成せしめた
ことを特徴としている。
る折出硬化型ニッケル基合金材において、中性子照射に
よってこの合金材から生じる放射性 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏ
の一次冷却水中への溶出を抑制する。 【構成】 上記ニッケル基合金材の表面側に全酸化膜原
子に対し１０原子％以上のＴｉＯ2 の酸化膜を形成する
と共に、このＴｉＯ2 酸化膜の内側に全酸化膜原子に対
し１０原子％以上のＣｒ2 Ｏ3 の酸化膜を形成せしめた
ことを特徴としている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は原子燃料集合体のスペー
サスプリングやリーク制御板等を構成する折出硬化型ニ
ッケル基合金材に係り、詳しくはこの合金材の表面に特
定の酸化膜を形成することにより、中性子照射によって
上記合金材から生じる放射性 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏの一次
冷却水への溶出抑制を目的とした原子燃料用折出硬化型
ニッケル基合金材に関するものである。
サスプリングやリーク制御板等を構成する折出硬化型ニ
ッケル基合金材に係り、詳しくはこの合金材の表面に特
定の酸化膜を形成することにより、中性子照射によって
上記合金材から生じる放射性 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏの一次
冷却水への溶出抑制を目的とした原子燃料用折出硬化型
ニッケル基合金材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】原子力発電プラントにおける作業従業者
の被曝量を低減するためには、放射性の腐食生成物を抑
制し、作業環境における放射線量を低減する必要があ
る。この放射線量に寄与する放射性腐食生成物として
は、 59 Ｃｏ（ｎ，ｒ）反応により生ずる 60 Ｃｏおよ
び 58 Ｎｉ（ｎ，ｐ）反応により生ずる 58 Ｃｏが支配
的であり、原子力プラントでは、燃料集合体のスペーサ
スプリング、リーク制御板および膨張スプリング等の材
料として使用されるインコネルＸ−７５０合金やインコ
ネル７１８合金などの折出硬化型ニッケル基合金が重要
な発生源であるとみなされている。
の被曝量を低減するためには、放射性の腐食生成物を抑
制し、作業環境における放射線量を低減する必要があ
る。この放射線量に寄与する放射性腐食生成物として
は、 59 Ｃｏ（ｎ，ｒ）反応により生ずる 60 Ｃｏおよ
び 58 Ｎｉ（ｎ，ｐ）反応により生ずる 58 Ｃｏが支配
的であり、原子力プラントでは、燃料集合体のスペーサ
スプリング、リーク制御板および膨張スプリング等の材
料として使用されるインコネルＸ−７５０合金やインコ
ネル７１８合金などの折出硬化型ニッケル基合金が重要
な発生源であるとみなされている。
【０００３】従って、上記被曝量の低減のためには、こ
れらのニッケル基合金から炉水中に溶けだす放射性腐食
生成物を抑制する必要があり、抑制策の一つとして、合
金材の表面に溶出の防護壁となる被膜をあらかじめ形成
する表面処理が下記に記すようないくつかの文献で報告
されている。
れらのニッケル基合金から炉水中に溶けだす放射性腐食
生成物を抑制する必要があり、抑制策の一つとして、合
金材の表面に溶出の防護壁となる被膜をあらかじめ形成
する表面処理が下記に記すようないくつかの文献で報告
されている。
【０００４】参考文献１ “折出硬化型Ｎｉ基合金の金属溶出挙動に及ぼす酸化処
理の影響”、多田薫他、原子力学会誌ＶｏＬ３５、Ｎ
ｏ．４（１９９３）
理の影響”、多田薫他、原子力学会誌ＶｏＬ３５、Ｎ
ｏ．４（１９９３）
【０００５】参考文献２ “ＢＷＲ炉水環境下におけるインコネルＸ−７５０表面
酸化膜の溶出抑制機構”（ Passivation mechanism of
oxide films formed or Inconel X 750 in simulated B
WR core enviroment）Y．Hemmi at all , water chemi
stry of nuclear reactor systems 5 .BNES .London ,
1989
酸化膜の溶出抑制機構”（ Passivation mechanism of
oxide films formed or Inconel X 750 in simulated B
WR core enviroment）Y．Hemmi at all , water chemi
stry of nuclear reactor systems 5 .BNES .London ,
1989
【０００６】参考文献３ “ＢＷＲ条件下におけるインコネルＸ−７５０合金の腐
食”（ General Corrosion of Alloy X - 750 under BW
R Conditions）, Elisabet Ahlberg at all
食”（ General Corrosion of Alloy X - 750 under BW
R Conditions）, Elisabet Ahlberg at all
【０００７】上記文献１および２では、インコネルＸ−
７５０合金を１atm の大気中で酸化処理することによ
り、表面側にＮｉＦｅ2 Ｏ4 およびＮｉＯを主体とする
酸化膜、そしてその内側にＣｒ2 Ｏ3 を主体とする酸化
膜の２層構造が形成されると報告されている。このよう
な酸化被膜においては、表面側に形成されたＮｉＦｅ2
Ｏ4 被膜が高温高圧水への溶解度を小さくすると共に、
内側に形成されたＣｒ2Ｏ3 被膜が金属の拡散を抑制す
ることによって、基材から高温高圧水への金属溶出の抑
制、即ち、 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏの溶出を抑制することが
できると述べられている。
７５０合金を１atm の大気中で酸化処理することによ
り、表面側にＮｉＦｅ2 Ｏ4 およびＮｉＯを主体とする
酸化膜、そしてその内側にＣｒ2 Ｏ3 を主体とする酸化
膜の２層構造が形成されると報告されている。このよう
な酸化被膜においては、表面側に形成されたＮｉＦｅ2
Ｏ4 被膜が高温高圧水への溶解度を小さくすると共に、
内側に形成されたＣｒ2Ｏ3 被膜が金属の拡散を抑制す
ることによって、基材から高温高圧水への金属溶出の抑
制、即ち、 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏの溶出を抑制することが
できると述べられている。
【０００８】また、文献３においても、インコネルＸ−
７５０合金製スペーサを大気中で酸化処理することによ
り、炉内で許容できる程度の低い腐食率を示したと報告
されている。この酸化処理で形成される酸化膜は上記の
文献と同じく表面側にＮｉの酸化膜、その内側にＣｒの
酸化膜の２層構造を持つことが報告されている。
７５０合金製スペーサを大気中で酸化処理することによ
り、炉内で許容できる程度の低い腐食率を示したと報告
されている。この酸化処理で形成される酸化膜は上記の
文献と同じく表面側にＮｉの酸化膜、その内側にＣｒの
酸化膜の２層構造を持つことが報告されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
如き従来の技術は、折出硬化型ニッケル基合金の表面に
単に高温高圧水への溶解度が小さいＮｉの酸化膜をつけ
ただけのものであり、溶解度が小さいとはいえ、いくら
かの 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏは冷却水中に溶出してしまうと
いう問題があった。
如き従来の技術は、折出硬化型ニッケル基合金の表面に
単に高温高圧水への溶解度が小さいＮｉの酸化膜をつけ
ただけのものであり、溶解度が小さいとはいえ、いくら
かの 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏは冷却水中に溶出してしまうと
いう問題があった。
【００１０】また、被膜の耐食性を支配する因子として
は、上述したような酸化膜の他に、緻密度、厚さ、結晶
構造などがある。ＮｉＦｅ2 Ｏ4 は結晶構造がスピネル
構造をした酸化膜であるが、緻密度の観点からはこのス
ピネル型結晶は結晶格子の中に多くの空隙が存在してお
り、下地からの金属イオンの溶出を抑制するために最適
な酸化膜だとは言えない。
は、上述したような酸化膜の他に、緻密度、厚さ、結晶
構造などがある。ＮｉＦｅ2 Ｏ4 は結晶構造がスピネル
構造をした酸化膜であるが、緻密度の観点からはこのス
ピネル型結晶は結晶格子の中に多くの空隙が存在してお
り、下地からの金属イオンの溶出を抑制するために最適
な酸化膜だとは言えない。
【００１１】本発明は叙上の如き実状に対処し、上記折
出硬化型ニッケル基合金の被膜に新規な構成を見出すこ
とにより、この合金材からの放射性 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏ
の一次冷却水への溶出をさらに抑制することを目的とす
るものである。
出硬化型ニッケル基合金の被膜に新規な構成を見出すこ
とにより、この合金材からの放射性 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏ
の一次冷却水への溶出をさらに抑制することを目的とす
るものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】即ち、上記目的に適合す
る本発明の原子燃料用折出硬化型ニッケル基合金材の特
徴は、前記原子燃料集合体のスペーサスプリング等を構
成するインコネルＸ−７５０や７１８等の折出硬化型ニ
ッケル基合金材において、この合金材の表面側に全酸化
膜原子に対し１０原子％以上の、ＴｉＯ2 の酸化膜を形
成すると共に、このＴｉＯ2 酸化膜の内側に全酸化膜原
子に対し１０原子％以上のＣｒ2 Ｏ3 の酸化膜を形成せ
しめたところにある。
る本発明の原子燃料用折出硬化型ニッケル基合金材の特
徴は、前記原子燃料集合体のスペーサスプリング等を構
成するインコネルＸ−７５０や７１８等の折出硬化型ニ
ッケル基合金材において、この合金材の表面側に全酸化
膜原子に対し１０原子％以上の、ＴｉＯ2 の酸化膜を形
成すると共に、このＴｉＯ2 酸化膜の内側に全酸化膜原
子に対し１０原子％以上のＣｒ2 Ｏ3 の酸化膜を形成せ
しめたところにある。
【００１３】
【作用】上記本発明金属材の表面側に形成されるＴｉＯ
2 酸化膜は、ＢＷＲ実機環境下（腐食電位：−４００〜
＋１００ｍＶ、ＰＨ：約5.6 ）で安定であり、高温高圧
水への溶解度は小さく、一方、内側に形成されるＣｒ2
Ｏ3 酸化膜は、前述のように金属の拡散を抑制し、基材
から高温高圧水への金属溶出を抑制することによって、
基材中に含まれる 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏの拡散や冷却材中
への溶出を抑制する効果がある。
2 酸化膜は、ＢＷＲ実機環境下（腐食電位：−４００〜
＋１００ｍＶ、ＰＨ：約5.6 ）で安定であり、高温高圧
水への溶解度は小さく、一方、内側に形成されるＣｒ2
Ｏ3 酸化膜は、前述のように金属の拡散を抑制し、基材
から高温高圧水への金属溶出を抑制することによって、
基材中に含まれる 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏの拡散や冷却材中
への溶出を抑制する効果がある。
【００１４】また、表面側に形成される酸化膜はＴｉを
主成分とするものであるため、たとえ微量が冷却水中に
溶出したとしても放射性腐食生成物でないことからこの
冷却水の放射線量が上昇することはない。
主成分とするものであるため、たとえ微量が冷却水中に
溶出したとしても放射性腐食生成物でないことからこの
冷却水の放射線量が上昇することはない。
【００１５】さらに、表面側に形成される上記ＴｉＯ2
酸化膜は緻密性に優れるため、高温高圧水への溶解度の
高いＣｒが冷却材中へ溶出するのを防ぐ効果が大きい。
即ち、Ｃｒが溶出するとその部分で合金組成がミクロ的
に変わりＣｏなどの他の合金成分も溶出し易くなるが、
本発明ではかかる他の合金成分の溶出も抑制する効果が
ある。
酸化膜は緻密性に優れるため、高温高圧水への溶解度の
高いＣｒが冷却材中へ溶出するのを防ぐ効果が大きい。
即ち、Ｃｒが溶出するとその部分で合金組成がミクロ的
に変わりＣｏなどの他の合金成分も溶出し易くなるが、
本発明ではかかる他の合金成分の溶出も抑制する効果が
ある。
【００１６】
【実施例】以下、さらに添付図面を参照して、本発明の
実施例を説明する。
実施例を説明する。
【００１７】図１はＢＷＲ燃料集合体の断面図、図２は
同集合体のスペーサを示す断面図、図３は同集合体のリ
ーク制御板を示す一部切欠斜視図であり、図において、
１は上部タイプレート、２は下部タイプレート、３は燃
料棒、Ｓはスペーサ、４はスペーサスプリング、５はリ
ーク制御板、６はチャンネルボックスを夫々示してい
る。
同集合体のスペーサを示す断面図、図３は同集合体のリ
ーク制御板を示す一部切欠斜視図であり、図において、
１は上部タイプレート、２は下部タイプレート、３は燃
料棒、Ｓはスペーサ、４はスペーサスプリング、５はリ
ーク制御板、６はチャンネルボックスを夫々示してい
る。
【００１８】しかして、ＢＷＲ燃料集合体のスペーサス
プリング４やリーク制御板５に使用されるスプリング
を、折出硬化型ニッケル基合金である、通称インコネル
Ｘ−７５０を用いて製造すると共に、このスプリングを
大気中で酸化処理を行った。酸化処理は、７０４℃で２
０時間行った。なお、供試材の化学組成は、クロム15.4
％、鉄 2.5％、アルミニウム 0.6％ 、チタン2.6 ％、
ニオブ＋タンタル1.0 ％、炭素0.04％、シリコン0.14
％、マンガン0.07％、硫黄0.003 ％、銅0.01％で残部ニ
ッケルであった。これにより、上記スプリングの表面
に、全酸化膜原子に対し１０原子％のＴｉＯ2 の酸化膜
が表面側に形成されると共に、このＴｉＯ2 酸化膜の内
側に、全酸化膜原子に対し１０原子％のＣｒ2 Ｏ3 の酸
化膜が夫々、表面全体に均一に形成された。
プリング４やリーク制御板５に使用されるスプリング
を、折出硬化型ニッケル基合金である、通称インコネル
Ｘ−７５０を用いて製造すると共に、このスプリングを
大気中で酸化処理を行った。酸化処理は、７０４℃で２
０時間行った。なお、供試材の化学組成は、クロム15.4
％、鉄 2.5％、アルミニウム 0.6％ 、チタン2.6 ％、
ニオブ＋タンタル1.0 ％、炭素0.04％、シリコン0.14
％、マンガン0.07％、硫黄0.003 ％、銅0.01％で残部ニ
ッケルであった。これにより、上記スプリングの表面
に、全酸化膜原子に対し１０原子％のＴｉＯ2 の酸化膜
が表面側に形成されると共に、このＴｉＯ2 酸化膜の内
側に、全酸化膜原子に対し１０原子％のＣｒ2 Ｏ3 の酸
化膜が夫々、表面全体に均一に形成された。
【００１９】上記本発明実施例のスプリングの他に２種
類の供試材を用意し、ＢＷＲ炉水環境を模擬した高温高
圧水中で４１０時間の浸漬試験を実施した。なお、試験
温度は２８８℃、試験圧力８１ｋｇ／ｃｍ2 、また試験
水は溶存酸素濃度４００ｐｐｂ、溶存水素濃度６０ｐｐ
ｍであり、さらに実機より腐食加速環境とするために過
酸化水素水を８００ｐｐｂ添加した。
類の供試材を用意し、ＢＷＲ炉水環境を模擬した高温高
圧水中で４１０時間の浸漬試験を実施した。なお、試験
温度は２８８℃、試験圧力８１ｋｇ／ｃｍ2 、また試験
水は溶存酸素濃度４００ｐｐｂ、溶存水素濃度６０ｐｐ
ｍであり、さらに実機より腐食加速環境とするために過
酸化水素水を８００ｐｐｂ添加した。
【００２０】供試材としては、 Ａ．ＴｉＯ2 とＣｒ2 Ｏ3 の２層構造の酸化膜を形成さ
せた上記スプリング（本発明実施例） Ｂ．ＮｉとＣｒの２層構造の酸化膜を形成させた上記ス
プリング（文献による従来例） Ｃ．真空中で７０４℃、２０時間の時効処理を実施した
スプリング（酸化処理なし） の３種類である。
せた上記スプリング（本発明実施例） Ｂ．ＮｉとＣｒの２層構造の酸化膜を形成させた上記ス
プリング（文献による従来例） Ｃ．真空中で７０４℃、２０時間の時効処理を実施した
スプリング（酸化処理なし） の３種類である。
【００２１】試験の結果、スプリングの腐食による減量
はＣを１とした場合、Ａは0.19、Ｂは0.22と、どちらも
酸化処理を施さないスプリングよりは腐食減量は大幅に
少なく、特に本発明の構成を有するＡは従来品であるＢ
より更に腐食減量が少なかった。これは、ＴｉＯ2 酸化
膜のＢＷＲ炉水環境下での溶解度の小ささを示すもので
ある。
はＣを１とした場合、Ａは0.19、Ｂは0.22と、どちらも
酸化処理を施さないスプリングよりは腐食減量は大幅に
少なく、特に本発明の構成を有するＡは従来品であるＢ
より更に腐食減量が少なかった。これは、ＴｉＯ2 酸化
膜のＢＷＲ炉水環境下での溶解度の小ささを示すもので
ある。
【００２２】即ち、上記本発明の、表面側にＴｉＯ2 の
酸化膜、そしてその内側にＣｒ2 Ｏ3 の酸化膜の２層の
膜を形成するとの構成により、 基材中の 58 Ｃｏや 60 Ｃｏが拡散して表面側に行
くのをＣｒ2 Ｏ3 の酸化膜が防ぐ。 高温高圧水への溶解度の大きいＣｒが冷却材中へ溶
出するのをＴｉＯ2 の酸化膜が保護被膜となって防ぐ。
酸化膜、そしてその内側にＣｒ2 Ｏ3 の酸化膜の２層の
膜を形成するとの構成により、 基材中の 58 Ｃｏや 60 Ｃｏが拡散して表面側に行
くのをＣｒ2 Ｏ3 の酸化膜が防ぐ。 高温高圧水への溶解度の大きいＣｒが冷却材中へ溶
出するのをＴｉＯ2 の酸化膜が保護被膜となって防ぐ。
【００２３】という作用がなされ、これらによって、前
記折出硬化型ニッケル基合金材中の 58 Ｃｏや 60 Ｃｏ
の冷却水中への溶出を大きく抑制することに成功した。
記折出硬化型ニッケル基合金材中の 58 Ｃｏや 60 Ｃｏ
の冷却水中への溶出を大きく抑制することに成功した。
【００２４】以上、本発明の実施例を説明したが、本発
明の構成はＢＷＲ，ＰＷＲ各燃料集合体に有効であり、
また折出硬化型ニッケル基合金としては前記インコネル
Ｘ−７５０以外にインコネル７１８やその他のものも採
用しうる。そして、この折出硬化型ニッケル基合金を使
用する燃料集合体の部品としては、前記スペーサスプリ
ングやリーク制御板の他にもスペーサ格子板、膨張スプ
リングやその他部材が挙げられる。
明の構成はＢＷＲ，ＰＷＲ各燃料集合体に有効であり、
また折出硬化型ニッケル基合金としては前記インコネル
Ｘ−７５０以外にインコネル７１８やその他のものも採
用しうる。そして、この折出硬化型ニッケル基合金を使
用する燃料集合体の部品としては、前記スペーサスプリ
ングやリーク制御板の他にもスペーサ格子板、膨張スプ
リングやその他部材が挙げられる。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、燃料集
合体を構成する折出硬化型ニッケル基合金材の表面側に
ＴｉＯ2 の酸化膜を形成すると共に、このＴｉＯ2 酸化
膜の内側にＣｒ2 Ｏ3 の酸化膜を形成せしめたものであ
り、上記Ｃｒ2 Ｏ3 酸化膜が上記合金材中の 58 Ｃｏ，
60 Ｃｏの拡散・表面移行を防止する一方、上記ＴｉＯ
2 酸化膜が、高温高圧水への溶解度の高いＣｒの冷却材
中への溶出を保護被膜として防止し、これにより上記合
金材中の 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏの冷却材中への溶出を大き
く抑制するとの顕著な効果を奏するものである。
合体を構成する折出硬化型ニッケル基合金材の表面側に
ＴｉＯ2 の酸化膜を形成すると共に、このＴｉＯ2 酸化
膜の内側にＣｒ2 Ｏ3 の酸化膜を形成せしめたものであ
り、上記Ｃｒ2 Ｏ3 酸化膜が上記合金材中の 58 Ｃｏ，
60 Ｃｏの拡散・表面移行を防止する一方、上記ＴｉＯ
2 酸化膜が、高温高圧水への溶解度の高いＣｒの冷却材
中への溶出を保護被膜として防止し、これにより上記合
金材中の 58 Ｃｏ， 60 Ｃｏの冷却材中への溶出を大き
く抑制するとの顕著な効果を奏するものである。
【図１】ＢＷＲ燃料集合体の断面図である。
【図２】同集合体のスペーサを示す断面図である。
【図３】同集合体のリーク制御板を示す一部切欠斜視図
である。
である。
【符号の説明】 １ 上部タイプレート ２ 下部タイプレート ３ 燃料棒 ４ スペーサスプリング ５ リーク制御板 ６ チャンネルボックス Ｓ スペーサ
Claims (2)
- 【請求項１】 原子燃料集合体のスペーサスプリング等
を構成する折出硬化型ニッケル基合金材において、この
合金材の表面側に全酸化膜原子に対し１０原子％以上の
ＴｉＯ2 の酸化膜を形成すると共に、このＴｉＯ2 酸化
膜の内側に全酸化膜原子に対し１０原子％以上のＣｒ2
Ｏ3 の酸化膜を形成せしめたことを特徴とする原子燃料
用折出硬化型ニッケル基合金材。 - 【請求項２】 上記折出硬化型ニッケル基合金材がイン
コネルＸ−７５０またはインコネル７１８からなる請求
項１記載の原子燃料用折出硬化型ニッケル基合金材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6044870A JPH07228963A (ja) | 1994-02-17 | 1994-02-17 | 原子燃料用折出硬化型ニッケル基合金材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6044870A JPH07228963A (ja) | 1994-02-17 | 1994-02-17 | 原子燃料用折出硬化型ニッケル基合金材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07228963A true JPH07228963A (ja) | 1995-08-29 |
Family
ID=12703540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6044870A Withdrawn JPH07228963A (ja) | 1994-02-17 | 1994-02-17 | 原子燃料用折出硬化型ニッケル基合金材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07228963A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001033574A1 (fr) * | 1999-11-02 | 2001-05-10 | Tomoji Takamasa | Methode pour ameliorer la mouillabilite, et element expose a un milieu de rayonnement |
| JP2006194873A (ja) * | 2004-12-30 | 2006-07-27 | General Electric Co <Ge> | 高温水に曝される表面用の改善された絶縁被覆 |
| JP2009047692A (ja) * | 2007-08-16 | 2009-03-05 | Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc | 金属製の原子炉構成要素に施工される原子炉環境への腐食生成物を低減するための保護皮膜 |
| WO2009145708A1 (en) * | 2008-05-28 | 2009-12-03 | Westinghouse Electric Sweden Ab | A spacer grid |
-
1994
- 1994-02-17 JP JP6044870A patent/JPH07228963A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001033574A1 (fr) * | 1999-11-02 | 2001-05-10 | Tomoji Takamasa | Methode pour ameliorer la mouillabilite, et element expose a un milieu de rayonnement |
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