JPH0368737A - オーステナイト系Ni―Cr―Fe合金 - Google Patents
オーステナイト系Ni―Cr―Fe合金Info
- Publication number
- JPH0368737A JPH0368737A JP20123289A JP20123289A JPH0368737A JP H0368737 A JPH0368737 A JP H0368737A JP 20123289 A JP20123289 A JP 20123289A JP 20123289 A JP20123289 A JP 20123289A JP H0368737 A JPH0368737 A JP H0368737A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- hydrogen
- austenitic
- resistance
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910019589 Cr—Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 30
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 abstract description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 30
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 29
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 19
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 19
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 abstract description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 43
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 23
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 9
- 206010070834 Sensitisation Diseases 0.000 description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000008313 sensitization Effects 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 2
- 229910001026 inconel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 Illium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000792 Monel Inorganic materials 0.000 description 1
- UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N chromium carbide Chemical compound [Cr]#C[Cr]C#[Cr] UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 229910001293 incoloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001055 inconels 600 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012770 industrial material Substances 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001235 nimonic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000001235 sensitizing effect Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910002058 ternary alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、加工性のよい耐水素脆性、耐食性材料に係り
、特に高温ガス工業など水素を含む還元性ガスを取扱う
プラント用材料および原子炉内で中性子照射を受ける原
子炉用材料に好適な材料の提供に関する。
、特に高温ガス工業など水素を含む還元性ガスを取扱う
プラント用材料および原子炉内で中性子照射を受ける原
子炉用材料に好適な材料の提供に関する。
[従来の技術]
従来の高Ni合金には、インコネル、インコロイ、モネ
ル、ハステロイ、イリウム、ニモニック等がある。これ
らについての詳細は、(1)日刊工業新聞社:高ニッケ
ル合金、工業材料便覧、p518および(2) ”H
untington A11ays Hand B。
ル、ハステロイ、イリウム、ニモニック等がある。これ
らについての詳細は、(1)日刊工業新聞社:高ニッケ
ル合金、工業材料便覧、p518および(2) ”H
untington A11ays Hand B。
ok、Nom1nal Chea+1cal Comp
osition、1970”に記載されている。
osition、1970”に記載されている。
たとえば、インコネルは1通常Ni含有量は60%以上
であるが、水素脆化率が高いためよくない。
であるが、水素脆化率が高いためよくない。
また、ハステロイ−又は、水素脆化率は、低く良好であ
るが、Cr含有量が22%なので、使用中には、鋭敏化
のためにCr量が約10%減少して、選択的に腐食され
る傾向がある。
るが、Cr含有量が22%なので、使用中には、鋭敏化
のためにCr量が約10%減少して、選択的に腐食され
る傾向がある。
通常使用されている5US304,316などは、水素
脆化率が高いために好ましくない。
脆化率が高いために好ましくない。
[発明が解決しようとする課題]
原子力発電所の長寿命化に関して、原子炉内で使用され
る炉内構造材料の材質の改善が期待されている。その−
環として、加工性がすぐれ、耐水素読性および耐食性が
良好な材料を提案する。
る炉内構造材料の材質の改善が期待されている。その−
環として、加工性がすぐれ、耐水素読性および耐食性が
良好な材料を提案する。
鋼の耐水素脆性については、第3図および第4図に示す
ように鋼中のNi当量[N1eq=Ni+30XC+3
0XN+0. 5XMn (%) コ あるいはNi
含有量依存性があり、Ni当量が多い程、水素脆化率は
低下するが、Ni量が多くなり過ぎると再び感受性が上
昇する。また、Niは貴重かつ高価な成分元素である。
ように鋼中のNi当量[N1eq=Ni+30XC+3
0XN+0. 5XMn (%) コ あるいはNi
含有量依存性があり、Ni当量が多い程、水素脆化率は
低下するが、Ni量が多くなり過ぎると再び感受性が上
昇する。また、Niは貴重かつ高価な成分元素である。
一方、鋼の耐食性を向上させる方法として、Crの不働
態皮膜生成による方法があり、Crが添加されるが、第
5図および第6図に示すように、ステンレス鋼に対する
鋭敏化および中性子照射により、結晶粒界のCr量が欠
乏するために耐食性が低下することが知られている。第
5図は、鋭敏化(550℃x500Hr)による粒界の
Cr欠乏図、第6図は、中性子照射による粒界のCr欠
乏図である。第5図および第6図からもわかるように、
結晶粒界におけるCr量の減少量は、約10%にまで達
することが認められる。
態皮膜生成による方法があり、Crが添加されるが、第
5図および第6図に示すように、ステンレス鋼に対する
鋭敏化および中性子照射により、結晶粒界のCr量が欠
乏するために耐食性が低下することが知られている。第
5図は、鋭敏化(550℃x500Hr)による粒界の
Cr欠乏図、第6図は、中性子照射による粒界のCr欠
乏図である。第5図および第6図からもわかるように、
結晶粒界におけるCr量の減少量は、約10%にまで達
することが認められる。
以上のことを考慮して、上記従来の材料を評価すると、
Ni含有量に関しては、耐水素脆性が不良な範囲に属す
る材料が大部分を占めている。
Ni含有量に関しては、耐水素脆性が不良な範囲に属す
る材料が大部分を占めている。
部にNi含有量が適切な材料はあるが、これについては
、Cr量の減少による耐食性の低下に対する配慮がなさ
れていないので、Cr欠乏に基づく耐食性の劣化という
点で好適な材料とは云えない。
、Cr量の減少による耐食性の低下に対する配慮がなさ
れていないので、Cr欠乏に基づく耐食性の劣化という
点で好適な材料とは云えない。
本発明の目的は、耐水素脆性が良好で、かつCr欠乏に
よる耐食性の劣化を防止すると共に、材料の加工性を良
好に保つことができるような材料を提供することである
。
よる耐食性の劣化を防止すると共に、材料の加工性を良
好に保つことができるような材料を提供することである
。
[課題を解決するための手段]
上記課題を解決するための本発明に係るオーステナイト
系N i −Cr −F e合金の構成は、オーステナ
イト系Ni−Cr−Fe合金において、該合金の主要成
分は、Niが40〜60%、Crが少くとも30%であ
り、かっCr当量の最大値を、36.5%にしたことで
ある。
系N i −Cr −F e合金の構成は、オーステナ
イト系Ni−Cr−Fe合金において、該合金の主要成
分は、Niが40〜60%、Crが少くとも30%であ
り、かっCr当量の最大値を、36.5%にしたことで
ある。
[作用コ
第3図は、オーステナイト系ステンレス鋼の水素脆化の
Ni当量依存性を示す、(但し、1oは、水素フリー材
の伸び、IHは、水素添加材の伸びを示す)。
Ni当量依存性を示す、(但し、1oは、水素フリー材
の伸び、IHは、水素添加材の伸びを示す)。
また、第4図は、インコネル600およびハステロイX
の水素脆化率に及ぼすNi量の影響を示す。
の水素脆化率に及ぼすNi量の影響を示す。
第3図および第4図から、水素脆化率は、Ni当量ある
いはNi量依存性があり、Ni含有量を、40〜60%
にすることにより、耐水素脆性のよい材料を得ることが
できる。
いはNi量依存性があり、Ni含有量を、40〜60%
にすることにより、耐水素脆性のよい材料を得ることが
できる。
第5図は、鋭敏化(550℃X500Hr)による粒界
のCr量欠乏状況を示し、第6図は、中性子照射による
粒界のCr量欠乏状況を示したものである。
のCr量欠乏状況を示し、第6図は、中性子照射による
粒界のCr量欠乏状況を示したものである。
第5図および第6図から、鋭敏化あるいは、中性子照射
により、結晶粒界近傍にCr量欠乏層が生成することが
わかる。しかもCr欠乏量は約10%に達する。したが
って、本発明で提案するCr含有量30%以上の意味は
、Cr量欠乏により、約10%Cr量が低下しても、な
お20%以上のCr量が残存することになる。一般に、
Cr含有量が、約15%以下になると耐食性がいちじる
しく低下するといわれている。
により、結晶粒界近傍にCr量欠乏層が生成することが
わかる。しかもCr欠乏量は約10%に達する。したが
って、本発明で提案するCr含有量30%以上の意味は
、Cr量欠乏により、約10%Cr量が低下しても、な
お20%以上のCr量が残存することになる。一般に、
Cr含有量が、約15%以下になると耐食性がいちじる
しく低下するといわれている。
また、鋭敏化によるCr量欠乏層の生成は、CrとCの
結合したクロム炭化物の析出によるものであり、結晶粒
界近傍のCr量の欠乏の原因となるC量を、製造上許容
可能な限り低くした方がよい。すなわちC含有量を、0
.02%以下とした。
結合したクロム炭化物の析出によるものであり、結晶粒
界近傍のCr量の欠乏の原因となるC量を、製造上許容
可能な限り低くした方がよい。すなわちC含有量を、0
.02%以下とした。
第2図は、デュロングの組織図である。材料の化学成分
よりCr当量[Cr e q = Cr 十M o +
1.5XSi+0.5XNb (%)]と、Ni当量[
N1eq=Ni+30XC+30XN+0゜5XMn(
%)コを求め、この図より常温の組織を推定することが
できる。第2図において1例えば、Ni当量を40%と
した時には、Cr当量は、36.5%を越えると、材料
の金属組織は、オーステナイト相とフェライト相の単独
組織に比べて加工性が劣化する。このことを考慮して、
Cr当量は、最大36.5とした。
よりCr当量[Cr e q = Cr 十M o +
1.5XSi+0.5XNb (%)]と、Ni当量[
N1eq=Ni+30XC+30XN+0゜5XMn(
%)コを求め、この図より常温の組織を推定することが
できる。第2図において1例えば、Ni当量を40%と
した時には、Cr当量は、36.5%を越えると、材料
の金属組織は、オーステナイト相とフェライト相の単独
組織に比べて加工性が劣化する。このことを考慮して、
Cr当量は、最大36.5とした。
[実施例]
本発明の詳細な説明の前に、Ni−Cr−Feの3戒分
系合金について考える。
系合金について考える。
第1図は、Ni−Cr−Fe3戒分系平衡状態図である
。第1図は、900〜1,300℃の最大γ相を示す温
度範囲における各相を示し、またハツチングで区分した
領域は、l参考例を示す。
。第1図は、900〜1,300℃の最大γ相を示す温
度範囲における各相を示し、またハツチングで区分した
領域は、l参考例を示す。
第1図中に1本実施例に係るNi、Cr、Feの3戒分
の範囲を斜線部(忍ツ印)で記載した。
の範囲を斜線部(忍ツ印)で記載した。
例えば、N1=40%、Cr=30%、Fe=30%の
場合上1、あるいはN1=60%、Cr=35%、Fe
=5%の場合12においても、準安定オーステナイト領
域または安定オーステナイト領域に入っている。これら
の成分の材料11および12は、第2図のデュロングの
組織図に照しても、常温でオーステナイト相の領域にあ
り、また、高温のオーステナイト相からの冷却過程にお
ける相変態もなく、安定したオーステナイト相の材料で
あることが認められる。
場合上1、あるいはN1=60%、Cr=35%、Fe
=5%の場合12においても、準安定オーステナイト領
域または安定オーステナイト領域に入っている。これら
の成分の材料11および12は、第2図のデュロングの
組織図に照しても、常温でオーステナイト相の領域にあ
り、また、高温のオーステナイト相からの冷却過程にお
ける相変態もなく、安定したオーステナイト相の材料で
あることが認められる。
材料の材質の安定性、加工性の点からは、第1図の安定
オーステナイト域、すなわちN1=60〜100かつC
r=o〜40が最適成分を与えるようにみえるが、耐水
素脆性、耐食性ならびに。
オーステナイト域、すなわちN1=60〜100かつC
r=o〜40が最適成分を与えるようにみえるが、耐水
素脆性、耐食性ならびに。
Ni、C:r等の資源節減を考慮する要がある。
本発明のl実施例として、4ONi−31Cr−Fe系
の3元合金材料について説明する。これは第1図中の準
安定域13に示す。
の3元合金材料について説明する。これは第1図中の準
安定域13に示す。
4ONi−31Cr−Fe合金材料を、原子炉炉内構造
物として使用した場合について説明する。
物として使用した場合について説明する。
炉内構造物の通常の使用環境条件は、250〜300℃
(平均286℃)の炉水(純水)中で、最大中性子照射
量IO””/alを受けると共に、平均約71kg/a
dの加圧下にあり、30〜40年間の耐用が必要である
。
(平均286℃)の炉水(純水)中で、最大中性子照射
量IO””/alを受けると共に、平均約71kg/a
dの加圧下にあり、30〜40年間の耐用が必要である
。
原子炉内で使用中には、炉内構造材は中性子照射を受け
て、その結果としてその結晶粒界のCr量が減少するこ
とについては、すでに述べた通りである0本実施例の4
ONi−31Cr−Fe合金は、上記のような中性子照
射量、lXIO22”/dを受けると、結晶粒界近傍部
では、Cr量の減少は約10%に達することが認められ
ている。しかし、本合金中のCr量は31%なので、結
晶粒界のCr残留量は、最低20%維持できるので、C
r量の低減による耐食性の劣化は起らない。
て、その結果としてその結晶粒界のCr量が減少するこ
とについては、すでに述べた通りである0本実施例の4
ONi−31Cr−Fe合金は、上記のような中性子照
射量、lXIO22”/dを受けると、結晶粒界近傍部
では、Cr量の減少は約10%に達することが認められ
ている。しかし、本合金中のCr量は31%なので、結
晶粒界のCr残留量は、最低20%維持できるので、C
r量の低減による耐食性の劣化は起らない。
つぎに、耐水素脆性について考える。上記のような原子
炉環境中で、オーステナイト系不銹鋼(SUS304.
5US316など)を使用すると。
炉環境中で、オーステナイト系不銹鋼(SUS304.
5US316など)を使用すると。
鋼中の水素含有量が増大することが知られている。
例えば、使用前の鋼中の水素含有量は約59Pmである
が、上記環境中では、工5〜35ppmに増大すること
が認められている。一方、本実施例の4ONi−31C
r−Fe合金では、上記環境中で水素含有量が50pp
mに増大した場合、第3図に示した通り、本実施例の4
ONi−31Cr−Fe合金では、水素脆化が起らない
ことがわかる。オーステナイト不銹鋼の場合には、水素
脆化率はきわめて大きいことが認められる。
が、上記環境中では、工5〜35ppmに増大すること
が認められている。一方、本実施例の4ONi−31C
r−Fe合金では、上記環境中で水素含有量が50pp
mに増大した場合、第3図に示した通り、本実施例の4
ONi−31Cr−Fe合金では、水素脆化が起らない
ことがわかる。オーステナイト不銹鋼の場合には、水素
脆化率はきわめて大きいことが認められる。
以上説明したように、本実施例の4ONi−31Cr−
Fe合金を炉内構造材として炉内で使用した場合は、中
性子照射による腐食および水素脆化による材質の劣化を
防止することができる。
Fe合金を炉内構造材として炉内で使用した場合は、中
性子照射による腐食および水素脆化による材質の劣化を
防止することができる。
耐食性に関しては、孔食に及ぼすCrの影響については
、Cr含有量が25〜30%の場合に耐孔食性が著しく
改善されることが確認されている。
、Cr含有量が25〜30%の場合に耐孔食性が著しく
改善されることが確認されている。
また、加工性に関しては、既に説明したように、Ni−
Cr不銹鋼においては、Ni量が多い方が、加工時にマ
ルテンサイト相の生成が少なく、加工性がよいことは実
証されている。
Cr不銹鋼においては、Ni量が多い方が、加工時にマ
ルテンサイト相の生成が少なく、加工性がよいことは実
証されている。
なお、NiおよびCrは、有用、貴重な物質なので極力
少量の添加につとめるべきである。
少量の添加につとめるべきである。
[発明の効果]
本発明のオーステナイト系Ni−Cr−Fe合金によれ
ば、耐水素脆性が良好であり、かつ鋭敏化あるいは中性
子照射によるCr欠乏層の生成に伴なう耐食性の低下が
なく、加工性のすぐれた材料を提供することができる。
ば、耐水素脆性が良好であり、かつ鋭敏化あるいは中性
子照射によるCr欠乏層の生成に伴なう耐食性の低下が
なく、加工性のすぐれた材料を提供することができる。
第工図は、本発明の実施例を図示したNi −Cr−F
eの3元平衡状態図、第2図は、デュロングの組織図、
第3図は、オーステナイト系ステンレス鋼の水素脆化率
とNi当量との関係図、第4図は、Ni−Cr合金の水
素脆化率とNi量との関係図、第5図は、鋭敏化(55
0℃X500Hr)による結晶粒界のCr欠乏状況説明
図、第6図は、中性子照射による結晶粒界のCr欠乏状
況説明図である。 く符号の説明〉 1・・・平滑材の試験曲線、2・・・切欠材の試験曲線
。 3・・・鋭敏化材の試験曲線、11・・・4ONi−3
0Cr−30Fe合金成分、12=−6ONi−35C
r−5Fe合金成分、13・−4ONi−31Cr−2
9Fe合金成分
eの3元平衡状態図、第2図は、デュロングの組織図、
第3図は、オーステナイト系ステンレス鋼の水素脆化率
とNi当量との関係図、第4図は、Ni−Cr合金の水
素脆化率とNi量との関係図、第5図は、鋭敏化(55
0℃X500Hr)による結晶粒界のCr欠乏状況説明
図、第6図は、中性子照射による結晶粒界のCr欠乏状
況説明図である。 く符号の説明〉 1・・・平滑材の試験曲線、2・・・切欠材の試験曲線
。 3・・・鋭敏化材の試験曲線、11・・・4ONi−3
0Cr−30Fe合金成分、12=−6ONi−35C
r−5Fe合金成分、13・−4ONi−31Cr−2
9Fe合金成分
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、オーステナイト系Ni−Cr−Fe合金において、
該合金の主要成分は、Niが40〜60%、Crが少く
とも30%であり、かつCr当量の最大値を、36.5
%としたことを特徴とするオーステナイト系Ni−Cr
−Fe合金。 2、請求項1記載の合金において、C含有量を、最大0
.02%としたことを特徴とするオーステナイト系Ni
−Cr−Fe合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20123289A JPH0368737A (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | オーステナイト系Ni―Cr―Fe合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20123289A JPH0368737A (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | オーステナイト系Ni―Cr―Fe合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0368737A true JPH0368737A (ja) | 1991-03-25 |
Family
ID=16437527
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20123289A Pending JPH0368737A (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | オーステナイト系Ni―Cr―Fe合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0368737A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997009456A1 (fr) * | 1995-09-01 | 1997-03-13 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Acier inoxydable austenitique a forte teneur en nickel, resistant aux degradations imputables a l'irradiation neutronique |
JP2004324800A (ja) * | 2003-04-25 | 2004-11-18 | Nippon Steel Corp | 高圧水素ガス用タンク及び配管 |
WO2016052445A1 (ja) * | 2014-09-29 | 2016-04-07 | 株式会社日立製作所 | 二相合金、該二相合金を用いた製造物、および該製造物の製造方法 |
CN116891984A (zh) * | 2023-09-11 | 2023-10-17 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 抗氢不锈钢用Fe-Cr-Ni中间合金及其制备方法 |
-
1989
- 1989-08-04 JP JP20123289A patent/JPH0368737A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997009456A1 (fr) * | 1995-09-01 | 1997-03-13 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Acier inoxydable austenitique a forte teneur en nickel, resistant aux degradations imputables a l'irradiation neutronique |
US5976275A (en) * | 1995-09-01 | 1999-11-02 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | High-nickel austenitic stainless steel resistant to degradation by neutron irradiation |
JP2004324800A (ja) * | 2003-04-25 | 2004-11-18 | Nippon Steel Corp | 高圧水素ガス用タンク及び配管 |
JP4700263B2 (ja) * | 2003-04-25 | 2011-06-15 | 新日本製鐵株式会社 | 高圧水素ガス用タンク及び配管 |
WO2016052445A1 (ja) * | 2014-09-29 | 2016-04-07 | 株式会社日立製作所 | 二相合金、該二相合金を用いた製造物、および該製造物の製造方法 |
JPWO2016052445A1 (ja) * | 2014-09-29 | 2017-04-27 | 株式会社日立製作所 | 二相合金、該二相合金を用いた製造物、および該製造物の製造方法 |
US10718038B2 (en) | 2014-09-29 | 2020-07-21 | Hitachi, Ltd. | Two-phase alloy, product using said two-phase alloy, and method for producing said product |
CN116891984A (zh) * | 2023-09-11 | 2023-10-17 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 抗氢不锈钢用Fe-Cr-Ni中间合金及其制备方法 |
CN116891984B (zh) * | 2023-09-11 | 2024-02-02 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 抗氢不锈钢用Fe-Cr-Ni中间合金及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2543581C2 (ru) | ДИСПЕРСИОННО-УПРОЧНЕННЫЙ ЖАРОПРОЧНЫЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Ni И СПОСОБ ДЛЯ ЕГО ПОЛУЧЕНИЯ | |
JPH01275740A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼合金 | |
US4640817A (en) | Dual-phase stainless steel with improved resistance to corrosion by nitric acid | |
JPH0368737A (ja) | オーステナイト系Ni―Cr―Fe合金 | |
JPH0829571A (ja) | 原子力プラント用部材の製造方法 | |
EP0135321B1 (en) | Austenitic stainless steel with improved resistance to corrosion by nitric acid | |
US5976275A (en) | High-nickel austenitic stainless steel resistant to degradation by neutron irradiation | |
JPH04116132A (ja) | オーステナイト系Ni―Cr―Mn―Fe合金 | |
JPH04183837A (ja) | オーステナイト系Ni‐Cr‐Mn‐Fe合金 | |
JPH03140435A (ja) | オーステナイト系Ni―Cr―Mn―Fe合金 | |
Sridhar et al. | Corrosion Resistant Ni-Cr-Mo Alloys | |
US4560407A (en) | Alloy for use in a radioactive ray environment and reactor core members | |
JPH06228709A (ja) | 耐照射性オーステナイト鉄基合金 | |
Anantatmula | Occurrence and prediction of sigma phase in fuel cladding alloys for breeder reactors | |
JPH06122946A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 | |
JPH0336239A (ja) | オーステナイト鉄基合金 | |
JP2001040441A (ja) | 原子燃料集合体用Zr合金 | |
Pigrova | Boride phases in nickel-base alloys | |
JPH01215956A (ja) | オーステナイト鉄基合金 | |
JPH05311338A (ja) | 耐照射性オーステナイト鉄基合金 | |
JPH0368741A (ja) | オーステナイト鉄基合金 | |
JPH0456750A (ja) | オーステナイト鉄基合金 | |
Smith | The role of protective scales in enhancing oxidation resistance | |
JPH0397830A (ja) | オーステナイト鉄基合金 | |
JPH06184631A (ja) | 耐硝酸オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |