JPH06122946A - 耐粒界腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐粒界腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH06122946A JPH06122946A JP795993A JP795993A JPH06122946A JP H06122946 A JPH06122946 A JP H06122946A JP 795993 A JP795993 A JP 795993A JP 795993 A JP795993 A JP 795993A JP H06122946 A JPH06122946 A JP H06122946A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- corrosion resistance
- intergranular
- austenitic stainless
- intergranular corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、優れた耐孔食性、応力腐食割れ性
を有するＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼の欠点
である硝酸環境中における耐粒界腐食性を大幅に改善
し、硝酸製造装置及び核燃料再処理設備の構造用素材と
して長期間使用できるＭｏ含有オーステナイト系ステン
レス鋼を提供する。 【構成】 重量％でＣ：０．０２５％以下、Ｓｉ：０．
３５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３％未
満、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：１３．５％以上１５％
以下、Ｃｒ：１７％以上１９％以下、Ｍｏ：２．０％以
上３．０％以下を含有して、残部が実質的に鉄からなる
ことを特徴とする耐粒界腐食性に優れたオーステナイト
系ステンレス鋼である。
を有するＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼の欠点
である硝酸環境中における耐粒界腐食性を大幅に改善
し、硝酸製造装置及び核燃料再処理設備の構造用素材と
して長期間使用できるＭｏ含有オーステナイト系ステン
レス鋼を提供する。 【構成】 重量％でＣ：０．０２５％以下、Ｓｉ：０．
３５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３％未
満、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：１３．５％以上１５％
以下、Ｃｒ：１７％以上１９％以下、Ｍｏ：２．０％以
上３．０％以下を含有して、残部が実質的に鉄からなる
ことを特徴とする耐粒界腐食性に優れたオーステナイト
系ステンレス鋼である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は核燃料再処理設備のよう
な高濃度硝酸溶液中、あるいは原子炉のような高温高圧
水環境中で、優れた耐粒界腐食性及び耐粒界応力腐食割
れ性を示すＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼に関
するものである。
な高濃度硝酸溶液中、あるいは原子炉のような高温高圧
水環境中で、優れた耐粒界腐食性及び耐粒界応力腐食割
れ性を示すＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼は、耐食
性に優れた性質からたとえば原子炉の配管、あるいは高
濃度硝酸を扱う核燃料再処理設備のような普通鋼が使用
できない環境の構造材料として広範囲に使用されている
が、従来より溶接熱影響部では、しばしば粒界のみが選
択的に腐食されていく粒界腐食及び粒界応力腐食割れが
発生し、問題となっていた。かかる腐食現象は６００〜
７００℃付近の温度に加熱される溶接熱影響部におい
て、固溶限を超えた鋼中Ｃが粒界にＣｒ23Ｃ6 として析
出し、Ｃｒ炭化物の周囲のＣｒ濃度が低下するため、こ
のＣｒ欠乏領域が選択的に腐食され粒界腐食を発生す
る。それゆえ粒界腐食の発生を防止するために鋼中Ｃ濃
度を０．０２５重量％以下に低減した低炭素ステンレス
鋼や、Ｃと親和力の強いＴｉ，Ｎｂを添加しＴｉＣ，Ｎ
ｂＣとして炭素を固着した安定化ステンレス鋼が開発さ
れており、このようなステンレス鋼は溶接熱影響部にお
いても粒界腐食が起こりにくいとされている。
性に優れた性質からたとえば原子炉の配管、あるいは高
濃度硝酸を扱う核燃料再処理設備のような普通鋼が使用
できない環境の構造材料として広範囲に使用されている
が、従来より溶接熱影響部では、しばしば粒界のみが選
択的に腐食されていく粒界腐食及び粒界応力腐食割れが
発生し、問題となっていた。かかる腐食現象は６００〜
７００℃付近の温度に加熱される溶接熱影響部におい
て、固溶限を超えた鋼中Ｃが粒界にＣｒ23Ｃ6 として析
出し、Ｃｒ炭化物の周囲のＣｒ濃度が低下するため、こ
のＣｒ欠乏領域が選択的に腐食され粒界腐食を発生す
る。それゆえ粒界腐食の発生を防止するために鋼中Ｃ濃
度を０．０２５重量％以下に低減した低炭素ステンレス
鋼や、Ｃと親和力の強いＴｉ，Ｎｂを添加しＴｉＣ，Ｎ
ｂＣとして炭素を固着した安定化ステンレス鋼が開発さ
れており、このようなステンレス鋼は溶接熱影響部にお
いても粒界腐食が起こりにくいとされている。
【０００３】しかしながら耐孔食性、応力腐食割れ性を
改善するために、Ｍｏを２〜３重量％添加したＳＵＳ３
１６系のオーステナイト系ステンレス鋼の場合は、鋼中
Ｃ濃度を０．０２５％以下に低減しても、溶接熱影響部
を模擬するために６００〜７５０℃の温度で数時間加熱
し（このような熱処理は一般的に鋭敏化処理と呼ばれて
いる）、高濃度硝酸溶液中で腐食試験〔ヒューイ試験
（Ｈｕｅｙ）−ＪＩＳＧ０５７３：沸騰６５％の硝酸溶
液中に試料を浸漬し、４８時間毎に液を新液に交換しな
がら２４０時間まで浸漬を行う腐食試験であり、ステン
レス鋼の粒界腐食性を評価する目的で用いられる。粒界
腐食の発生の程度を腐食速度で評価することができ
る。〕した場合には図１に示すごとく、著しい粒界腐食
の発生により結晶粒の脱粒現象を生じ、非常に大きな腐
食速度を示す。それゆえ耐孔食性及び耐応力腐食割れ性
に優れた３１６系ステンレス鋼も硝酸を用いるプラント
では、ほとんど使用されていないのが現状である。
改善するために、Ｍｏを２〜３重量％添加したＳＵＳ３
１６系のオーステナイト系ステンレス鋼の場合は、鋼中
Ｃ濃度を０．０２５％以下に低減しても、溶接熱影響部
を模擬するために６００〜７５０℃の温度で数時間加熱
し（このような熱処理は一般的に鋭敏化処理と呼ばれて
いる）、高濃度硝酸溶液中で腐食試験〔ヒューイ試験
（Ｈｕｅｙ）−ＪＩＳＧ０５７３：沸騰６５％の硝酸溶
液中に試料を浸漬し、４８時間毎に液を新液に交換しな
がら２４０時間まで浸漬を行う腐食試験であり、ステン
レス鋼の粒界腐食性を評価する目的で用いられる。粒界
腐食の発生の程度を腐食速度で評価することができ
る。〕した場合には図１に示すごとく、著しい粒界腐食
の発生により結晶粒の脱粒現象を生じ、非常に大きな腐
食速度を示す。それゆえ耐孔食性及び耐応力腐食割れ性
に優れた３１６系ステンレス鋼も硝酸を用いるプラント
では、ほとんど使用されていないのが現状である。
【０００４】この３１６Ｌ系（低炭素：０．０３％以
下）ステンレス鋼で発生する粒界腐食の発生原因はＣｒ
炭化物ではなく、熱処理によって粒界に析出するσ相
（ＦｅＣｒの金属間化合物）に起因すると考えられてお
り、この考え方に基づき粒界へのσ相の析出を抑制する
ために（Ｃ＋Ｎ≦０．１５％、１２０Ｃ＋３６Ｎ（Ｃｒ
＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）−Ｎｉ−０．５Ｍｎ−１１．６）
なる式を満足するＮを積極的に添加した３１６Ｌ鋼が開
発されている。このＮを添加した３１６Ｌ鋼は７００℃
×１０時間加熱・空冷の鋭敏化処理を受けた場合にも優
れた耐粒界腐食性を有することが報告されている（特公
昭５７−２８７４０号公報参照）。しかしながら、現場
操業において上記の関係式を満足すべくＮ濃度を制御す
るのは必ずしも容易な方法ではない。
下）ステンレス鋼で発生する粒界腐食の発生原因はＣｒ
炭化物ではなく、熱処理によって粒界に析出するσ相
（ＦｅＣｒの金属間化合物）に起因すると考えられてお
り、この考え方に基づき粒界へのσ相の析出を抑制する
ために（Ｃ＋Ｎ≦０．１５％、１２０Ｃ＋３６Ｎ（Ｃｒ
＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）−Ｎｉ−０．５Ｍｎ−１１．６）
なる式を満足するＮを積極的に添加した３１６Ｌ鋼が開
発されている。このＮを添加した３１６Ｌ鋼は７００℃
×１０時間加熱・空冷の鋭敏化処理を受けた場合にも優
れた耐粒界腐食性を有することが報告されている（特公
昭５７−２８７４０号公報参照）。しかしながら、現場
操業において上記の関係式を満足すべくＮ濃度を制御す
るのは必ずしも容易な方法ではない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は耐孔食性に優
れるＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼の欠点であ
る耐粒界腐食性を改善し、再処理設備、原子炉炉心の構
造用材料として長期間使用できる鋼の製造方法を提供す
ることを目的とするものである。
れるＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼の欠点であ
る耐粒界腐食性を改善し、再処理設備、原子炉炉心の構
造用材料として長期間使用できる鋼の製造方法を提供す
ることを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
を達成するために、多くの実験を試みた結果、従来σ相
の粒界析出によって発生していたと考えられていた粒界
腐食が、粒界に析出したLaves 相（Ｆｅ2 Ｍｏ）及びχ
相（Ｆｅ18Ｃｒ6 Ｍｏ5 ）自身が溶解することによって
発生していることを明らかにした。すなわち、かかる粒
界腐食を防止するには、σ相の粒界析出ではなく、Lave
s 相及びχ相の粒界析出を抑制する必要がある。本発明
者らは、粒界腐食の防止技術を見いだすために鋭意検討
した結果、鋼中Ｃ濃度、Ｓｉ，Ｐ濃度を低減し、さらに
Ｎｉ，Ｃｒ濃度を増加させることによって、粒界へのLa
ves 相及びχ相の粒界析出を抑制し、耐粒界腐食性に優
れたＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼を得ること
ができることを知見した。
を達成するために、多くの実験を試みた結果、従来σ相
の粒界析出によって発生していたと考えられていた粒界
腐食が、粒界に析出したLaves 相（Ｆｅ2 Ｍｏ）及びχ
相（Ｆｅ18Ｃｒ6 Ｍｏ5 ）自身が溶解することによって
発生していることを明らかにした。すなわち、かかる粒
界腐食を防止するには、σ相の粒界析出ではなく、Lave
s 相及びχ相の粒界析出を抑制する必要がある。本発明
者らは、粒界腐食の防止技術を見いだすために鋭意検討
した結果、鋼中Ｃ濃度、Ｓｉ，Ｐ濃度を低減し、さらに
Ｎｉ，Ｃｒ濃度を増加させることによって、粒界へのLa
ves 相及びχ相の粒界析出を抑制し、耐粒界腐食性に優
れたＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼を得ること
ができることを知見した。
【０００７】本発明は、上記の知見に基づいて完成した
ものであって、以下の構成を要旨とするものである。す
なわち、 Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．３５％以
下、Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ ：０．０３
％未満、Ｓ ：０．０１％以下、 Ｎｉ：１
３．５〜１５％、Ｃｒ：１７〜１９％、 Ｍ
ｏ：２．０〜３．０％ を含有し、残部が実質的に鉄から成る耐粒界腐食性に優
れたオーステナイト系ステンレス鋼である。このよう
に、本発明は、Ｍｏを２〜３％含有する耐孔食性、耐粒
内応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼の硝酸環境における耐食性を向上すべく目指したもの
で、その特徴として粒界腐食の発生原因となるLaves 相
及びχ相の粒界析出を抑制するために、鋼中Ｓｉ，Ｐ濃
度を低減し、さらに鋼中Ｃｒ，Ｎｉ濃度を増加せしめた
ものである。
ものであって、以下の構成を要旨とするものである。す
なわち、 Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．３５％以
下、Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ ：０．０３
％未満、Ｓ ：０．０１％以下、 Ｎｉ：１
３．５〜１５％、Ｃｒ：１７〜１９％、 Ｍ
ｏ：２．０〜３．０％ を含有し、残部が実質的に鉄から成る耐粒界腐食性に優
れたオーステナイト系ステンレス鋼である。このよう
に、本発明は、Ｍｏを２〜３％含有する耐孔食性、耐粒
内応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼の硝酸環境における耐食性を向上すべく目指したもの
で、その特徴として粒界腐食の発生原因となるLaves 相
及びχ相の粒界析出を抑制するために、鋼中Ｓｉ，Ｐ濃
度を低減し、さらに鋼中Ｃｒ，Ｎｉ濃度を増加せしめた
ものである。
【０００８】次にそれぞれの元素について、その作用及
び限定理由について説明する。 Ｃ：Ｃは溶接熱影響部あるいは、固溶化熱処理後の冷却
速度が遅い場合に粒界にＣｒ23Ｃ6 として析出し、Ｃｒ
欠乏による粒界腐食及び、粒界応力腐食割れを引き起こ
す元素であり、粒界へのＣｒ炭化物の析出を抑制するた
めにその濃度は０．０２５％以下とする。
び限定理由について説明する。 Ｃ：Ｃは溶接熱影響部あるいは、固溶化熱処理後の冷却
速度が遅い場合に粒界にＣｒ23Ｃ6 として析出し、Ｃｒ
欠乏による粒界腐食及び、粒界応力腐食割れを引き起こ
す元素であり、粒界へのＣｒ炭化物の析出を抑制するた
めにその濃度は０．０２５％以下とする。
【０００９】Ｓｉ：通常オーステナイト系ステンレス鋼
には耐酸化性の改善を目的として、０．４から０．６％
程度のＳｉが添加されている。しかしながら本発明者ら
の研究過程において、オーステナイト系ステンレス鋼の
粒界腐食性に及ぼす鋼中Ｓｉの影響について、詳しく検
討した結果、Ｓｉは粒界へのLaves 相及びχ相の粒界析
出を著しく促進する元素である新知見を得た。かかる知
見に基づき、鋼中のＳｉ濃度は０．３５％以下に規定す
る。
には耐酸化性の改善を目的として、０．４から０．６％
程度のＳｉが添加されている。しかしながら本発明者ら
の研究過程において、オーステナイト系ステンレス鋼の
粒界腐食性に及ぼす鋼中Ｓｉの影響について、詳しく検
討した結果、Ｓｉは粒界へのLaves 相及びχ相の粒界析
出を著しく促進する元素である新知見を得た。かかる知
見に基づき、鋼中のＳｉ濃度は０．３５％以下に規定す
る。
【００１０】Ｍｎ：Ｍｎは２．０％を超えた場合には熱
間加工性を劣化させるので、その含有量を２．０％以下
とする。ただし、Ｍｎ濃度はその含有量のなかで、高い
方が望ましい。
間加工性を劣化させるので、その含有量を２．０％以下
とする。ただし、Ｍｎ濃度はその含有量のなかで、高い
方が望ましい。
【００１１】Ｐ：Ｐは粒界においてＰ化物として析出
し、特にＣｒ6+等の高酸化性イオンを含む硝酸溶液中に
おいてステンレス鋼の粒界腐食の発生原因となる元素で
あるが、本発明者らは、さらにLaves 相析出に及ぼすＰ
の影響についても検討した結果、ＰはLaves 相の析出を
促進していることを明らかにした。図２にヒューイ試験
における６５０℃×２時間空冷の鋭敏化処理を施したＦ
ｅ−１７．５Ｃｒ−１４Ｎｉ−２．２Ｍｏ鋼の粒界腐食
性に及ぼす鋼中Ｐ濃度の影響を調べた結果を示すが、鋼
中Ｐ濃度が０．０３％の鋼は粒界腐食の発生により、非
常に高い腐食速度を示すのに対して、Ｐ濃度を０．０１
５％まで低減した鋼は、粒界腐食の発生が抑制され、非
常に低い腐食速度を示す。これらの知見により、Ｐ濃度
は０．０３％未満に規定する。
し、特にＣｒ6+等の高酸化性イオンを含む硝酸溶液中に
おいてステンレス鋼の粒界腐食の発生原因となる元素で
あるが、本発明者らは、さらにLaves 相析出に及ぼすＰ
の影響についても検討した結果、ＰはLaves 相の析出を
促進していることを明らかにした。図２にヒューイ試験
における６５０℃×２時間空冷の鋭敏化処理を施したＦ
ｅ−１７．５Ｃｒ−１４Ｎｉ−２．２Ｍｏ鋼の粒界腐食
性に及ぼす鋼中Ｐ濃度の影響を調べた結果を示すが、鋼
中Ｐ濃度が０．０３％の鋼は粒界腐食の発生により、非
常に高い腐食速度を示すのに対して、Ｐ濃度を０．０１
５％まで低減した鋼は、粒界腐食の発生が抑制され、非
常に低い腐食速度を示す。これらの知見により、Ｐ濃度
は０．０３％未満に規定する。
【００１２】Ｓ：Ｓは硫化物の形成により、孔食等の耐
食性を劣化させる元素であるので、その含有量を０．０
１％以下に規定する。
食性を劣化させる元素であるので、その含有量を０．０
１％以下に規定する。
【００１３】Ｎｉ：Ｎｉは、オーステナイト組織を安定
にするのに必要な元素であり、Ｍｏを２〜３％含有する
ステンレス鋼には通常１２％近く添加されている。しか
しながら１２％では、本発明の目的を達成することはで
きず、Ｓｉ，Ｐ濃度を上記成分に規定した上に、Ｎｉ含
有量を１３．５％以上にし、オーステナイト組織を安定
にする必要がある。ただし１５．０％を超えて添加する
とオーステナイト組織が安定になりすぎ、鋳造時の凝固
割れを引き起こすので、その上限を１５．０％とする。
にするのに必要な元素であり、Ｍｏを２〜３％含有する
ステンレス鋼には通常１２％近く添加されている。しか
しながら１２％では、本発明の目的を達成することはで
きず、Ｓｉ，Ｐ濃度を上記成分に規定した上に、Ｎｉ含
有量を１３．５％以上にし、オーステナイト組織を安定
にする必要がある。ただし１５．０％を超えて添加する
とオーステナイト組織が安定になりすぎ、鋳造時の凝固
割れを引き起こすので、その上限を１５．０％とする。
【００１４】Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼表面に不動態皮
膜を形成させる基本元素であり、Ｍｏを２〜３％含有す
るステンレス鋼は通常、１６〜１７％程度のＣｒを含有
している。本発明者らは、ＣｒについてもLaves 相及び
χ相の粒界析出に及ぼす影響について詳細に検討した結
果、Ｃｒ濃度を１７％以上にすることが粒界腐食の発生
を防止するうえで極めて有効であることを見いだした。
かかる知見に基づき、Ｃｒ濃度は、１７％以上とする。
ただし、１９％を超えて添加すると、オーステナイト組
織の安定性が得られなくなるので、１９％を上限とす
る。
膜を形成させる基本元素であり、Ｍｏを２〜３％含有す
るステンレス鋼は通常、１６〜１７％程度のＣｒを含有
している。本発明者らは、ＣｒについてもLaves 相及び
χ相の粒界析出に及ぼす影響について詳細に検討した結
果、Ｃｒ濃度を１７％以上にすることが粒界腐食の発生
を防止するうえで極めて有効であることを見いだした。
かかる知見に基づき、Ｃｒ濃度は、１７％以上とする。
ただし、１９％を超えて添加すると、オーステナイト組
織の安定性が得られなくなるので、１９％を上限とす
る。
【００１５】Ｍｏ：Ｍｏは耐孔食性及び耐粒内応力腐食
割れ性の改善のために、必要な元素であるが、Ｍｏ濃度
を高くしすぎると、Laves 相及びχ相の粒界析出を促進
し、耐粒界腐食性の劣化を招くので、その含有量は２％
以上３％以下とする。上記のような本発明によって得ら
れたＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼は溶接熱影
響部を含めて、高酸化性硝酸溶液中において優れた耐粒
界腐食性を示す。
割れ性の改善のために、必要な元素であるが、Ｍｏ濃度
を高くしすぎると、Laves 相及びχ相の粒界析出を促進
し、耐粒界腐食性の劣化を招くので、その含有量は２％
以上３％以下とする。上記のような本発明によって得ら
れたＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼は溶接熱影
響部を含めて、高酸化性硝酸溶液中において優れた耐粒
界腐食性を示す。
【００１６】
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。表１
に通常のＳＵＳ３１６Ｌ，３１６ＵＬＣ鋼（比較鋼）及
び本発明鋼の化学成分（含有量はいずれも重量％）を示
した。
に通常のＳＵＳ３１６Ｌ，３１６ＵＬＣ鋼（比較鋼）及
び本発明鋼の化学成分（含有量はいずれも重量％）を示
した。
【００１７】また表２に表１の各試料について固溶化熱
処理まま、鋭敏化処理別にヒューイ試験結果を示した。
本発明に従い鋼中Ｓｉ，Ｐ濃度を低減し、鋼中Ｃｒ，Ｎ
ｉ濃度を増加させたＭｏ含有オーステナイト系ステンレ
ス鋼は、通常のＳＵＳ３１６Ｌ，３１６ＵＬＣ鋼と比較
して、鋭敏化処理した場合も優れた耐粒界腐食性を示
す。
処理まま、鋭敏化処理別にヒューイ試験結果を示した。
本発明に従い鋼中Ｓｉ，Ｐ濃度を低減し、鋼中Ｃｒ，Ｎ
ｉ濃度を増加させたＭｏ含有オーステナイト系ステンレ
ス鋼は、通常のＳＵＳ３１６Ｌ，３１６ＵＬＣ鋼と比較
して、鋭敏化処理した場合も優れた耐粒界腐食性を示
す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明法により得
られたオーステナイト系ステンレス鋼は、優れた耐孔食
性と共に高温，高濃度の硝酸溶液中における優れた耐粒
界腐食性を有するため、核燃料再処理設備や硝酸製造装
置に晒される環境の構造用素材として長期間使用でき
る。
られたオーステナイト系ステンレス鋼は、優れた耐孔食
性と共に高温，高濃度の硝酸溶液中における優れた耐粒
界腐食性を有するため、核燃料再処理設備や硝酸製造装
置に晒される環境の構造用素材として長期間使用でき
る。
【図１】Ｃ濃度の異なる３１６系ステンレス鋼に６７５
℃×１時間・空冷の鋭敏化処理を施し、ヒューイ試験に
供した場合の腐食速度のＣ濃度依存性を示す。
℃×１時間・空冷の鋭敏化処理を施し、ヒューイ試験に
供した場合の腐食速度のＣ濃度依存性を示す。
【図２】ヒューイ試験におけるＭｏ含有オーステナイト
系ステンレス鋼の鋭敏化処理した場合の腐食速度に及ぼ
す鋼中Ｐ濃度の影響を示す。
系ステンレス鋼の鋭敏化処理した場合の腐食速度に及ぼ
す鋼中Ｐ濃度の影響を示す。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ ：０．０３％未満、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｎｉ：１３．５〜１５％、 Ｃｒ：１７〜１９％、 Ｍｏ：２．０〜３．０％ を含有して、残部が実質的に鉄からなることを特徴とす
る耐粒界腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP795993A JPH06122946A (ja) | 1992-08-25 | 1993-01-20 | 耐粒界腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-226293 | 1992-08-25 | ||
| JP22629392 | 1992-08-25 | ||
| JP795993A JPH06122946A (ja) | 1992-08-25 | 1993-01-20 | 耐粒界腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06122946A true JPH06122946A (ja) | 1994-05-06 |
Family
ID=26342369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP795993A Pending JPH06122946A (ja) | 1992-08-25 | 1993-01-20 | 耐粒界腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06122946A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4835445A (en) * | 1987-04-06 | 1989-05-30 | Futaba Denshi Kogho K.K. | Fluorescent display device |
| US8172959B2 (en) | 2004-01-13 | 2012-05-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Austenitic stainless steel, manufacturing method for the same, and structure using the same |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6167761A (ja) * | 1984-09-12 | 1986-04-07 | Hitachi Ltd | 原子炉用オ−ステナイト系ステンレス鋼冷間加工部材 |
-
1993
- 1993-01-20 JP JP795993A patent/JPH06122946A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6167761A (ja) * | 1984-09-12 | 1986-04-07 | Hitachi Ltd | 原子炉用オ−ステナイト系ステンレス鋼冷間加工部材 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4835445A (en) * | 1987-04-06 | 1989-05-30 | Futaba Denshi Kogho K.K. | Fluorescent display device |
| US8172959B2 (en) | 2004-01-13 | 2012-05-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Austenitic stainless steel, manufacturing method for the same, and structure using the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6358213B2 (ja) | ||
| JPH01275740A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼合金 | |
| US4162930A (en) | Austenitic stainless steel having excellent resistance to intergranular and transgranular stress corrosion cracking | |
| JPS63303038A (ja) | 応力腐食割れに対する抵抗性の増大した軽水炉の炉心 | |
| CA1149646A (en) | Austenitic stainless corrosion-resistant alloy | |
| JP2009079240A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼とその製造方法、原子炉内構造物及び配管 | |
| JP2010159438A (ja) | 耐粒界腐食性に優れた高耐食合金 | |
| EP0135321B1 (en) | Austenitic stainless steel with improved resistance to corrosion by nitric acid | |
| US5976275A (en) | High-nickel austenitic stainless steel resistant to degradation by neutron irradiation | |
| JPH06122946A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH06271933A (ja) | 耐硝酸性に優れたＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH06184631A (ja) | 耐硝酸オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH0225515A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼において放射線照射がもたらす応力腐食割れを防止するための処理法 | |
| JPH05271752A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたＭｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2014040669A (ja) | 耐粒界腐食性に優れた高耐食合金 | |
| JPH0813095A (ja) | 耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレス鋼 | |
| JPS6115147B2 (ja) | ||
| JPS5819741B2 (ja) | 高温純水中における耐応力腐食割れ性および溶接性に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 | |
| JP3141646B2 (ja) | 硝酸含有環境用オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH0336239A (ja) | オーステナイト鉄基合金 | |
| JPS62297440A (ja) | 耐孔食性の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH08260045A (ja) | 耐硝酸性に優れた低炭素Ｍｏ含有オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0436440A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH08209309A (ja) | 溶接熱影響部の耐硝酸腐食性に優れたモリブデン含有オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH06306548A (ja) | 熱間加工性に優れた耐硝酸オーステナイト系ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19970812 |