JPH07216579A - 金−錫半田めっき層の形成方法及びその接合方法 - Google Patents
金−錫半田めっき層の形成方法及びその接合方法Info
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- JPH07216579A JPH07216579A JP1169294A JP1169294A JPH07216579A JP H07216579 A JPH07216579 A JP H07216579A JP 1169294 A JP1169294 A JP 1169294A JP 1169294 A JP1169294 A JP 1169294A JP H07216579 A JPH07216579 A JP H07216579A
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Abstract
き層の形成方法を提供することにある。 【構成】被接合物の金−錫半田接合部に、金と錫の層を
湿式めっきによりそれぞれ形成して積層し最外表面には
金めっき層を形成する金−錫半田めっき層の形成方法に
おいて、前記最外表面の金めっきはめっき浴温度0〜4
0℃で形成することを特徴とする金−錫半田めっき層の
形成方法。 【効果】最外表面に金と錫の相互拡散がない金の酸化防
止層が形成されているので、従来のように接合直前の錫
の酸化層の除去工程が不要となり、強固な接合ができ
る。
Description
きによって形成し接合する金−錫半田めっき層の形成方
法に関するものである。
の箔を形成し接合部に挿入するか、金と錫を相対する接
合面に別々に単一の層として、めっきまたは蒸着により
形成して接合していた。
を有する被接合部材においては、金−錫合金の箔を接合
部に挿入する方法は、金−錫合金が極めて脆く微細な加
工が容易でないことから実用的ではない。また、金−錫
合金を単一の合金層として、接合面上に形成する技術は
確立しておらず、特に、その半田組成を精度良くコント
ロールすることは極めて困難で実用的ではない。
に錫めっきを形成して接合する方法は、錫めっき膜が酸
化し易いため、接合強度がばらついたり、接合していな
い部分が生ずる等の接合不良の原因となっている。従っ
て、接合前にAr原子スパッタリング等により上記酸化
膜を除去する工程が必要である。また、錫めっき上に金
めっきを酸化防止層として形成することが考えられる
が、通常、金めっきはめっき浴温度50〜70℃で行わ
れる。その際、めっき膜中に金と錫が相互拡散して形成
されるために酸化防止層として十分な効果が得られない
という問題がある。
半田めっき層の形成方法並びにその接合方法を提供する
ことにある。
明の要旨は次のとおりである。
層を湿式めっきによりそれぞれ形成して積層し最外表面
には金めっき層を形成する金−錫半田めっき層の形成方
法において、前記最外表面の金めっきはめっき浴温度0
〜40℃で形成することを特徴とする金−錫半田めっき
層の形成方法にある。
が0.3μm以上で、金と錫の積層めっき層全体の厚さ
が3μm以上である上記の金−錫半田めっき層の形成方
法にある。
湿式めっきによりそれぞれ形成して積層し金−錫めっき
半田層を形成し、その最外表面には金めっき層をめっき
浴温度0〜40℃で形成し、前記被接合物の前記めっき
半田層を形成した接合部を位置合せした後、真空中また
は不活性ガス中で前記めっき層が溶融する温度で加熱す
ることを特徴とする接合方法にある。上記により容易に
接合することができる。
℃とすることにより、めっき中の金と錫の拡散を防止で
きる。これによって、錫が最外表面に拡散してくること
がなく、半田層の最外表面の酸化を防止できる。従っ
て、接合前に酸化被膜を除去するスパッタリング等の操
作を必要としない。
℃を超えると錫の拡散が起こり、最外表面の酸化防止効
果が小さくなる。一方、0℃未満ではめっきが粒状に粗
くなって、剥離し易くなる。
3μm以上はあることが望ましく、0.3μm未満では
錫めっき層が酸化を十分に防止することができない。
℃以上に加熱することにより、錫が溶解し金と相互拡散
して金−錫合金の融液層を形成する。このとき錫が母材
側にも拡散して化合物を形成し、半田層中の錫濃度が低
下して半田層の融点を変化させる。錫含有量が20重量
%以下あるいは全体の半田層厚さが3μm以下のもの
は、加熱接合中に前記化合物形成によって半田層中の錫
濃度が低下し、半田層融点が顕著に上昇する。その結
果、接合部に十分な融液が生じる前に半田層が凝固する
ため接合が不完全となる。
を超え40重量%未満で、金−錫積層半田層全体の厚さ
が3μm以上のものを用いることにより、加熱接合中の
半田層中の錫濃度低下による半田融点の低下を防止する
ことができる。
る。
ンクジェットプリンタ用プリントヘッドの薄板の断面構
造を示す模式図である。図2はプリントヘッドを構成す
る薄板の構成を示す構成斜視図である。また、図3は、
接合後のプリントヘッド用薄板の接合部の断面模式図で
ある。
を構成するダイアフラム6(SUS304、板厚20μ
m)、リストリクタ7(SUS304、板厚50μm)
及びフィルタ8(SUS304、板厚20μm)の3枚
を接合した。
造で、ステンレス1上に下地メッキとしてNiメッキ2
を1μm、次いで、金めっき3を65℃のシアン系金め
っき浴中で電流密度2A/dm2で2μm形成し、その
上に錫めっき4を3μm、最外表面に金めっき5を20
℃のシアン系金めっき浴中で、電流密度10A/dm2
で0.5μm施した。
(b)に示すような構造で、ステンレス板1上に下地メ
ッキとしてNiメッキ2を1μm、次に、金めっき3を
65℃のシアン系金めっき浴中で電流密度2A/dm2
で厚さ0.5μm施した。
6、リストリクタ7、フィルタ8の順で位置合せし、真
空中、300℃で加熱して接合した。冷却後、接合室内
を大気に戻し被接合物を取り出した。図3に示すような
断面構造の接合体を得た。本実施例では、雰囲気として
真空中で接合したが、不活性ガス雰囲気中で行ってもよ
い。
タ7において、ステンレス板1上に下地メッキとしてN
iメッキ2を1μm、次に、金めっき3を65℃のシア
ン系金めっき浴中で、電流密度2A/dm2で2μm、
その上に錫めっき4を3μm、最外表面に金めっき5を
20、30、40、50℃の各温度のシアン系金めっき
浴中で、電流密度10A/dm2で1.0μm施した。
を図4に示す。めっき浴温度が40℃以下であれば、表
面(接合面)への錫の拡散を防止できることが分かる。
リクタ7において、ステンレス板1上に下地メッキとし
てNiメッキ2を1μm、次に、金めっき3を65℃の
シアン系金めっき浴中で、電流密度2A/dm2で2μ
m、その上に錫めっき4を3μm、最外表面に金めっき
5を−5、0、10、20℃の各温度のシアン系金めっ
き浴中で、電流密度10A/dm2で1.0μm施した。
た結果を示す。錫めっき上の金めっき浴温度が0℃より
低いと、表面の金めっきが剥離してしまうことが分かっ
た。
ば、金と錫の拡散が防止でき、該半田積層の最外表面が
上記の金めっき層で被覆されるので、錫めっき層の酸化
を防止でき、強固な接合ができる。
うに、接合直前にその酸化被膜を除去するスパッタリン
グ等の作業工程が不要である。
プリントヘッドの薄板の断面構造を示す模式図である。
構成する薄板の構成を示す構成斜視図である。
トヘッド用薄板の接合部の断面模式図である。
ッド用薄板の表面組織をXMAで分析した結果を示すグ
ラフである。
は錫メッキ、5は最外表面金めっき、6はダイアフラ
ム、7はリストリクタ、8はフィルタ、9はインク流
路、10は接合部である。
Claims (4)
- 【請求項1】 被接合物の金−錫半田接合部に、金と錫
の層を湿式めっきによりそれぞれ形成して積層し最外表
面には金めっき層を形成する金−錫半田めっき層の形成
方法において、前記最外表面の金めっきはめっき浴温度
0〜40℃で形成することを特徴とする金−錫半田めっ
き層の形成方法。 - 【請求項2】 前記最外表面に形成する金めっき層の厚
さが0.3μm以上で、金と錫の積層めっき層全体の厚
さが3μm以上である請求項1記載の金−錫半田めっき
層の形成方法。 - 【請求項3】 前記金と錫の積層めっき層の錫の含有量
が、20重量%を超え40重量%未満となるよう制御す
る請求項1または2記載の金−錫半田めっき層の形成方
法。 - 【請求項4】 被接合物の接合部に、金と錫の層を湿式
めっきによりそれぞれ形成して積層し金−錫めっき半田
層を形成し、その最外表面には金めっき層をめっき浴温
度0〜40℃で形成し、前記被接合物の前記めっき半田
層を形成した接合部を位置合せした後、真空中または不
活性ガス中で前記めっき層が溶融する温度で加熱するこ
とを特徴とする接合方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1169294A JP3291887B2 (ja) | 1994-02-03 | 1994-02-03 | 金−錫半田めっき層の形成方法及びその接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1169294A JP3291887B2 (ja) | 1994-02-03 | 1994-02-03 | 金−錫半田めっき層の形成方法及びその接合方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07216579A true JPH07216579A (ja) | 1995-08-15 |
JP3291887B2 JP3291887B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=11785091
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1169294A Expired - Lifetime JP3291887B2 (ja) | 1994-02-03 | 1994-02-03 | 金−錫半田めっき層の形成方法及びその接合方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3291887B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006527660A (ja) * | 2003-06-18 | 2006-12-07 | ヒル・アンド・ミユラー・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | 二重壁金属管、金属帯および細片、および金属細片の被覆方法 |
WO2007088851A1 (ja) * | 2006-01-31 | 2007-08-09 | Showa Shell Sekiyu K.K. | Inハンダ被覆銅箔リボン導線及びその接続方法 |
CN100432297C (zh) * | 2004-12-15 | 2008-11-12 | 中国科学院生态环境研究中心 | 去除水中硝酸盐的电极及制备方法 |
WO2011024662A1 (ja) * | 2009-08-27 | 2011-03-03 | 三洋電機株式会社 | 太陽電池ストリング及びそれを用いた太陽電池モジュール |
-
1994
- 1994-02-03 JP JP1169294A patent/JP3291887B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
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JP2006527660A (ja) * | 2003-06-18 | 2006-12-07 | ヒル・アンド・ミユラー・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | 二重壁金属管、金属帯および細片、および金属細片の被覆方法 |
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JP2011049349A (ja) * | 2009-08-27 | 2011-03-10 | Sanyo Electric Co Ltd | 太陽電池ストリング及びそれを用いた太陽電池モジュール |
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---|---|
JP3291887B2 (ja) | 2002-06-17 |
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