JPH07216446A - 大型鋼材の熱処理方法 - Google Patents
大型鋼材の熱処理方法Info
- Publication number
- JPH07216446A JPH07216446A JP1281694A JP1281694A JPH07216446A JP H07216446 A JPH07216446 A JP H07216446A JP 1281694 A JP1281694 A JP 1281694A JP 1281694 A JP1281694 A JP 1281694A JP H07216446 A JPH07216446 A JP H07216446A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- forging
- steel material
- temp
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 大型鋼材に対し、短時間で、恒温変態焼なま
しを行う方法を提供する。 【構成】 ４面高速鍛造後の鋼材を、少なくとも表層部
が過冷状態になるように温度Ｔ3 まで冷却し、ついで、
表層部と中心部の温度が前記鋼材のＴＴＴ曲線の鼻に相
当する温度域近傍Ｔ0 に到達するまで加熱したのち、前
記温度域Ｔ0 で恒温変態焼なましを行う大型鋼材の熱処
理方法。
しを行う方法を提供する。 【構成】 ４面高速鍛造後の鋼材を、少なくとも表層部
が過冷状態になるように温度Ｔ3 まで冷却し、ついで、
表層部と中心部の温度が前記鋼材のＴＴＴ曲線の鼻に相
当する温度域近傍Ｔ0 に到達するまで加熱したのち、前
記温度域Ｔ0 で恒温変態焼なましを行う大型鋼材の熱処
理方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は大型鋼材の熱処理方法に
関し、更に詳しくは、４面高速鍛造後の大型鋼材に対し
ても、比較的短時間で恒温変態焼なましを実施する方法
に関する。
関し、更に詳しくは、４面高速鍛造後の大型鋼材に対し
ても、比較的短時間で恒温変態焼なましを実施する方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】４面高速鍛造は、直径が２００mm以上の
大型鋼材を高い生産性の下で鍛造できる方法として注目
されている。この４面高速鍛造を組み込んだ生産ライン
においては、加熱炉で所定の温度（これをＴ1 とする）
に加熱された鋼材を後述する４面高速鍛造装置で鍛造
し、得られた鍛造品に焼鈍処理を施して焼なましたのち
加工ラインに移送される。
大型鋼材を高い生産性の下で鍛造できる方法として注目
されている。この４面高速鍛造を組み込んだ生産ライン
においては、加熱炉で所定の温度（これをＴ1 とする）
に加熱された鋼材を後述する４面高速鍛造装置で鍛造
し、得られた鍛造品に焼鈍処理を施して焼なましたのち
加工ラインに移送される。
【０００３】すなわち、図１で示したように、温度Ｔ1
に加熱された鋼材１は、まず、前部マニピュレータ装置
２と後部マニピュレータ装置３に交互に把持され、片持
ち状態で鍛造装置４内にセットされる。鍛造装置４は、
鋼材１の外周均等位置、すなわち、９０°間隔で配置さ
れた４つの金敷５を備えていて、これらの金敷５は鋼材
１の軸方向に対し直交する方向から同時に移動して鋼材
１を圧下する。そして、金敷５による１回の鍛造動作ご
とに、マニピュレータ装置２または３を鍛造装置４側に
前進させて鋼材１をその軸方向に所定距離だけ移動させ
るとともに、所定の方向に所定角度だけ回転させたの
ち、再び金敷５による圧下動作が行われる。このような
動作を所定回数反復することにより、鋼材１は所定の外
径まで鍛伸される。
に加熱された鋼材１は、まず、前部マニピュレータ装置
２と後部マニピュレータ装置３に交互に把持され、片持
ち状態で鍛造装置４内にセットされる。鍛造装置４は、
鋼材１の外周均等位置、すなわち、９０°間隔で配置さ
れた４つの金敷５を備えていて、これらの金敷５は鋼材
１の軸方向に対し直交する方向から同時に移動して鋼材
１を圧下する。そして、金敷５による１回の鍛造動作ご
とに、マニピュレータ装置２または３を鍛造装置４側に
前進させて鋼材１をその軸方向に所定距離だけ移動させ
るとともに、所定の方向に所定角度だけ回転させたの
ち、再び金敷５による圧下動作が行われる。このような
動作を所定回数反復することにより、鋼材１は所定の外
径まで鍛伸される。
【０００４】なお、この４面高速鍛造は、投入される加
工エネルギーが非常に大きいので鍛造過程で加工発熱を
起こし、そのため、鍛造終了温度（これをＴ2 とする）
が、通常の鍛造に比べて高いという特徴を備えている。
このようにして４面高速鍛造した鋼材に対しては、次
に、所定の硬さの実現を目的とする熱処理が施される。
工エネルギーが非常に大きいので鍛造過程で加工発熱を
起こし、そのため、鍛造終了温度（これをＴ2 とする）
が、通常の鍛造に比べて高いという特徴を備えている。
このようにして４面高速鍛造した鋼材に対しては、次
に、所定の硬さの実現を目的とする熱処理が施される。
【０００５】例えば、ＳＵＳ４２０Ｊ２の鋼種の場合、
焼なまし硬さは、ＪＩＳ規格によると、ブリネル硬さ
（ＨＢ）で２３５以下に調整することが必要とされてい
るが、直径２００mmの上記鋼種の鋼材で上記ＪＩＳ規格
を実現するためには、例えば次のような熱処理条件が採
用されている。まず、Ｔ2 ：９５０℃程度で４面高速鍛
造を終了する。ついで、約２４時間かけて１００〜３０
０℃まで徐冷したのち、約１０時間かけて８４０℃程度
の温度まで加熱してその温度で約４時間保持し、更に約
６時間かけて６５０℃程度の温度にまで炉冷し、以後空
冷している。
焼なまし硬さは、ＪＩＳ規格によると、ブリネル硬さ
（ＨＢ）で２３５以下に調整することが必要とされてい
るが、直径２００mmの上記鋼種の鋼材で上記ＪＩＳ規格
を実現するためには、例えば次のような熱処理条件が採
用されている。まず、Ｔ2 ：９５０℃程度で４面高速鍛
造を終了する。ついで、約２４時間かけて１００〜３０
０℃まで徐冷したのち、約１０時間かけて８４０℃程度
の温度まで加熱してその温度で約４時間保持し、更に約
６時間かけて６５０℃程度の温度にまで炉冷し、以後空
冷している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記鋼材に
対して上記した熱処理条件を採用する場合、４面高速鍛
造が終了した時点から焼なましが終了して加工ラインに
移送するまでの時間は、４４時間以上である。そのた
め、４面高速鍛造の高い生産性は、上記熱処理条件に要
する長大な処理時間によって減殺される。
対して上記した熱処理条件を採用する場合、４面高速鍛
造が終了した時点から焼なましが終了して加工ラインに
移送するまでの時間は、４４時間以上である。そのた
め、４面高速鍛造の高い生産性は、上記熱処理条件に要
する長大な処理時間によって減殺される。
【０００７】したがって、４面高速鍛造の高い生産性を
充分有効に発揮させるためには、鍛造後における熱処理
条件を改良して、その処理時間を可及的に短くすること
が必要になる。一般に、鍛造後の鋼材を迅速に軟化焼な
ましする方法としては、恒温変態焼なまし方法が公知で
ある。
充分有効に発揮させるためには、鍛造後における熱処理
条件を改良して、その処理時間を可及的に短くすること
が必要になる。一般に、鍛造後の鋼材を迅速に軟化焼な
ましする方法としては、恒温変態焼なまし方法が公知で
ある。
【０００８】この方法は、各鋼種を、それらに特有の恒
温変態曲線 (Time-Temperature-Transformation-Treatm
ent curve : ＴＴＴ曲線）の鼻またはそれより若干高い
温度にまで過冷し、ついで、その温度に所定の時間保持
することにより恒温変態させたのち、空冷または水冷す
る方法である。この方法によれば、焼なましに要する時
間は短くなる。
温変態曲線 (Time-Temperature-Transformation-Treatm
ent curve : ＴＴＴ曲線）の鼻またはそれより若干高い
温度にまで過冷し、ついで、その温度に所定の時間保持
することにより恒温変態させたのち、空冷または水冷す
る方法である。この方法によれば、焼なましに要する時
間は短くなる。
【０００９】例えば、前記したＳＵＳ４２０Ｊ２の鋼種
から成る鋼材（直径２００mm）の場合、そのＴＴＴ曲線
の鼻は約７２０℃であるが、この鋼材に対し、Ｔ2 ：９
５０℃で４面高速鍛造を終了したのち約３０分程度過冷
し、ついで、温度７２０℃で約６時間程度恒温変態焼な
ましを行うと、得られた鋼材の硬さ（ＨＢ）はＪＩＳ規
格を満足する。すなわち、焼なましに要する時間は６〜
７時間程度であり、前記した処理時間の１／６〜１／７
に短縮することができる。
から成る鋼材（直径２００mm）の場合、そのＴＴＴ曲線
の鼻は約７２０℃であるが、この鋼材に対し、Ｔ2 ：９
５０℃で４面高速鍛造を終了したのち約３０分程度過冷
し、ついで、温度７２０℃で約６時間程度恒温変態焼な
ましを行うと、得られた鋼材の硬さ（ＨＢ）はＪＩＳ規
格を満足する。すなわち、焼なましに要する時間は６〜
７時間程度であり、前記した処理時間の１／６〜１／７
に短縮することができる。
【００１０】しかしながら、上記した恒温変態焼なまし
を実際の生産ラインに適用する場合には次のような問題
がある。すなわち、鍛造される鋼材が大型形状のもので
ある場合、鍛造前の時点では表層部も中心部も均一な温
度：Ｔ1 になっていたとしても、鍛造の過程において
は、表層部の冷却は中心部の冷却よりも早く進むので、
鍛造終了時には、表層部と中心部で温度差が生じている
ことである。とくに、鋼材の形状が大型化すればするほ
ど、鍛造に要する時間は長くなるので、表層部と中心部
の温度差は大きくなる。
を実際の生産ラインに適用する場合には次のような問題
がある。すなわち、鍛造される鋼材が大型形状のもので
ある場合、鍛造前の時点では表層部も中心部も均一な温
度：Ｔ1 になっていたとしても、鍛造の過程において
は、表層部の冷却は中心部の冷却よりも早く進むので、
鍛造終了時には、表層部と中心部で温度差が生じている
ことである。とくに、鋼材の形状が大型化すればするほ
ど、鍛造に要する時間は長くなるので、表層部と中心部
の温度差は大きくなる。
【００１１】このような状態にある鋼材の恒温変態焼な
ましを行う場合、焼なまし温度（恒温変態温度）を中心
部の温度に合わせて設定するのか、または表層部の温度
に合わせて設定するのかということが問題になる。仮
に、焼なまし温度を鋼材の中心部の温度に合わせて設定
した場合、表層部はその温度よりも低い温度になってい
るので、所定の時間が経過したのちにあっては、中心部
の恒温変態は想定したとおりに進行して軟化焼なましが
実現しているが、表層部の恒温変態は不充分にしか進行
しないという問題が発生する。すなわち、焼なまし後の
鋼材にあっては、表層部と中心部で硬さが異なってしま
う。
ましを行う場合、焼なまし温度（恒温変態温度）を中心
部の温度に合わせて設定するのか、または表層部の温度
に合わせて設定するのかということが問題になる。仮
に、焼なまし温度を鋼材の中心部の温度に合わせて設定
した場合、表層部はその温度よりも低い温度になってい
るので、所定の時間が経過したのちにあっては、中心部
の恒温変態は想定したとおりに進行して軟化焼なましが
実現しているが、表層部の恒温変態は不充分にしか進行
しないという問題が発生する。すなわち、焼なまし後の
鋼材にあっては、表層部と中心部で硬さが異なってしま
う。
【００１２】このような問題は、焼なましの時間を長く
すれば解消できるが、しかし、そのような処置は、鍛造
後の処理時間が長くなって生産性の低下を引き起こすこ
とになるので、工業的には、好ましいこととはいいがた
い。本発明は、大型形状の鋼材に対して恒温変態焼なま
しを行うときに生ずる上記した問題を解決し、短時間
で、表層部も中心部もＪＩＳ規格の硬さになるように鍛
造後の鋼材に恒温変態焼なましを行うことができる大型
鋼材の熱処理方法を提供することに目的がある。
すれば解消できるが、しかし、そのような処置は、鍛造
後の処理時間が長くなって生産性の低下を引き起こすこ
とになるので、工業的には、好ましいこととはいいがた
い。本発明は、大型形状の鋼材に対して恒温変態焼なま
しを行うときに生ずる上記した問題を解決し、短時間
で、表層部も中心部もＪＩＳ規格の硬さになるように鍛
造後の鋼材に恒温変態焼なましを行うことができる大型
鋼材の熱処理方法を提供することに目的がある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明においては、４面高速鍛造後の鋼材を、
少なくとも表層部が過冷状態になるように冷却し、つい
で、表層部と中心部の温度が前記鋼材のＴＴＴ曲線の鼻
に相当する温度域近傍に到達するまで加熱したのち、前
記温度域で恒温変態焼なましを行うことを特徴とする大
型鋼材の熱処理方法が提供される。
ために、本発明においては、４面高速鍛造後の鋼材を、
少なくとも表層部が過冷状態になるように冷却し、つい
で、表層部と中心部の温度が前記鋼材のＴＴＴ曲線の鼻
に相当する温度域近傍に到達するまで加熱したのち、前
記温度域で恒温変態焼なましを行うことを特徴とする大
型鋼材の熱処理方法が提供される。
【００１４】本発明は、４面高速鍛造後の鋼材に適用さ
れる。具体的には、直径が９０mm以上の大型鋼材に対し
て適用される。４面高速鍛造の過程では、前記したよう
に、加工発熱が生ずるので、鍛造過程における鋼材の冷
却は比較的緩慢に進む。すなわち、加工温度Ｔ1 と鍛造
終了温度Ｔ2 との差は、通常の鍛造の場合に比べて狭く
なる。そのため、鍛造終了の時点では、表層部と中心部
の温度差は、通常の鍛造の場合よりも狭くなっている。
れる。具体的には、直径が９０mm以上の大型鋼材に対し
て適用される。４面高速鍛造の過程では、前記したよう
に、加工発熱が生ずるので、鍛造過程における鋼材の冷
却は比較的緩慢に進む。すなわち、加工温度Ｔ1 と鍛造
終了温度Ｔ2 との差は、通常の鍛造の場合に比べて狭く
なる。そのため、鍛造終了の時点では、表層部と中心部
の温度差は、通常の鍛造の場合よりも狭くなっている。
【００１５】以下に、図２に則して本発明方法を説明す
る。まず、加熱温度Ｔ1 の鋼材が４面高速鍛造される。
所定時間経過後に鍛造を終了し、時点Ａで鋼材の冷却処
理が行われる。冷却は、少なくとも表層部が過冷状態と
なるように進められる。この冷却過程では、表層部は中
心部よりも冷却速度が大きい。したがって、所定の時間
（ｔ1 とする）経過後にあっては、図２の破線で示した
表層部の温度（Ｔ3 とする）は図２の実線で示した中心
部の温度（Ｔ4 とする）よりも低くなり、鋼材の表層部
と中心部の間にはΔＴ（＝Ｔ4 −Ｔ3 ）の温度差が発生
する。
る。まず、加熱温度Ｔ1 の鋼材が４面高速鍛造される。
所定時間経過後に鍛造を終了し、時点Ａで鋼材の冷却処
理が行われる。冷却は、少なくとも表層部が過冷状態と
なるように進められる。この冷却過程では、表層部は中
心部よりも冷却速度が大きい。したがって、所定の時間
（ｔ1 とする）経過後にあっては、図２の破線で示した
表層部の温度（Ｔ3 とする）は図２の実線で示した中心
部の温度（Ｔ4 とする）よりも低くなり、鋼材の表層部
と中心部の間にはΔＴ（＝Ｔ4 −Ｔ3 ）の温度差が発生
する。
【００１６】この冷却処理は、その鋼材のＴＴＴ曲線の
鼻に相当する温度をＴ0 とした場合、Ｔ3 が、Ｔ3 ＜Ｔ
0 になるまで進められる。そのとき、Ｔ4 は、通常、Ｔ
4 ＞Ｔ0 になっている。所定の時間（ｔ2 とする）冷却
処理を行ったのち、時点Ｂからは、鋼材をＴ0近傍の温
度域にまで加熱する。
鼻に相当する温度をＴ0 とした場合、Ｔ3 が、Ｔ3 ＜Ｔ
0 になるまで進められる。そのとき、Ｔ4 は、通常、Ｔ
4 ＞Ｔ0 になっている。所定の時間（ｔ2 とする）冷却
処理を行ったのち、時点Ｂからは、鋼材をＴ0近傍の温
度域にまで加熱する。
【００１７】表層部の温度Ｔ3 は上昇し、中心部の温度
Ｔ4 は降下し続け、時間の経過とともに両者の温度差Δ
Ｔ（＝Ｔ4 −Ｔ3 ）は狭くなっていき、所定の時間（ｔ
3 とする）経過後には、表層部も中心部も温度Ｔ0 にな
る。温度差ΔＴが解消した時点Ｃからは、鋼材を温度Ｔ
0 で所定の時間（ｔ4 とする）保持することにより恒温
変態焼なましが進められる。
Ｔ4 は降下し続け、時間の経過とともに両者の温度差Δ
Ｔ（＝Ｔ4 −Ｔ3 ）は狭くなっていき、所定の時間（ｔ
3 とする）経過後には、表層部も中心部も温度Ｔ0 にな
る。温度差ΔＴが解消した時点Ｃからは、鋼材を温度Ｔ
0 で所定の時間（ｔ4 とする）保持することにより恒温
変態焼なましが進められる。
【００１８】上記一連の過程において、温度Ｔ0 は、Ｔ
ＴＴ曲線が得られている鋼種の鋼材の場合は、そのＴＴ
Ｔ曲線の鼻の温度近辺の温度、具体的には、鼻の温度±
１５℃の範囲内に設定すればよい。また、ＴＴＴ曲線が
得られていない鋼種の鋼材の場合には、例えば、次のよ
うにして温度Ｔ0 は決められる。
ＴＴ曲線が得られている鋼種の鋼材の場合は、そのＴＴ
Ｔ曲線の鼻の温度近辺の温度、具体的には、鼻の温度±
１５℃の範囲内に設定すればよい。また、ＴＴＴ曲線が
得られていない鋼種の鋼材の場合には、例えば、次のよ
うにして温度Ｔ0 は決められる。
【００１９】すなわち、まず、対象とする鋼種の試験片
を各種の温度に加熱し、それぞれの温度における保持時
間を変化させて各種の変態を行わせる。そして、得られ
た試験片につき例えば硬さ（ＨＢ）を測定する。つい
で、ある特定の硬さを可能にする加熱温度と保持時間を
グラフにプロットしてその鋼種のＴＴＴ曲線を作成す
る。得られたＴＴＴ曲線から鼻の温度を読み取り、その
温度±１５℃の範囲内の温度を、採用する焼なまし温度
Ｔ0 として決定すればよい。
を各種の温度に加熱し、それぞれの温度における保持時
間を変化させて各種の変態を行わせる。そして、得られ
た試験片につき例えば硬さ（ＨＢ）を測定する。つい
で、ある特定の硬さを可能にする加熱温度と保持時間を
グラフにプロットしてその鋼種のＴＴＴ曲線を作成す
る。得られたＴＴＴ曲線から鼻の温度を読み取り、その
温度±１５℃の範囲内の温度を、採用する焼なまし温度
Ｔ0 として決定すればよい。
【００２０】温度Ｔ0 での恒温変態焼なまし時間ｔ
4 は、鋼材の大きさなどによっても異なってくるが、短
すぎると、表層部と中心部での軟化焼なまし状態が均質
にならず、また、長すぎても、表層部と中心部の均質化
は飽和状態になって徒らにエネルギー浪費を招くだけに
なるので、通常は、２時間以上、好ましくは４〜６時間
に設定すればよい。
4 は、鋼材の大きさなどによっても異なってくるが、短
すぎると、表層部と中心部での軟化焼なまし状態が均質
にならず、また、長すぎても、表層部と中心部の均質化
は飽和状態になって徒らにエネルギー浪費を招くだけに
なるので、通常は、２時間以上、好ましくは４〜６時間
に設定すればよい。
【００２１】図２における２本の曲線の形状、したがっ
て、温度Ｔ3 ，温度Ｔ4 ，温度差ΔＴや、冷却時間
ｔ2 ，加熱時間ｔ3 ，恒温変態焼なまし時間ｔ4 など
は、鍛造終了温度Ｔ2 や鋼材の大きさなどの因子によっ
て変動する。本発明方法の生産ラインへの適用に際して
は、例えば、次のようにして実際の作業が進められる。
て、温度Ｔ3 ，温度Ｔ4 ，温度差ΔＴや、冷却時間
ｔ2 ，加熱時間ｔ3 ，恒温変態焼なまし時間ｔ4 など
は、鍛造終了温度Ｔ2 や鋼材の大きさなどの因子によっ
て変動する。本発明方法の生産ラインへの適用に際して
は、例えば、次のようにして実際の作業が進められる。
【００２２】まず、対象とする鋼材に要求される硬さと
その鋼種に関するＴＴＴ曲線および鋼材の大きさから恒
温変態焼なましを行う温度Ｔ0 とその処理時間ｔ4 が予
め設定される。合わせて、鍛造終了温度Ｔ2 と加熱温度
Ｔ1 が設定される。ついで、鍛造終了後における全熱処
理時間が設定され、そこから時間：（ｔ2＋ｔ3 ）が想
定される。そして、鍛造終了温度Ｔ2 と鋼材の大きさを
勘案して、時間ｔ2 ，時間ｔ3 を実現するための冷却方
法と加熱方法が選定される。
その鋼種に関するＴＴＴ曲線および鋼材の大きさから恒
温変態焼なましを行う温度Ｔ0 とその処理時間ｔ4 が予
め設定される。合わせて、鍛造終了温度Ｔ2 と加熱温度
Ｔ1 が設定される。ついで、鍛造終了後における全熱処
理時間が設定され、そこから時間：（ｔ2＋ｔ3 ）が想
定される。そして、鍛造終了温度Ｔ2 と鋼材の大きさを
勘案して、時間ｔ2 ，時間ｔ3 を実現するための冷却方
法と加熱方法が選定される。
【００２３】以上の条件を整えたのち、全体の生産ライ
ンを稼動させることにより、硬さむらのない鋼材が得ら
れる。 実施例１ 鋼種ＳＵＳ４０２Ｊ２から成り、表１で示した直径の鋼
材を用意した。この鋼種のＴＴＴ曲線を図３に示す。
ンを稼動させることにより、硬さむらのない鋼材が得ら
れる。 実施例１ 鋼種ＳＵＳ４０２Ｊ２から成り、表１で示した直径の鋼
材を用意した。この鋼種のＴＴＴ曲線を図３に示す。
【００２４】この鋼種の場合、ＪＩＳ規格では硬さ（Ｈ
Ｂ）を２３５以下に設定することが要求されている。し
たがって、図３から焼なまし温度Ｔ0 を７００℃に設定
した。鋼材を４面高速鍛造し、表１の温度Ｔ2 で鍛造を
終了したのち、大気中（温度常温）で表示の時間放冷し
た。ついで、鋼材を温度７００℃の炉の中に入れ、表示
の時間保持した。このときの加熱時間ｔ3 ，恒温変態焼
なまし時間ｔ4 を表１に示した。
Ｂ）を２３５以下に設定することが要求されている。し
たがって、図３から焼なまし温度Ｔ0 を７００℃に設定
した。鋼材を４面高速鍛造し、表１の温度Ｔ2 で鍛造を
終了したのち、大気中（温度常温）で表示の時間放冷し
た。ついで、鋼材を温度７００℃の炉の中に入れ、表示
の時間保持した。このときの加熱時間ｔ3 ，恒温変態焼
なまし時間ｔ4 を表１に示した。
【００２５】処理後の鋼材につき、表層部，中心部、お
よび表層部と中心部との中間位置の部分の硬さ（ＨＢ）
を測定した。以上の結果を一括して表１に示した。
よび表層部と中心部との中間位置の部分の硬さ（ＨＢ）
を測定した。以上の結果を一括して表１に示した。
【００２６】
【表１】
【００２７】表示の結果から明らかなように、本発明方
法において、恒温変態焼なまし時間ｔ4 を４時間以上に
設定すると、表層部と中心部の硬さは略同じにすること
ができ、しかもＪＩＳ規格を充分に満たすことができ
る。すわなち、鍛造後の熱処理時間は、４〜６時間程度
であっても充分に良好な鋼材にすることができ、４面高
速鍛造の高い生産性を生かすことができる。
法において、恒温変態焼なまし時間ｔ4 を４時間以上に
設定すると、表層部と中心部の硬さは略同じにすること
ができ、しかもＪＩＳ規格を充分に満たすことができ
る。すわなち、鍛造後の熱処理時間は、４〜６時間程度
であっても充分に良好な鋼材にすることができ、４面高
速鍛造の高い生産性を生かすことができる。
【００２８】実施例２ 鋼種ＳＵＳ４０３から成り、表２で示した直径の鋼材を
用意した。この鋼種のＴＴＴ曲線の鼻は７００℃であ
り、またＪＩＳ規格で要求される硬さ（ＨＢ）は２００
以下である。これらの鋼材を４面高速鍛造し、表２で示
した温度Ｔ2 で鍛造を終了したのち、実施例１の場合と
同様にして、表２で示した条件下で、冷却，加熱，恒温
変態焼なましを行った。
用意した。この鋼種のＴＴＴ曲線の鼻は７００℃であ
り、またＪＩＳ規格で要求される硬さ（ＨＢ）は２００
以下である。これらの鋼材を４面高速鍛造し、表２で示
した温度Ｔ2 で鍛造を終了したのち、実施例１の場合と
同様にして、表２で示した条件下で、冷却，加熱，恒温
変態焼なましを行った。
【００２９】得られた鋼材につき、実施例１の場合と同
様にして、表層部，中心部、それらの中間位置の硬さ
（ＨＢ）を測定した。以上の結果を一括して表２に示し
た。
様にして、表層部，中心部、それらの中間位置の硬さ
（ＨＢ）を測定した。以上の結果を一括して表２に示し
た。
【００３０】
【表２】
【００３１】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明方
法によれば、大型鋼材に対しても、従来に比べれば非常
に短時間で、表層部と中心部でばらつきを生ずることな
くＪＩＳ規格を満足するように軟化焼なましを行うこと
ができる。これは、鍛造後に冷却した鋼材に恒温変態焼
なましを行う前段で、一旦、鋼材を加熱して表層部と中
心部との温度差を解消する工程を挿入したことがもたら
す効果である。
法によれば、大型鋼材に対しても、従来に比べれば非常
に短時間で、表層部と中心部でばらつきを生ずることな
くＪＩＳ規格を満足するように軟化焼なましを行うこと
ができる。これは、鍛造後に冷却した鋼材に恒温変態焼
なましを行う前段で、一旦、鋼材を加熱して表層部と中
心部との温度差を解消する工程を挿入したことがもたら
す効果である。
【００３２】本発明方法は、４面高速鍛造が有している
高い生産性を充分に生かすことができ、その工業的価値
は極めて大である。
高い生産性を充分に生かすことができ、その工業的価値
は極めて大である。
【図１】４面高速鍛造装置を示す概略図である。
【図２】本発明方法の処理工程を示すグラフである。
【図３】ＳＵＳ４０２Ｊ２のＴＴＴ曲線である。
１ 鋼材 ２ 前部マニピュレータ装置 ３ 後部マニピュレータ装置 ４ 鍛造装置 ５ 金敷
Claims (2)
- 【請求項１】 ４面高速鍛造後の鋼材を、少なくとも表
層部が過冷状態になるように冷却し、ついで、表層部と
中心部の温度が前記鋼材の恒温変態曲線の鼻に相当する
温度域近傍に到達するまで加熱したのち、前記温度域で
恒温変態焼なましを行うことを特徴とする大型鋼材の熱
処理方法。 - 【請求項２】 前記恒温変態焼なましを４時間以上行
う、請求項１の大型鋼材の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1281694A JPH07216446A (ja) | 1994-02-04 | 1994-02-04 | 大型鋼材の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1281694A JPH07216446A (ja) | 1994-02-04 | 1994-02-04 | 大型鋼材の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07216446A true JPH07216446A (ja) | 1995-08-15 |
Family
ID=11815918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1281694A Pending JPH07216446A (ja) | 1994-02-04 | 1994-02-04 | 大型鋼材の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07216446A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102914558A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-02-06 | 上海大学 | 一种测试ttt曲线的方法 |
| CN103305673A (zh) * | 2013-07-01 | 2013-09-18 | 江阴市恒业锻造有限公司 | 细晶粒35CrNi3MoV钢大型锻坯的制造方法 |
-
1994
- 1994-02-04 JP JP1281694A patent/JPH07216446A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102914558A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-02-06 | 上海大学 | 一种测试ttt曲线的方法 |
| CN103305673A (zh) * | 2013-07-01 | 2013-09-18 | 江阴市恒业锻造有限公司 | 细晶粒35CrNi3MoV钢大型锻坯的制造方法 |
| CN103305673B (zh) * | 2013-07-01 | 2015-05-13 | 江阴市恒业锻造有限公司 | 细晶粒35CrNi3MoV钢大型锻坯的制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| MXPA97002792A (es) | Procedimiento para fabricar tubos de acero sin costura | |
| EP0880422A1 (en) | Cutting die and method of making | |
| JP3159372B2 (ja) | 金型およびその焼入れ方法 | |
| JPH07216446A (ja) | 大型鋼材の熱処理方法 | |
| JP2006291353A (ja) | 鋼材の熱処理方法 | |
| JPS5823812B2 (ja) | 鋼製焼入ピストンリングの製造方法 | |
| JP2000248313A (ja) | 鋼片の球状化熱処理方法 | |
| JP3031484B2 (ja) | 球状化組織を有する鋼線材又は棒鋼の製造方法 | |
| CN101018875A (zh) | 钢材的热处理方法 | |
| JP5015386B2 (ja) | 厚鋼板の熱処理方法 | |
| JP3555814B2 (ja) | コイルばね製造方法 | |
| JPS61153230A (ja) | 迅速球状化が可能な低合金鋼線材の製造方法 | |
| JP2862947B2 (ja) | 高速度工具鋼線材の製造方法 | |
| JPS59126721A (ja) | 迅速球状化処理用鋼材の製造方法 | |
| JPS5941508B2 (ja) | チタン熱延板の製造方法 | |
| JPS5931573B2 (ja) | 熱間圧延線材の直接熱処理方法 | |
| JPH10298641A (ja) | 球状化焼きなまし処理性に優れた鋼材の製造方法 | |
| JPH11254077A (ja) | 高強度、高靱性金型の製造方法 | |
| JPH10298640A (ja) | 鋼材の球状化焼きなまし方法 | |
| RU2175994C2 (ru) | Способ получения прутков и полос из технического титана | |
| JPS59153830A (ja) | マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理法 | |
| JPH02305929A (ja) | 冷間・温間鍛造加工用鋼線の製造方法および冷間・温間鍛造加工用鋼線 | |
| JPH0881713A (ja) | 直接通電加熱による鋼中炭化物の球状化法 | |
| JPH073333A (ja) | 微細炭化物を有する中、高炭素マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH04272135A (ja) | 線及び棒材料を圧延する方法及び装置 |