JPH07216264A - 亜鉛めつき鋼板のためのフツ素化粉末コーテイング - Google Patents
亜鉛めつき鋼板のためのフツ素化粉末コーテイングInfo
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- JPH07216264A JPH07216264A JP6333796A JP33379694A JPH07216264A JP H07216264 A JPH07216264 A JP H07216264A JP 6333796 A JP6333796 A JP 6333796A JP 33379694 A JP33379694 A JP 33379694A JP H07216264 A JPH07216264 A JP H07216264A
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
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- C23C8/60—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using solids, e.g. powders, pastes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C09D—COATING COMPOSITIONS, e.g. PAINTS, VARNISHES OR LACQUERS; FILLING PASTES; CHEMICAL PAINT OR INK REMOVERS; INKS; CORRECTING FLUIDS; WOODSTAINS; PASTES OR SOLIDS FOR COLOURING OR PRINTING; USE OF MATERIALS THEREFOR
- C09D127/00—Coating compositions based on homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Coating compositions based on derivatives of such polymers
- C09D127/02—Coating compositions based on homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Coating compositions based on derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
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- C09D127/16—Homopolymers or copolymers of vinylidene fluoride
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L33/00—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and only one being terminated by only one carboxyl radical, or of salts, anhydrides, esters, amides, imides or nitriles thereof; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L33/04—Homopolymers or copolymers of esters
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S524/00—Synthetic resins or natural rubbers -- part of the class 520 series
- Y10S524/904—Powder coating compositions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S525/00—Synthetic resins or natural rubbers -- part of the class 520 series
- Y10S525/934—Powdered coating composition
Abstract
(57)【要約】
【構成】 約１６０℃未満の溶融温度を有するフッ化ビ
ニリデンコポリマー及び顔料から成る、亜鉛めっき鋼板
のための、着色された粉末コーティング組成物が提供さ
れる。 【効果】 この組成物からのコーティングは耐食性であ
りそして一般に高い光沢を示す。
ニリデンコポリマー及び顔料から成る、亜鉛めっき鋼板
のための、着色された粉末コーティング組成物が提供さ
れる。 【効果】 この組成物からのコーティングは耐食性であ
りそして一般に高い光沢を示す。
Description
【０００１】本発明は、フッ素化粉末コーティング生成
物に、そしてフッ素化粉末コーティングによって亜鉛め
っき鋼板をコートするための方法に関する。特に、本発
明は、亜鉛めっき鋼板の上に耐食性のＰＶｄＦＣベース
の保護コーティングを得るための、着色された粉末コー
ティング生成物中のフッ化ビニリデンコポリマーの使用
に関する。
物に、そしてフッ素化粉末コーティングによって亜鉛め
っき鋼板をコートするための方法に関する。特に、本発
明は、亜鉛めっき鋼板の上に耐食性のＰＶｄＦＣベース
の保護コーティングを得るための、着色された粉末コー
ティング生成物中のフッ化ビニリデンコポリマーの使用
に関する。
【０００２】フッ化ビニリデンポリマー（本明細書中で
は以後ＰＶｄＦ）を基にしたコーティングは、良好な耐
化学薬品性及び耐候性のためにそしてＰＶｄＦの熱安定
性のために種々の基体のための保護コーティングとして
非常に有用であることが知られている。それらを製造す
るために使用される一般的な既知の技術は、必要とされ
る基体の上に既知の手段によって付与するための、適切
な溶媒中のＰＶｄＦの分散液を製造することであり、こ
の基体にはその後で熱処理が施される。
は以後ＰＶｄＦ）を基にしたコーティングは、良好な耐
化学薬品性及び耐候性のためにそしてＰＶｄＦの熱安定
性のために種々の基体のための保護コーティングとして
非常に有用であることが知られている。それらを製造す
るために使用される一般的な既知の技術は、必要とされ
る基体の上に既知の手段によって付与するための、適切
な溶媒中のＰＶｄＦの分散液を製造することであり、こ
の基体にはその後で熱処理が施される。
【０００３】使用される溶媒は、先行技術において“潜
溶媒”として一般に知られていて、そしてそれは、室温
ではＰＶｄＦに有意の作用を持たないが高められた温度
では十分な溶媒作用を及ぼす有機溶媒としてその中で述
べられている。
溶媒”として一般に知られていて、そしてそれは、室温
ではＰＶｄＦに有意の作用を持たないが高められた温度
では十分な溶媒作用を及ぼす有機溶媒としてその中で述
べられている。
【０００４】しかしながら、既知のシステムは良好な結
果を与えるであろうけれども、世界中の、しかし主にヨ
ーロッパ及びアメリカ合衆国における環境保護の法律
が、溶媒ベースのシステムを取り扱うことを益々困難に
しつつある。更に、溶媒の回収はコストの高い手順であ
る。従って、当該技術においては、溶媒なしのＰＶｄＦ
ベースのコーティングに対するニーズが存在する。
果を与えるであろうけれども、世界中の、しかし主にヨ
ーロッパ及びアメリカ合衆国における環境保護の法律
が、溶媒ベースのシステムを取り扱うことを益々困難に
しつつある。更に、溶媒の回収はコストの高い手順であ
る。従って、当該技術においては、溶媒なしのＰＶｄＦ
ベースのコーティングに対するニーズが存在する。
【０００５】ＧＢ−２１９４５３９−Ａは、フッ化ビニ
リデンホモポリマー（又は精々１０重量％のコモノマー
単位とのコポリマー）、１以上相溶性熱可塑性樹脂及び
１以上顔料から本質的に成る着色されたＰＶｄＦベース
の粉末コーティング生成物を開示している。それはま
た、生成物を製造するための方法を開示している。しか
しながら、ベーキング温度が高すぎる。
リデンホモポリマー（又は精々１０重量％のコモノマー
単位とのコポリマー）、１以上相溶性熱可塑性樹脂及び
１以上顔料から本質的に成る着色されたＰＶｄＦベース
の粉末コーティング生成物を開示している。それはま
た、生成物を製造するための方法を開示している。しか
しながら、ベーキング温度が高すぎる。
【０００６】ＥＰ−４５６０１８−Ａは、フッ化ビニリ
デン／ヘキサフルオロプロピレンコポリマーの着色され
た粉末コーティングを開示していて、そこで樹脂成分
は、１００ｓ-及び２３２℃で１〜４ｋポアズの溶液粘
度を有する５０〜９０重量％の前記コポリマー［ここで
前記コポリマーは約１６０℃〜約１７０℃の範囲の融点
によって特徴付けられる］、及び５０〜１０重量％の熱
可塑性アクリル樹脂から成る。生成するコーティング
は、流動改良剤の組み入れを必要としないまま、改善さ
れた柔軟性、亀裂抵抗及び表面平滑性（仕上げに伴う表
面荒さ又は“ミカン肌”とは対照的に）によって特徴付
けられると言われている。しかしながら、ベーキング温
度がまた、亜鉛めっき鋼板での使用のためには高すぎ
る。
デン／ヘキサフルオロプロピレンコポリマーの着色され
た粉末コーティングを開示していて、そこで樹脂成分
は、１００ｓ-及び２３２℃で１〜４ｋポアズの溶液粘
度を有する５０〜９０重量％の前記コポリマー［ここで
前記コポリマーは約１６０℃〜約１７０℃の範囲の融点
によって特徴付けられる］、及び５０〜１０重量％の熱
可塑性アクリル樹脂から成る。生成するコーティング
は、流動改良剤の組み入れを必要としないまま、改善さ
れた柔軟性、亀裂抵抗及び表面平滑性（仕上げに伴う表
面荒さ又は“ミカン肌”とは対照的に）によって特徴付
けられると言われている。しかしながら、ベーキング温
度がまた、亜鉛めっき鋼板での使用のためには高すぎ
る。
【０００７】事実、亜鉛めっき鋼板は２００℃よりも高
く加熱してはならず（Ｊ．ＶａｎＥｉｊｎｓｂｅｒｇｅ
ｎ，Ｇａｌｖａｎｏ−Ｏｒｇａｎｏ ６１（６２９）７
７５〜８，１９９２）そしてＰＶｄＦベースの粉末コー
ティングをベークするために必要とされるこれより高い
温度はこれまでのところ亜鉛めっき鋼板にそれらを使用
することを妨げてきた。かくして、亜鉛めっき鋼板のた
めのフッ素化粉末コーティングであって、良好な耐食特
性を有するコーティングに対する当該技術における需要
が存在する。
く加熱してはならず（Ｊ．ＶａｎＥｉｊｎｓｂｅｒｇｅ
ｎ，Ｇａｌｖａｎｏ−Ｏｒｇａｎｏ ６１（６２９）７
７５〜８，１９９２）そしてＰＶｄＦベースの粉末コー
ティングをベークするために必要とされるこれより高い
温度はこれまでのところ亜鉛めっき鋼板にそれらを使用
することを妨げてきた。かくして、亜鉛めっき鋼板のた
めのフッ素化粉末コーティングであって、良好な耐食特
性を有するコーティングに対する当該技術における需要
が存在する。
【０００８】本発明の目的は、亜鉛めっき鋼板のための
フッ素化粉末コーティングを提供することである。
フッ素化粉末コーティングを提供することである。
【０００９】本発明のもう一つの目的は、亜鉛めっき鋼
板のための良好な耐食特性を有するフッ素化粉末コーテ
ィングを提供することである。
板のための良好な耐食特性を有するフッ素化粉末コーテ
ィングを提供することである。
【００１０】本発明の更なる目的は、亜鉛めっき鋼板の
ための高い光沢を有するフッ素化粉末コーティングを提
供することである。
ための高い光沢を有するフッ素化粉末コーティングを提
供することである。
【００１１】本発明のなお別の目的は、フッ素化粉末コ
ーティングによって亜鉛めっき鋼板をコートするための
方法を提供することである。
ーティングによって亜鉛めっき鋼板をコートするための
方法を提供することである。
【００１２】従って、本発明は、 （１）（ａ）約１６０℃未満の溶融温度を有する、６０
〜９０重量％の１以上のフッ化ビニリデンコポリマー、
（ｂ）４０〜１０重量％の１以上相溶性樹脂、から本質
的に成る樹脂成分、並びに （２）１００重量部の樹脂成分あたり１〜３５重量部の
１以上の顔料 から本質的に成る、亜鉛めっき鋼板のための着色された
ＰＶｄＦＣベースの粉末コーティング生成物を提供す
る。
〜９０重量％の１以上のフッ化ビニリデンコポリマー、
（ｂ）４０〜１０重量％の１以上相溶性樹脂、から本質
的に成る樹脂成分、並びに （２）１００重量部の樹脂成分あたり１〜３５重量部の
１以上の顔料 から本質的に成る、亜鉛めっき鋼板のための着色された
ＰＶｄＦＣベースの粉末コーティング生成物を提供す
る。
【００１３】本発明は、更に、亜鉛めっき鋼板のための
着色された粉末コーティング生成物中の約１６０℃未満
の溶融温度を有するフッ化ビニリデンコポリマーの使用
を提供するが、ここでこれらの生成物は、加えて高い光
沢を有して良い耐食性保護コーティングを供給すること
ができる。高光沢のコーティングは、本明細書中で使用
される時には、６０°の角度でＩＳＯ ２８１３に従っ
て測定する時に４０よりも大きい、好ましくは５０より
も大きい、最も好ましくは６０よりも大きい光沢を有す
るコーティングである。本発明はまた、フッ素化粉末コ
ーティング生成物によって亜鉛めっき鋼板をコートする
ための方法であって、これらの生成物が、 （１）（ａ）約１６０℃未満の溶融温度を有する、６０
〜９０重量％の１以上のフッ化ビニリデンコポリマー、
（ｂ）４０〜１０重量％の１以上相溶性樹脂、から本質
的に成る樹脂成分、並びに （２）１００重量部の樹脂成分あたり１〜３５重量部の
１以上の顔料 から本質的に成る方法を提供する。
着色された粉末コーティング生成物中の約１６０℃未満
の溶融温度を有するフッ化ビニリデンコポリマーの使用
を提供するが、ここでこれらの生成物は、加えて高い光
沢を有して良い耐食性保護コーティングを供給すること
ができる。高光沢のコーティングは、本明細書中で使用
される時には、６０°の角度でＩＳＯ ２８１３に従っ
て測定する時に４０よりも大きい、好ましくは５０より
も大きい、最も好ましくは６０よりも大きい光沢を有す
るコーティングである。本発明はまた、フッ素化粉末コ
ーティング生成物によって亜鉛めっき鋼板をコートする
ための方法であって、これらの生成物が、 （１）（ａ）約１６０℃未満の溶融温度を有する、６０
〜９０重量％の１以上のフッ化ビニリデンコポリマー、
（ｂ）４０〜１０重量％の１以上相溶性樹脂、から本質
的に成る樹脂成分、並びに （２）１００重量部の樹脂成分あたり１〜３５重量部の
１以上の顔料 から本質的に成る方法を提供する。
【００１４】本発明において使用されるビニリデンコポ
リマーは、７０〜９９重量％のフッ化ビニリデン（Ｖｄ
Ｆ）モノマーと１〜３０重量％の１以上のフッ素化コモ
ノマー例えばテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、クロ
ロトリフルオロエチレン、フッ化ビニル、ヘキサフルオ
ロプロペン（ＨＦＰ）、及びＣＦ3−ＣＦ2−ＣＦ＝ＣＦ
2とから製造されそして約１６０℃未満、好ましくは１
５０℃未満そして最も好ましくは１４０℃未満の溶融温
度を有するコポリマーである。好ましいコポリマーは、
７５〜９５重量％の、最も好ましくは８０〜９０重量％
のフッ化ビニリデンモノマーから製造される。好ましい
コモノマーはＴＦＥ及びＨＦＰである。一つの好ましい
実施態様においては、ＶｄＦ／ＨＦＰコポリマーが使用
され、これらのコポリマーは約１０７＋６８ｅ-0.141x
の溶融温度ＴMを有し、式中、ｘはＰｉａｎｃａら（Ｐ
ｏｌｙｍｅｒ ２８、２２４〜３０、１９８７）の方法
によってＮＭＲデータによって計算されるコポリマー中
の、重量％で表される、ＨＦＰモノマーの量である。こ
のようなコポリマーは当該技術において知られているの
でここで説明する必要はない。それらは、ＨＦＰコモノ
マーの与えられた含量に対するより低い融点によって特
徴付けられる。理論によって拘束されることを望まない
が、高い光沢はより低い溶融温度から直接に生じるとは
思えない。何故ならば、溶融粘度を映すメルトフローイ
ンデックスは、溶融温度から本質的に独立であるからで
ある。いずれにせよ、当業者は、より低い融点がより高
い光沢の原因であろうとは予期しなかったであろう。事
実、融剤（即ち、ＰＶｄＦのための高沸潜溶媒）の使用
は６０℃よりも高い温度でＰＶｄＦの観察される融点を
低下させることがＰｅｎｎｗａｌｔへの米国特許第４，
１７９，５４２号から知られているが、一方ＰＰＧへの
ＥＰ−２８４９９６−Ａ中に開示されそして４０％より
も多いこのような融剤を含む粉末コーティング組成物は
高い光沢を持つとは報告されていない。
リマーは、７０〜９９重量％のフッ化ビニリデン（Ｖｄ
Ｆ）モノマーと１〜３０重量％の１以上のフッ素化コモ
ノマー例えばテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、クロ
ロトリフルオロエチレン、フッ化ビニル、ヘキサフルオ
ロプロペン（ＨＦＰ）、及びＣＦ3−ＣＦ2−ＣＦ＝ＣＦ
2とから製造されそして約１６０℃未満、好ましくは１
５０℃未満そして最も好ましくは１４０℃未満の溶融温
度を有するコポリマーである。好ましいコポリマーは、
７５〜９５重量％の、最も好ましくは８０〜９０重量％
のフッ化ビニリデンモノマーから製造される。好ましい
コモノマーはＴＦＥ及びＨＦＰである。一つの好ましい
実施態様においては、ＶｄＦ／ＨＦＰコポリマーが使用
され、これらのコポリマーは約１０７＋６８ｅ-0.141x
の溶融温度ＴMを有し、式中、ｘはＰｉａｎｃａら（Ｐ
ｏｌｙｍｅｒ ２８、２２４〜３０、１９８７）の方法
によってＮＭＲデータによって計算されるコポリマー中
の、重量％で表される、ＨＦＰモノマーの量である。こ
のようなコポリマーは当該技術において知られているの
でここで説明する必要はない。それらは、ＨＦＰコモノ
マーの与えられた含量に対するより低い融点によって特
徴付けられる。理論によって拘束されることを望まない
が、高い光沢はより低い溶融温度から直接に生じるとは
思えない。何故ならば、溶融粘度を映すメルトフローイ
ンデックスは、溶融温度から本質的に独立であるからで
ある。いずれにせよ、当業者は、より低い融点がより高
い光沢の原因であろうとは予期しなかったであろう。事
実、融剤（即ち、ＰＶｄＦのための高沸潜溶媒）の使用
は６０℃よりも高い温度でＰＶｄＦの観察される融点を
低下させることがＰｅｎｎｗａｌｔへの米国特許第４，
１７９，５４２号から知られているが、一方ＰＰＧへの
ＥＰ−２８４９９６−Ａ中に開示されそして４０％より
も多いこのような融剤を含む粉末コーティング組成物は
高い光沢を持つとは報告されていない。
【００１５】もう一つの好ましい実施態様においては、
ＶｄＦ／ＨＦＰコポリマーが使用され、そしてこれらの
コポリマーは１．０未満、好ましくは約０．９に等しい
多分散性値ＵZ、及び１．７未満、好ましくは１．６未
満、最も好ましくは１．５未満のＵnを有する。本明細
書中で使用される時には、ＵZは（ＭZ／Ｍw）−１に等
しくそしてＵnは（Ｍw／Ｍn）−１に等しく、そして式
中、ＭZはｚ平均分子量であり、Ｍnは数平均分子量であ
りそしてＭwは重量平均分子量であり、そしてすべての
分子量はＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ
ィー）によって測定される。
ＶｄＦ／ＨＦＰコポリマーが使用され、そしてこれらの
コポリマーは１．０未満、好ましくは約０．９に等しい
多分散性値ＵZ、及び１．７未満、好ましくは１．６未
満、最も好ましくは１．５未満のＵnを有する。本明細
書中で使用される時には、ＵZは（ＭZ／Ｍw）−１に等
しくそしてＵnは（Ｍw／Ｍn）−１に等しく、そして式
中、ＭZはｚ平均分子量であり、Ｍnは数平均分子量であ
りそしてＭwは重量平均分子量であり、そしてすべての
分子量はＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ
ィー）によって測定される。
【００１６】第三の好ましい実施態様においては、使用
されるコポリマーは、ＡＳＴＭ Ｄ−６３８に従って測
定される時に、８００ＭＰａ未満、好ましくは６００Ｍ
Ｐａ未満、最も好ましくは４００ＭＰａ未満の引張弾性
率を有する。
されるコポリマーは、ＡＳＴＭ Ｄ−６３８に従って測
定される時に、８００ＭＰａ未満、好ましくは６００Ｍ
Ｐａ未満、最も好ましくは４００ＭＰａ未満の引張弾性
率を有する。
【００１７】第四の好ましい実施態様においては、使用
されるコポリマーは、ＡＳＴＭ Ｄ３８２５試験方法を
使用して１００ｓｅｃ-1及び２３２℃で測定して約４０
０Ｐａ．ｓよりも大きい、好ましくは１００ｓｅｃ-1及
び２４０℃で約４００Ｐａ．ｓよりも大きいが１００ｓ
ｅｃ-1及び２３２℃で約１３００Ｐａ．ｓよりも小さ
い、最も好ましくは１００ｓｅｃ-1及び２４０℃で約６
００Ｐａ．ｓよりも大きいが１００ｓｅｃ-1及び２３２
℃で約１０００Ｐａ．ｓよりも小さい溶融粘度を有す
る。
されるコポリマーは、ＡＳＴＭ Ｄ３８２５試験方法を
使用して１００ｓｅｃ-1及び２３２℃で測定して約４０
０Ｐａ．ｓよりも大きい、好ましくは１００ｓｅｃ-1及
び２４０℃で約４００Ｐａ．ｓよりも大きいが１００ｓ
ｅｃ-1及び２３２℃で約１３００Ｐａ．ｓよりも小さ
い、最も好ましくは１００ｓｅｃ-1及び２４０℃で約６
００Ｐａ．ｓよりも大きいが１００ｓｅｃ-1及び２３２
℃で約１０００Ｐａ．ｓよりも小さい溶融粘度を有す
る。
【００１８】好ましいＶｄＦＣ樹脂は、５０ ０００〜
２７０ ０００の、最も好ましくは９０ ０００〜１６
０ ０００の範囲の重量平均分子量（ＧＰＣによって測
定して）、及び５〜３０ｇ／１０ｍｉｎの、最も好まし
くは６〜２０ｇ／１０ｍｉｎのメルトフローインデック
ス（５ｋｇの重りで２３０℃でＡＳＴＭ Ｄ−１２３８
による）を有するものである。
２７０ ０００の、最も好ましくは９０ ０００〜１６
０ ０００の範囲の重量平均分子量（ＧＰＣによって測
定して）、及び５〜３０ｇ／１０ｍｉｎの、最も好まし
くは６〜２０ｇ／１０ｍｉｎのメルトフローインデック
ス（５ｋｇの重りで２３０℃でＡＳＴＭ Ｄ−１２３８
による）を有するものである。
【００１９】ＶｄＦＣは、好ましくはアクリルタイプの
１又は数種の相溶性樹脂と混合される。アクリル樹脂は
当該技術において知られていてそしてここで説明する必
要はない。説明は例えばＡｔｏｃｈｅｍへのＦＲ−２，
６３６，９５９−Ａ（３頁の１８行から４頁の１４行ま
で）中に見い出すことができる。熱硬化性アクリル樹脂
の例としては、加えてＤｅＳｏｔｏへのＵＳ−４，６５
９，７６８中で、特に“実験的樹脂”及び“対照樹脂”
の名称の下で述べられたものを引用することができる。
しかしながら、熱可塑性アクリル樹脂を使用することが
有利であり、そして熱可塑性ポリメチルメタクリレート
（ＰＭＭＡ）樹脂を使用することが最も有利であること
が見い出された。それ故熱可塑性ＰＭＭＡ樹脂が好まし
い。熱可塑性ＰＭＭＡ樹脂としては、少なくとも７５重
量％のアルキルメタクリレートの（共）重合によって得
られる熱可塑性樹脂を使用することができ、ここで他の
コモノマーは一又は数個のオレフィン性不飽和コモノマ
ー、好ましくはアルキル（メタ）アクリレートタイプの
ものである。これらのエステルは、アクリル酸又はメタ
クリル酸と適切なアルコール、例えば、メチルアルコー
ル、エチルアルコール、プロピルアルコール、ブチルア
ルコール及び２−エチルヘキシルとの反応によって生成
される。一般に、エステルのアルコール部分が大きけれ
ば大きいほど、生成する樹脂は一層柔らかくそして一層
柔軟性である。また、一般に、メタクリルエステルは、
対応するアクリルエステルよりも堅いフィルムを生成さ
せる。このような樹脂の例としては、ポリメチルメタク
リレート、メチルメタクリレートとエチルアクリレー
ト、ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレー
ト、アクリル酸又はメタクリル酸、及び類似物とのコポ
リマーを引用することができる。最も好ましいＰＭＭＡ
樹脂は、トルエン及びエチレングリコールメチルエーテ
ルの重量で９５：５の混合物中の４０％溶液において７
〜１７Ｐの粘度を示すものである。
１又は数種の相溶性樹脂と混合される。アクリル樹脂は
当該技術において知られていてそしてここで説明する必
要はない。説明は例えばＡｔｏｃｈｅｍへのＦＲ−２，
６３６，９５９−Ａ（３頁の１８行から４頁の１４行ま
で）中に見い出すことができる。熱硬化性アクリル樹脂
の例としては、加えてＤｅＳｏｔｏへのＵＳ−４，６５
９，７６８中で、特に“実験的樹脂”及び“対照樹脂”
の名称の下で述べられたものを引用することができる。
しかしながら、熱可塑性アクリル樹脂を使用することが
有利であり、そして熱可塑性ポリメチルメタクリレート
（ＰＭＭＡ）樹脂を使用することが最も有利であること
が見い出された。それ故熱可塑性ＰＭＭＡ樹脂が好まし
い。熱可塑性ＰＭＭＡ樹脂としては、少なくとも７５重
量％のアルキルメタクリレートの（共）重合によって得
られる熱可塑性樹脂を使用することができ、ここで他の
コモノマーは一又は数個のオレフィン性不飽和コモノマ
ー、好ましくはアルキル（メタ）アクリレートタイプの
ものである。これらのエステルは、アクリル酸又はメタ
クリル酸と適切なアルコール、例えば、メチルアルコー
ル、エチルアルコール、プロピルアルコール、ブチルア
ルコール及び２−エチルヘキシルとの反応によって生成
される。一般に、エステルのアルコール部分が大きけれ
ば大きいほど、生成する樹脂は一層柔らかくそして一層
柔軟性である。また、一般に、メタクリルエステルは、
対応するアクリルエステルよりも堅いフィルムを生成さ
せる。このような樹脂の例としては、ポリメチルメタク
リレート、メチルメタクリレートとエチルアクリレー
ト、ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレー
ト、アクリル酸又はメタクリル酸、及び類似物とのコポ
リマーを引用することができる。最も好ましいＰＭＭＡ
樹脂は、トルエン及びエチレングリコールメチルエーテ
ルの重量で９５：５の混合物中の４０％溶液において７
〜１７Ｐの粘度を示すものである。
【００２０】ＶｄＦＣ対相溶性樹脂の重量比は、９０：
１０〜６０：４０で広く変わることができ、好ましくは
７５：２５〜６５：３５、最も好ましくは約７０：３０
で良い。
１０〜６０：４０で広く変わることができ、好ましくは
７５：２５〜６５：３５、最も好ましくは約７０：３０
で良い。
【００２１】樹脂成分は、付加的に、流動促進剤を含ん
で良い。流動促進剤は本発明にとって必須ではないけれ
ども、それは当該技術において必要とされる高品質のコ
ーティング表面を得ることを助ける。流動促進剤として
は、比較的低い分子量を有する（例えば約２０，０００
の）アクリル樹脂が一般に使用される。流動促進剤の量
は、混合物の総重量を基にして０〜３重量％と広く変わ
って良いが、好ましく使用される量は、コーティング生
成物の総重量を基にして約１重量％未満のものである。
流動促進剤のための代替品としてのＫｙｎａｒ ＡＤＳ
TMの使用は、米国特許第５，２２９，４６０号から当該
技術において知られている。
で良い。流動促進剤は本発明にとって必須ではないけれ
ども、それは当該技術において必要とされる高品質のコ
ーティング表面を得ることを助ける。流動促進剤として
は、比較的低い分子量を有する（例えば約２０，０００
の）アクリル樹脂が一般に使用される。流動促進剤の量
は、混合物の総重量を基にして０〜３重量％と広く変わ
って良いが、好ましく使用される量は、コーティング生
成物の総重量を基にして約１重量％未満のものである。
流動促進剤のための代替品としてのＫｙｎａｒ ＡＤＳ
TMの使用は、米国特許第５，２２９，４６０号から当該
技術において知られている。
【００２２】コーティング組成物中の顔料の使用は好ま
しい。事実、顔料を使用しない場合には、透明コート又
はワニスを得ることができる。しかしながら、生成する
コーティングは不均等に乳状であり、これは望ましくな
い。更に、このような透明コートは高温に対してより少
ない耐性しか持たず、そして最も重要なことにはそれら
は不十分にしか紫外光を吸収せず、これはそれ故存在す
る場合にはプライマーの劣化に寄与し得るであろう。し
かしながら、紫外光を吸収するための超微細な二酸化チ
タンの使用は当該技術において知られている。
しい。事実、顔料を使用しない場合には、透明コート又
はワニスを得ることができる。しかしながら、生成する
コーティングは不均等に乳状であり、これは望ましくな
い。更に、このような透明コートは高温に対してより少
ない耐性しか持たず、そして最も重要なことにはそれら
は不十分にしか紫外光を吸収せず、これはそれ故存在す
る場合にはプライマーの劣化に寄与し得るであろう。し
かしながら、紫外光を吸収するための超微細な二酸化チ
タンの使用は当該技術において知られている。
【００２３】顔料が使用される時には、任意の顔料又は
顔料の組み合わせを使用して良い。顔料の選択は、好ま
しくは、ＰＶｄＦベースのコーティングに関して当該技
術において知られていることに従って行われるべきであ
る。使用される顔料の量は、殊にその隠蔽力に従って、
広く変わって良い。例えば、専ら二酸化チタンによって
製造された白い仕上塗は、約３５重量％までの前記顔料
を必要とするであろう。より良い隠蔽特性を有する他の
顔料はもっと低い量を必要とするであろう。
顔料の組み合わせを使用して良い。顔料の選択は、好ま
しくは、ＰＶｄＦベースのコーティングに関して当該技
術において知られていることに従って行われるべきであ
る。使用される顔料の量は、殊にその隠蔽力に従って、
広く変わって良い。例えば、専ら二酸化チタンによって
製造された白い仕上塗は、約３５重量％までの前記顔料
を必要とするであろう。より良い隠蔽特性を有する他の
顔料はもっと低い量を必要とするであろう。
【００２４】粉末コーティング生成物を製造するための
方法は、（１）ＶｄＦＣ、相溶性樹脂成分及び顔料を溶
融混合するステップ、（２）ペレットを生成させるステ
ップ、並びに（３）ペレットを粉砕するステップを本質
的に含んで成る。
方法は、（１）ＶｄＦＣ、相溶性樹脂成分及び顔料を溶
融混合するステップ、（２）ペレットを生成させるステ
ップ、並びに（３）ペレットを粉砕するステップを本質
的に含んで成る。
【００２５】溶融混合は通常は押出によって実施され
る。生成する混合物を押出すこと及び粉砕することは、
通常の手順によって行うことができる。操作手順は当業
者によって容易に決定される。特に、一軸又は二軸スク
リュー押出機を使用して良い。処理温度は通常は１５０
℃〜１９０℃のものである。ペレットの寸法は限界的パ
ラメーターではない。それらは通常は約３ｍｍ径及び２
ｍｍ長さである。
る。生成する混合物を押出すこと及び粉砕することは、
通常の手順によって行うことができる。操作手順は当業
者によって容易に決定される。特に、一軸又は二軸スク
リュー押出機を使用して良い。処理温度は通常は１５０
℃〜１９０℃のものである。ペレットの寸法は限界的パ
ラメーターではない。それらは通常は約３ｍｍ径及び２
ｍｍ長さである。
【００２６】ペレットを粉砕することは、適切な粒子が
得られるようにせしめる任意の適切な手段によって行わ
れて良い。粉砕のための技術は当業者には知られてい
て、そして更に説明する必要はない。米国特許第５，２
２９，４６０号は、フルオロポリマーベースの熱可塑性
ブレンドを粉砕すること及びそれに対する冷却ステップ
の影響の技術の現状の議論を含む。
得られるようにせしめる任意の適切な手段によって行わ
れて良い。粉砕のための技術は当業者には知られてい
て、そして更に説明する必要はない。米国特許第５，２
２９，４６０号は、フルオロポリマーベースの熱可塑性
ブレンドを粉砕すること及びそれに対する冷却ステップ
の影響の技術の現状の議論を含む。
【００２７】粉末は、主にコーティングの一定の厚さを
得るために、適用装置を通る一定の流れを達成するのに
適切なサイズ及び形の粒子から成らねばならない。粒子
の形はできる限り球形でありそしてそれらのサイズはで
きる限り均一であることが好ましい。何故ならば、生成
する粉末はより良い流動特性を有するからである。粒子
のサイズに拘わらず、粉砕ステップには、最大サイズの
粒子、即ち所望のコーティングの厚さの約３倍を越える
粒子を排除するためのふるい分けステップが伴う。他
方、過度に小さな粒子も、それらが健康にとっての有害
物であるのでそしてそれらが適用の間に輸送ラインを塞
ぐ傾向があるので、避けるべきである。
得るために、適用装置を通る一定の流れを達成するのに
適切なサイズ及び形の粒子から成らねばならない。粒子
の形はできる限り球形でありそしてそれらのサイズはで
きる限り均一であることが好ましい。何故ならば、生成
する粉末はより良い流動特性を有するからである。粒子
のサイズに拘わらず、粉砕ステップには、最大サイズの
粒子、即ち所望のコーティングの厚さの約３倍を越える
粒子を排除するためのふるい分けステップが伴う。他
方、過度に小さな粒子も、それらが健康にとっての有害
物であるのでそしてそれらが適用の間に輸送ラインを塞
ぐ傾向があるので、避けるべきである。
【００２８】回転シャフトがハンマーを動かし、そして
ハンマーがハンマーミルのケーシング中の固定された形
の上でペレットを破壊しかつハンマーミルの底のふるい
分けライニングを通してそれらをハンマーでたたくハン
マーミルを使用することが好ましい。約０．２ｍｍのふ
るい開口が特に適切と見い出された。
ハンマーがハンマーミルのケーシング中の固定された形
の上でペレットを破壊しかつハンマーミルの底のふるい
分けライニングを通してそれらをハンマーでたたくハン
マーミルを使用することが好ましい。約０．２ｍｍのふ
るい開口が特に適切と見い出された。
【００２９】生成した粉末は、粒子の均等な分配を達成
するために適切な任意の手段によって基体の上に塗布さ
れて良い。特に、荷電された粒子が反対に荷電された基
体の上に噴霧される任意の静電噴霧塗布装置を使用して
良い。代わりの技術は、霧箱、流動床、及び更に摩擦電
気コーティング、及び類似技術である。このような技術
は当該技術において良く知られていてそして更に説明す
る必要はない。
するために適切な任意の手段によって基体の上に塗布さ
れて良い。特に、荷電された粒子が反対に荷電された基
体の上に噴霧される任意の静電噴霧塗布装置を使用して
良い。代わりの技術は、霧箱、流動床、及び更に摩擦電
気コーティング、及び類似技術である。このような技術
は当該技術において良く知られていてそして更に説明す
る必要はない。
【００３０】ＶｄＦＣベースの粉末は、好ましくは、例
えば類似のフッ素化コーティングのためのプライマーと
して当該技術において知られているような、適切なプラ
イマー、例えば溶媒ベースの、“フラッシュ”又は粉末
プライマーの上に付与される。
えば類似のフッ素化コーティングのためのプライマーと
して当該技術において知られているような、適切なプラ
イマー、例えば溶媒ベースの、“フラッシュ”又は粉末
プライマーの上に付与される。
【００３１】コーティングを基体に塗布した後で、それ
に熱処理を施さねばならない。コートされた基体を加熱
されたオーブン中に移動させるが、オーブン中ではコー
ティングは好ましくは１６０〜１９０℃の温度で最終的
にはベークされる。このステップにおいて使用される温
度は粉末の融点よりも高くなければならない。この融点
は実験的に容易に測定される。他方、温度は、亜鉛めっ
き鋼板のために好ましくは２００℃を越えてはならない
（精々２２０℃）。加熱ステップの期間は、不十分な期
間は表面堅さにとってそして光沢にとって有害であるこ
とを考慮して、当該技術において知られている任意の適
切な方法によって決定される。
に熱処理を施さねばならない。コートされた基体を加熱
されたオーブン中に移動させるが、オーブン中ではコー
ティングは好ましくは１６０〜１９０℃の温度で最終的
にはベークされる。このステップにおいて使用される温
度は粉末の融点よりも高くなければならない。この融点
は実験的に容易に測定される。他方、温度は、亜鉛めっ
き鋼板のために好ましくは２００℃を越えてはならない
（精々２２０℃）。加熱ステップの期間は、不十分な期
間は表面堅さにとってそして光沢にとって有害であるこ
とを考慮して、当該技術において知られている任意の適
切な方法によって決定される。
【００３２】最後に、コーティング及びその基体は、空
気中でゆっくりと冷却するか又は水中で急冷するかのど
ちらかで良い。
気中でゆっくりと冷却するか又は水中で急冷するかのど
ちらかで良い。
【００３３】得られたコーティングは腐食に対する良好
な耐性を示す。この特性は、当該技術においては、ＡＳ
ＴＭ Ｄ−７１４（ふくれ生成）に従って評価される両
側の上にコートされたパネルを使用して、ＡＳＴＭ−Ｂ
−１１７（塩水噴霧）試験法によって測定される。予め
２本の交わった線でノッチを付けられたパネルを、３５
℃の温度で塩水噴霧（５０ｇ／ｌ ＮａＣｌ）に曝す。
な耐性を示す。この特性は、当該技術においては、ＡＳ
ＴＭ Ｄ−７１４（ふくれ生成）に従って評価される両
側の上にコートされたパネルを使用して、ＡＳＴＭ−Ｂ
−１１７（塩水噴霧）試験法によって測定される。予め
２本の交わった線でノッチを付けられたパネルを、３５
℃の温度で塩水噴霧（５０ｇ／ｌ ＮａＣｌ）に曝す。
【００３４】得られたコーティングは、一般に、正しく
ベークされる時に（即ち温度を考慮して十分な時間の
間）高い光沢を示す。
ベークされる時に（即ち温度を考慮して十分な時間の
間）高い光沢を示す。
【００３５】本発明を更に例示するために、本発明の範
囲を限定することを意図しない以下の実施例を与える。
囲を限定することを意図しない以下の実施例を与える。
【００３６】
【実施例】実施例１及び比較例Ａ 以下の白い粉末コーティング組成物を製造した： 流動改良剤は、９８．９℃で約１．０６Ｐａ．ｓの粘度
を有する、３０重量％のエチルアクリレートモノマー及
び７０重量％の２−エチルヘキシルアクリレートモノマ
ーの低分子量コポリマーであった。
を有する、３０重量％のエチルアクリレートモノマー及
び７０重量％の２−エチルヘキシルアクリレートモノマ
ーの低分子量コポリマーであった。
【００３７】アクリルポリマーは、トルエン及びエチレ
ングリコールメチルエーテルの重量で９５：５の混合物
中の４０％溶液中で約１２Ｐの粘度を有する、７０重量
％のメチルメタクリレートモノマー及び３０重量％のエ
チルアクリレートモノマーの商業的に入手できる熱可塑
性コポリマーであった。
ングリコールメチルエーテルの重量で９５：５の混合物
中の４０％溶液中で約１２Ｐの粘度を有する、７０重量
％のメチルメタクリレートモノマー及び３０重量％のエ
チルアクリレートモノマーの商業的に入手できる熱可塑
性コポリマーであった。
【００３８】実施例１においては、フッ素化ポリマー
は、以下の特徴を有するフッ化ビニリデン及びヘキサフ
ルオロプロペンのコポリマーであった： - ＶＤＦ／ＨＦＰモル比：９３：７（Ｐｉａｎｃａら、
Ｐｏｌｙｍｅｒ ２８，２２４，１９８７によるＮＭＲ
測定） - メルトフローインデックス：８．５ｇ／１０ｍｉｎ
（ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８；２３０℃，２．１６ｋｇ） - 溶融粘度：８５０Ｐａ．ｓ（ＡＳＴＭ Ｄ−３８３
５；２４０℃，１００ｓ-1） - 分子量（ＧＰＣ）：Ｍn＝４９，０００ Ｍw＝１１
２，０００ Ｍz＝２１７，０００ - 引張特性（２ｍｍ厚さのプレスされたシートでのＡＳ
ＴＭ Ｄ−６３８Ｍ）： - 降伏時の引張応力 １６ＭＰａ - 極限引張強さ ３４ＭＰａ - 降伏時の伸び １４％ - 破断時の伸び ６５０％ - 弾性率 ３６０ＭＰａ - 曲げ特性(４ｍｍ厚さのプレスされたシートでのＡＳ
ＴＭ Ｄ−７９０）： - 最大荷重 ３０ＭＰａ - 弾性率 ３８０ＭＰａ - ＤＳＣ測定（ＡＳＴＭ Ｄ−３４１８）： - 融点 １３４℃ - 融解熱 ２３Ｊ／ｇ - 結晶化点 ９７℃ - 結晶化熱 ２５Ｊ／ｇ - 脆化温度（ＡＳＴＭ Ｄ−７４６ Ａ）：−２３℃ 比較例Ａにおいては、フッ素化ポリマーは、商標ＫＹＮ
ＡＲ ７１０の下でＡＴＯＣＨＥＭ ＮＯＲＴＨ ＡＭ
ＥＲＩＣＡから商業的に入手できるフッ化ビニリデンホ
モポリマーであった。
は、以下の特徴を有するフッ化ビニリデン及びヘキサフ
ルオロプロペンのコポリマーであった： - ＶＤＦ／ＨＦＰモル比：９３：７（Ｐｉａｎｃａら、
Ｐｏｌｙｍｅｒ ２８，２２４，１９８７によるＮＭＲ
測定） - メルトフローインデックス：８．５ｇ／１０ｍｉｎ
（ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８；２３０℃，２．１６ｋｇ） - 溶融粘度：８５０Ｐａ．ｓ（ＡＳＴＭ Ｄ−３８３
５；２４０℃，１００ｓ-1） - 分子量（ＧＰＣ）：Ｍn＝４９，０００ Ｍw＝１１
２，０００ Ｍz＝２１７，０００ - 引張特性（２ｍｍ厚さのプレスされたシートでのＡＳ
ＴＭ Ｄ−６３８Ｍ）： - 降伏時の引張応力 １６ＭＰａ - 極限引張強さ ３４ＭＰａ - 降伏時の伸び １４％ - 破断時の伸び ６５０％ - 弾性率 ３６０ＭＰａ - 曲げ特性(４ｍｍ厚さのプレスされたシートでのＡＳ
ＴＭ Ｄ−７９０）： - 最大荷重 ３０ＭＰａ - 弾性率 ３８０ＭＰａ - ＤＳＣ測定（ＡＳＴＭ Ｄ−３４１８）： - 融点 １３４℃ - 融解熱 ２３Ｊ／ｇ - 結晶化点 ９７℃ - 結晶化熱 ２５Ｊ／ｇ - 脆化温度（ＡＳＴＭ Ｄ−７４６ Ａ）：−２３℃ 比較例Ａにおいては、フッ素化ポリマーは、商標ＫＹＮ
ＡＲ ７１０の下でＡＴＯＣＨＥＭ ＮＯＲＴＨ ＡＭ
ＥＲＩＣＡから商業的に入手できるフッ化ビニリデンホ
モポリマーであった。
【００３９】生成した混合物を以下の条件下で押出し
て、３ｍｍ径及び約２ｍｍ長さのペレットを生成させ
た： - 二軸スクリュー押出機 - スクリュー回転：２００ｒｐｍ - 荷重：８５％ - 温度プロフィール：ホッパー出口で１６０℃、スクリ
ューの中央で１９０℃に上昇し、次にスクリューの端ま
で１８０℃ - 出口での物質の温度：１８０℃ ペレットを液体窒素中で約−１５０℃にまで冷却し、次
にハンマーミル中で約−１００℃の温度で粉砕し、そし
て約１５０μｍよりも大きい粒子を排除するためにふる
い分けた。ハンマーミルにおいては、回転シャフトがハ
ンマーを動かし、そしてハンマーがハンマーミルのケー
シング中の固定された形の上でペレットを破壊しかつハ
ンマーミルの底のふるい分けライニングを通してそれら
をハンマーでたたく。粒径分布を測定した：９９％の粒
子が９０μｍ未満のサイズを有し、そして４０％が３２
μｍ未満のサイズを有していた。５％だけが１５μｍ未
満のサイズを有していた。
て、３ｍｍ径及び約２ｍｍ長さのペレットを生成させ
た： - 二軸スクリュー押出機 - スクリュー回転：２００ｒｐｍ - 荷重：８５％ - 温度プロフィール：ホッパー出口で１６０℃、スクリ
ューの中央で１９０℃に上昇し、次にスクリューの端ま
で１８０℃ - 出口での物質の温度：１８０℃ ペレットを液体窒素中で約−１５０℃にまで冷却し、次
にハンマーミル中で約−１００℃の温度で粉砕し、そし
て約１５０μｍよりも大きい粒子を排除するためにふる
い分けた。ハンマーミルにおいては、回転シャフトがハ
ンマーを動かし、そしてハンマーがハンマーミルのケー
シング中の固定された形の上でペレットを破壊しかつハ
ンマーミルの底のふるい分けライニングを通してそれら
をハンマーでたたく。粒径分布を測定した：９９％の粒
子が９０μｍ未満のサイズを有し、そして４０％が３２
μｍ未満のサイズを有していた。５％だけが１５μｍ未
満のサイズを有していた。
【００４０】生成した粉末を、５０μｍ層のエポキシプ
ライマーによって覆われた、２５μｍ厚さの亜鉛層を有
する１ｍｍ厚さのＳｅｎｄｚｉｍｉｒ鋼板の両側の上に
静電噴霧法によって塗布した。エポキシプライマーは、
出願人へのＥＰ−４０４７５２−Ａの実施例１に従って
製造されそして塗布されていた。
ライマーによって覆われた、２５μｍ厚さの亜鉛層を有
する１ｍｍ厚さのＳｅｎｄｚｉｍｉｒ鋼板の両側の上に
静電噴霧法によって塗布した。エポキシプライマーは、
出願人へのＥＰ−４０４７５２−Ａの実施例１に従って
製造されそして塗布されていた。
【００４１】実施例１においては、次に、コートされた
基体を２００℃（空気温度）で１５分間加熱すると、８
０μｍ厚さの仕上げコーティングが得られた。
基体を２００℃（空気温度）で１５分間加熱すると、８
０μｍ厚さの仕上げコーティングが得られた。
【００４２】比較例Ａにおいては、次に、コートされた
基体を２３０℃（空気温度）で１５分間加熱すると、８
０μｍ厚さの仕上げコーティングが得られた。
基体を２３０℃（空気温度）で１５分間加熱すると、８
０μｍ厚さの仕上げコーティングが得られた。
【００４３】以下の結果が得られた： 実施例１ 比較例Ａ −６０゜光沢 ６２ ３８ ＩＳＯ ２８１３ −塩水噴霧（1000 h） 欠陥なし ７−１２mm ＡＳＴＭ Ｂ−１１７実施例２及び比較例Ｂ （１）粉末コーティングを、４０μｍ厚さの亜鉛層を有
する１ｍｍ厚さの熱的に亜鉛めっきされた鋼板の両側の
上に塗布し、そして（２）実施例２において使用された
フルオロポリマーが、技術データシートの上に示された
以下の特徴を有するフッ化ビニリデン及びテトラフルオ
ロエチレンの商業的に入手できるコポリマーであった以
外は実施例１及び比較例Ａを繰り返した： - 融点 １２２〜１２６℃（ＡＳ
ＴＭ Ｄ−３４１８） - 融解熱 １２．５〜２０．９Ｊ／ｇ（ＡＳ
ＴＭ Ｄ−３４１７） - 引張特性（ＡＳＴＭ Ｄ−６３８及びＤ−１７０８、
２５℃で）： - 降伏時の引張応力 １４．５〜１８．６ＭＰａ - 極限引張強さ ３２．４〜４４．８ＭＰａ - 破断時の伸び ５００〜８００％ - 弾性率 ４１４〜５５２ＭＰａ 以下の結果が得られた： 実施例２ 比較例Ｂ −６０゜光沢 ６０ ３５ ＩＳＯ ２８１３ −塩水噴霧（1000 h） 欠陥なし ３−８mm ＡＳＴＭ Ｂ−１１７ 本発明の主なる特徴及び態様は以下の通りである。
する１ｍｍ厚さの熱的に亜鉛めっきされた鋼板の両側の
上に塗布し、そして（２）実施例２において使用された
フルオロポリマーが、技術データシートの上に示された
以下の特徴を有するフッ化ビニリデン及びテトラフルオ
ロエチレンの商業的に入手できるコポリマーであった以
外は実施例１及び比較例Ａを繰り返した： - 融点 １２２〜１２６℃（ＡＳ
ＴＭ Ｄ−３４１８） - 融解熱 １２．５〜２０．９Ｊ／ｇ（ＡＳ
ＴＭ Ｄ−３４１７） - 引張特性（ＡＳＴＭ Ｄ−６３８及びＤ−１７０８、
２５℃で）： - 降伏時の引張応力 １４．５〜１８．６ＭＰａ - 極限引張強さ ３２．４〜４４．８ＭＰａ - 破断時の伸び ５００〜８００％ - 弾性率 ４１４〜５５２ＭＰａ 以下の結果が得られた： 実施例２ 比較例Ｂ −６０゜光沢 ６０ ３５ ＩＳＯ ２８１３ −塩水噴霧（1000 h） 欠陥なし ３−８mm ＡＳＴＭ Ｂ−１１７ 本発明の主なる特徴及び態様は以下の通りである。
【００４４】１．（１）（ａ）約１６０℃未満の溶融温
度を有する、６０〜９０重量％の１以上のフッ化ビニリ
デンコポリマー、（ｂ）４０〜１０重量％の１以上相溶
性樹脂、から本質的に成る樹脂成分、並びに （２）１００重量部の樹脂成分あたり１〜３５重量部の
１以上の顔料 から本質的に成る、亜鉛めっき鋼板のためのフッ素化粉
末コーティング生成物。 ２．コポリマーが７５〜９５重量％のフッ化ビニリデン
モノマーによって、テトラフルオロエチレン及びヘキサ
フルオロプロペンから選ばれた２５〜５重量％の１以上
のコモノマーによって製造される、上記１記載のフッ素
化粉末コーティング生成物。
度を有する、６０〜９０重量％の１以上のフッ化ビニリ
デンコポリマー、（ｂ）４０〜１０重量％の１以上相溶
性樹脂、から本質的に成る樹脂成分、並びに （２）１００重量部の樹脂成分あたり１〜３５重量部の
１以上の顔料 から本質的に成る、亜鉛めっき鋼板のためのフッ素化粉
末コーティング生成物。 ２．コポリマーが７５〜９５重量％のフッ化ビニリデン
モノマーによって、テトラフルオロエチレン及びヘキサ
フルオロプロペンから選ばれた２５〜５重量％の１以上
のコモノマーによって製造される、上記１記載のフッ素
化粉末コーティング生成物。
【００４５】３．コポリマーが１５０℃未満の融点を有
する、上記１又は２記載のフッ素化粉末コーティング生
成物。
する、上記１又は２記載のフッ素化粉末コーティング生
成物。
【００４６】４．コポリマーが８００ＭＰａ未満、好ま
しくは６００ＭＰａ未満の引張弾性率を有する、上記１
から３のいずれか一項に記載のフッ素化粉末コーティン
グ生成物。
しくは６００ＭＰａ未満の引張弾性率を有する、上記１
から３のいずれか一項に記載のフッ素化粉末コーティン
グ生成物。
【００４７】５．コポリマーが１００ｓｅｃ-1及び２３
２℃で約４００Ｐａ．ｓよりも大きい、好ましくは１０
０ｓｅｃ-1及び２４０℃で約６００Ｐａ．ｓよりも大き
いが１００ｓｅｃ-1及び２３２℃で約１０００Ｐａ．ｓ
よりも小さい溶融粘度を有する、上記１から３のいずれ
か一項に記載のフッ素化粉末コーティング生成物。 ６．コポリマーがフッ化ビニリデンとヘキサフルオロプ
ロペンとのコポリマーでありそして１．０未満、好まし
くは約０〜９に等しい多分散性値Ｕz、及び１．７未
満、好ましくは１．６未満のＵnを有する、上記１から
３のいずれか一項に記載のフッ素化粉末コーティング生
成物。
２℃で約４００Ｐａ．ｓよりも大きい、好ましくは１０
０ｓｅｃ-1及び２４０℃で約６００Ｐａ．ｓよりも大き
いが１００ｓｅｃ-1及び２３２℃で約１０００Ｐａ．ｓ
よりも小さい溶融粘度を有する、上記１から３のいずれ
か一項に記載のフッ素化粉末コーティング生成物。 ６．コポリマーがフッ化ビニリデンとヘキサフルオロプ
ロペンとのコポリマーでありそして１．０未満、好まし
くは約０〜９に等しい多分散性値Ｕz、及び１．７未
満、好ましくは１．６未満のＵnを有する、上記１から
３のいずれか一項に記載のフッ素化粉末コーティング生
成物。
【００４８】７．コポリマーがフッ化ビニリデンとヘキ
サフルオロプロペンとのコポリマーでありそして約１０
７＋６８ｅ-0.14x［式中、ｘはＰｉａｎｃａらの方法に
よってＮＭＲデータから計算されたコポリマー中のヘキ
サフルオロプロペンの重量％である］の溶融温度ＴMを
有する、上記１から３のいずれか一項に記載のフッ素化
粉末コーティング生成物。
サフルオロプロペンとのコポリマーでありそして約１０
７＋６８ｅ-0.14x［式中、ｘはＰｉａｎｃａらの方法に
よってＮＭＲデータから計算されたコポリマー中のヘキ
サフルオロプロペンの重量％である］の溶融温度ＴMを
有する、上記１から３のいずれか一項に記載のフッ素化
粉末コーティング生成物。
【００４９】８．相溶性熱可塑性樹脂がポリメチルメタ
クリレートである、上記１から７のいずれか一項に記載
のフッ素化粉末コーティング生成物。
クリレートである、上記１から７のいずれか一項に記載
のフッ素化粉末コーティング生成物。
【００５０】９．コポリマー対樹脂の重量比が約７０：
３０のものである、上記１から８のいずれか一項に記載
のフッ素化粉末コーティング生成物。
３０のものである、上記１から８のいずれか一項に記載
のフッ素化粉末コーティング生成物。
【００５１】１０．亜鉛めっき鋼板のための着色された
粉末コーティング生成物中の約１６０℃未満の溶融温度
を有するフッ化ビニリデンコポリマーの使用。
粉末コーティング生成物中の約１６０℃未満の溶融温度
を有するフッ化ビニリデンコポリマーの使用。
【００５２】１１．生成物が上記１から９のいずれか一
項に記載のフッ素化粉末コーティング生成物から本質的
に成る、上記１０記載の使用。
項に記載のフッ素化粉末コーティング生成物から本質的
に成る、上記１０記載の使用。
フロントページの続き (72)発明者 ルートビヒ・カール・リークセ オランダ・エヌエル−2013ビーエム ハー ルレム・ニコラエスバンデルラーンストラ ート10 (72)発明者 ミシエル・ジラール ベルギー・ビー−5032コロワ−ル−シヤト ー・ルートダルドネル85
Claims (2)
- 【請求項１】 （１）（ａ）約１６０℃未満の溶融温度
を有する、６０〜９０重量％の１以上のフッ化ビニリデ
ンコポリマー、（ｂ）４０〜１０重量％の１以上相溶性
樹脂、から本質的に成る樹脂成分、並びに （２）１００重量部の樹脂成分あたり１〜３５重量部の
１以上の顔料 から本質的に成る、亜鉛めっき鋼板のためのフッ素化粉
末コーティング生成物。 - 【請求項２】 亜鉛めっき鋼板のための着色された粉末
コーティング生成物中の約１６０℃未満の溶融温度を有
するフッ化ビニリデンコポリマーの使用。
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|---|---|---|---|
| BE93870242.0 | 1993-12-23 | ||
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|---|---|
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- 1994-12-23 KR KR1019940036456A patent/KR100351936B1/ko not_active IP Right Cessation
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040629 |