JPH07207280A - 排ガスからアルケンを回収するための方法 - Google Patents
排ガスからアルケンを回収するための方法Info
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- JPH07207280A JPH07207280A JP6294616A JP29461694A JPH07207280A JP H07207280 A JPH07207280 A JP H07207280A JP 6294616 A JP6294616 A JP 6294616A JP 29461694 A JP29461694 A JP 29461694A JP H07207280 A JPH07207280 A JP H07207280A
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- adsorbent
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- alkene
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
- C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
- C10G70/046—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes by adsorption, i.e. with the use of solids
Abstract
(57)【要約】
【目的】 炭化水素分解のエネルギー要件を低く抑え、
かつ分解ユニット排ガスに含有される低級アルケンを実
質的に完全に回収する、アルケン吸着法を提供する。 【構成】 炭化水素流を分解して高温のガス流を生成さ
せ、これを圧縮および冷却して、ガス流中に含有されて
いた炭化水素をほとんどすべて凝縮させる。凝縮工程後
に残留する主として水素およびＣ1−Ｃ3炭化水素からな
る非凝縮流を約０−約２５０℃の吸着温度で、エチレン
およびプロピレンを選択的に吸着する吸着剤床におい
て、圧力スイング式吸着または温度スイング式吸着処理
し、これによりガス流から実質的にすべてのエチレンお
よびプロピレンを吸着させる。エチレンおよび／または
プロピレンは吸着剤床の再生に際して回収される。
かつ分解ユニット排ガスに含有される低級アルケンを実
質的に完全に回収する、アルケン吸着法を提供する。 【構成】 炭化水素流を分解して高温のガス流を生成さ
せ、これを圧縮および冷却して、ガス流中に含有されて
いた炭化水素をほとんどすべて凝縮させる。凝縮工程後
に残留する主として水素およびＣ1−Ｃ3炭化水素からな
る非凝縮流を約０−約２５０℃の吸着温度で、エチレン
およびプロピレンを選択的に吸着する吸着剤床におい
て、圧力スイング式吸着または温度スイング式吸着処理
し、これによりガス流から実質的にすべてのエチレンお
よびプロピレンを吸着させる。エチレンおよび／または
プロピレンは吸着剤床の再生に際して回収される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭化水素の分解、より
詳細には接触分解操作により生じる排ガスからオレフィ
ンを回収することに関するものである。
詳細には接触分解操作により生じる排ガスからオレフィ
ンを回収することに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】炭化水素分解ユニットからの排出物は多
種多様な炭化水素を含有する。これらの炭化水素を回収
するためには、排出物を冷却し、そして一連の分離工
程、たとえば凝縮および蒸留を施して、重質および軽質
の液体成分を回収する。これらの成分を除去したのち、
残留する軽質ガス流を圧縮し、冷却し、これにより大部
分の残留炭化水素をガス流から凝縮させる。軽質ガスの
圧縮および凝縮工程ののち残留する非凝縮性ガス（一般
に排ガスと呼ばれる）は実質的に水素および少量のＣ1
−Ｃ3炭化水素、ならびに恐らく他の若干のガス状成
分、たとえば窒素および二酸化炭素からなる。排ガスは
通常はフレア（flare）へ送られるか、または燃料とし
て用いられる。排ガス中に残留する炭化水素の量を最小
限に抑えるためには、軽質ガス流を実施可能な限り高圧
に圧縮し、かつ実施可能な限り低い温度に冷却する。そ
の結果、凝縮性軽質ガスを冷却および圧縮する際に費や
されるエネルギーは相当なものになる。
種多様な炭化水素を含有する。これらの炭化水素を回収
するためには、排出物を冷却し、そして一連の分離工
程、たとえば凝縮および蒸留を施して、重質および軽質
の液体成分を回収する。これらの成分を除去したのち、
残留する軽質ガス流を圧縮し、冷却し、これにより大部
分の残留炭化水素をガス流から凝縮させる。軽質ガスの
圧縮および凝縮工程ののち残留する非凝縮性ガス（一般
に排ガスと呼ばれる）は実質的に水素および少量のＣ1
−Ｃ3炭化水素、ならびに恐らく他の若干のガス状成
分、たとえば窒素および二酸化炭素からなる。排ガスは
通常はフレア（flare）へ送られるか、または燃料とし
て用いられる。排ガス中に残留する炭化水素の量を最小
限に抑えるためには、軽質ガス流を実施可能な限り高圧
に圧縮し、かつ実施可能な限り低い温度に冷却する。そ
の結果、凝縮性軽質ガスを冷却および圧縮する際に費や
されるエネルギーは相当なものになる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】分解した炭化水素生成
物の回収の全経費を少なくし、かつ炭化水素分解ユニッ
トの排ガスから回収される価値あるＣ2およびＣ3アルケ
ンの量を最大にすることが望ましい。この目的は、ガス
流から低級アルケンを回収するための効果的な、かつ経
費的に有効な方法が得られれば、達成されるであろう。
本発明は、炭化水素分解のエネルギー要件を低く抑え、
かつ分解ユニット排ガスに含有される低級アルケンを実
質的に完全に回収する、アルケン吸着法を提供する。
物の回収の全経費を少なくし、かつ炭化水素分解ユニッ
トの排ガスから回収される価値あるＣ2およびＣ3アルケ
ンの量を最大にすることが望ましい。この目的は、ガス
流から低級アルケンを回収するための効果的な、かつ経
費的に有効な方法が得られれば、達成されるであろう。
本発明は、炭化水素分解のエネルギー要件を低く抑え、
かつ分解ユニット排ガスに含有される低級アルケンを実
質的に完全に回収する、アルケン吸着法を提供する。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、炭化水
素供給材料を分解して、より低級の炭化水素の混合物を
含有する生成物を得る。容易に凝縮しうる炭化水素成分
がまず分解生成物から分離され、残留するガス状流出物
が圧縮および冷却され、これによりさらに炭化水素を含
有する凝縮物が生じ、かつ主として水素およびＣ1−Ｃ3
炭化水素、ならびに恐らく他のガス、たとえば窒素から
なる排ガスが残される。この排ガスは高められた温度
で、アルケンならびに１種または２種以上のアルカンを
含有するガス流から優先的にアルケンを吸着する吸着剤
床において、圧力スイング式吸着（ＰＳＡ）法または温
度スイング式吸着（ＴＳＡ）法により処理される。この
吸着法は、排ガスに含有されていた大部分の水素および
アルカン成分（および、存在する場合には、窒素）を含
有する非吸着ガス成分、ならびにガス流に含有されてい
た大部分のアルケン成分を含有する吸着ガス成分を生じ
る条件下で操作される。本方法はガス流中の実質的に全
部のアルケンを保持するように操作されることが好まし
い。
素供給材料を分解して、より低級の炭化水素の混合物を
含有する生成物を得る。容易に凝縮しうる炭化水素成分
がまず分解生成物から分離され、残留するガス状流出物
が圧縮および冷却され、これによりさらに炭化水素を含
有する凝縮物が生じ、かつ主として水素およびＣ1−Ｃ3
炭化水素、ならびに恐らく他のガス、たとえば窒素から
なる排ガスが残される。この排ガスは高められた温度
で、アルケンならびに１種または２種以上のアルカンを
含有するガス流から優先的にアルケンを吸着する吸着剤
床において、圧力スイング式吸着（ＰＳＡ）法または温
度スイング式吸着（ＴＳＡ）法により処理される。この
吸着法は、排ガスに含有されていた大部分の水素および
アルカン成分（および、存在する場合には、窒素）を含
有する非吸着ガス成分、ならびにガス流に含有されてい
た大部分のアルケン成分を含有する吸着ガス成分を生じ
る条件下で操作される。本方法はガス流中の実質的に全
部のアルケンを保持するように操作されることが好まし
い。
【０００５】吸着工程は一般に約０−約２５０℃の温度
で実施され、好ましくは約５０℃を越える温度で実施さ
れる。吸着工程は一般に約０.２−１００ｂａｒの絶対
圧で実施され、好ましくは約１−５０ｂａｒの絶対圧で
実施される。
で実施され、好ましくは約５０℃を越える温度で実施さ
れる。吸着工程は一般に約０.２−１００ｂａｒの絶対
圧で実施され、好ましくは約１−５０ｂａｒの絶対圧で
実施される。
【０００６】本発明の好ましい態様においては吸着剤は
Ａ型ゼオライトであり、極めて好ましい態様においては
吸着剤は４Ａ型ゼオライトである。
Ａ型ゼオライトであり、極めて好ましい態様においては
吸着剤は４Ａ型ゼオライトである。
【０００７】吸着工程がＰＳＡである場合、再生工程で
の圧力は通常は約１００−約５０００ｍｂａｒの絶対
圧、好ましくは約１００−約２０００ｍｂａｒの絶対圧
に低下される。吸着工程がＴＳＡである場合、吸着床の
温度が通常は吸着床再生に際して約１００−約３５０℃
の数値にまで高められ、好ましくは約１５０−約３００
℃の数値にまで高められる。
の圧力は通常は約１００−約５０００ｍｂａｒの絶対
圧、好ましくは約１００−約２０００ｍｂａｒの絶対圧
に低下される。吸着工程がＴＳＡである場合、吸着床の
温度が通常は吸着床再生に際して約１００−約３５０℃
の数値にまで高められ、好ましくは約１５０−約３００
℃の数値にまで高められる。
【０００８】本発明の他の好ましい態様においては、吸
着床再生工程は真空手段によって、または吸着床を１種
または２種以上の不活性ガス、吸着システムからの非吸
着ガス生成物、もしくは吸着システムからの吸着ガス生
成物でパージすることによって、または真空再生とパー
ジ再生の組み合わせによって行うことができ；吸着床の
再加圧は少なくとも一部は吸着システムからのアルケン
に富む脱着ガスを用いて行われる。
着床再生工程は真空手段によって、または吸着床を１種
または２種以上の不活性ガス、吸着システムからの非吸
着ガス生成物、もしくは吸着システムからの吸着ガス生
成物でパージすることによって、または真空再生とパー
ジ再生の組み合わせによって行うことができ；吸着床の
再加圧は少なくとも一部は吸着システムからのアルケン
に富む脱着ガスを用いて行われる。
【０００９】本発明の第１観点においては、炭化水素流
を分解し、これにより主として水素および多種多様な炭
化水素を含むガス状生成物を生成させる。この生成物を
冷却し、分別し、これにより生成物中の重質炭化水素お
よび中間的炭化水素を分離する。この凝縮した炭化水素
混合物を一般にさらに処理して、混合物流から各種の炭
化水素留分および高純度炭化水素を回収する。凝縮工程
ののち残留する、一般に水素およびＣ4以下の炭化水素
を含有する気相を圧縮、冷却、および分別またはフラッ
シングして、ガス流から凝縮性ガスを分離する。主とし
て水素、メタン、ならぴに少量のＣ2およびＣ3炭化水素
を含む非凝縮成分を圧力スイング式吸着法または温度ス
イング式吸着法により処理して、ガス流中に存在してい
たエチレンおよびプロピレンに富む吸着相、ならぴに水
素およびアルカン（および、存在する場合には、窒素）
に富む非吸着相を生成させる。エチレン−プロピレン混
合物は吸着システムから脱着されたのち、さらに精製す
るためにシステムから排出されるか、または凝縮性ガス
流と混和される。
を分解し、これにより主として水素および多種多様な炭
化水素を含むガス状生成物を生成させる。この生成物を
冷却し、分別し、これにより生成物中の重質炭化水素お
よび中間的炭化水素を分離する。この凝縮した炭化水素
混合物を一般にさらに処理して、混合物流から各種の炭
化水素留分および高純度炭化水素を回収する。凝縮工程
ののち残留する、一般に水素およびＣ4以下の炭化水素
を含有する気相を圧縮、冷却、および分別またはフラッ
シングして、ガス流から凝縮性ガスを分離する。主とし
て水素、メタン、ならぴに少量のＣ2およびＣ3炭化水素
を含む非凝縮成分を圧力スイング式吸着法または温度ス
イング式吸着法により処理して、ガス流中に存在してい
たエチレンおよびプロピレンに富む吸着相、ならぴに水
素およびアルカン（および、存在する場合には、窒素）
に富む非吸着相を生成させる。エチレン−プロピレン混
合物は吸着システムから脱着されたのち、さらに精製す
るためにシステムから排出されるか、または凝縮性ガス
流と混和される。
【００１０】本発明は添付の図面からより良く理解する
ことができる。圧縮機、熱交換器および弁を含めた、本
発明の理解に必要のない補助装置は、本発明の考察を簡
単にするために図面から省略した。
ことができる。圧縮機、熱交換器および弁を含めた、本
発明の理解に必要のない補助装置は、本発明の考察を簡
単にするために図面から省略した。
【００１１】図面において、Ａは炭化水素分解プラント
であり、Ｂは分別装置であり、Ｃはガス圧縮機であり、
Ｄは熱交換器であり、Ｅはメタン分離装置またはフラッ
シチャンバーであり、Ｆは吸着剤をベースとするガス分
離システムである。
であり、Ｂは分別装置であり、Ｃはガス圧縮機であり、
Ｄは熱交換器であり、Ｅはメタン分離装置またはフラッ
シチャンバーであり、Ｆは吸着剤をベースとするガス分
離システムである。
【００１２】プラントＡは一般に精油操作に用いられる
いかなる炭化水素分解システムであってもよい。本発明
方法に用いられる具体的な分解法は本発明の一部をなす
ものではなく、本発明の実施に際しては一般に用いられ
る熱分解法および接触分解法をいずれも採用しうる。分
解ユニットＡは一般にその入口に炭化水素供給ライン２
を備え、その分解ガス出口はライン４を経て分別装置Ｂ
の入口に接続されている。分別装置Ｂは、Ｃ4以下の炭
化水素からなるオーバーヘッド流、Ｃ5以上の液体炭化
水素からなるサイド流、および重質の残留成分からなる
残留物流を生成するように設計された一般的な分別カラ
ムである。オーバーヘッド流、Ｃ5以上の生成物流、お
よび残留生成物流はカラムＢからそれぞれライン６、８
および１０を通って排出される。ライン１０はライン１
２を通ってユニットＡの入口に接続される。ライン６は
カラムＢのオーバーヘッド出口をユニットＥの入口と連
結する。圧縮機Ｃおよび冷却機Ｄは、炭化水素ガスを圧
縮および冷却するために使用しうるいずれか一般的なガ
ス圧縮機および熱交換器である。ユニットＥは通常のフ
ラッシチャンバーまたは分別カラムであり、それは非凝
縮性の排ガスをこのユニットへの供給流に含有される軽
質炭化水素成分から分離するように設計される。凝縮し
た軽質炭化水素はユニットＥからライン１４を通って排
出される。ライン１６がユニットＥの排ガス出口を分離
器Ｆの入口に接続する。
いかなる炭化水素分解システムであってもよい。本発明
方法に用いられる具体的な分解法は本発明の一部をなす
ものではなく、本発明の実施に際しては一般に用いられ
る熱分解法および接触分解法をいずれも採用しうる。分
解ユニットＡは一般にその入口に炭化水素供給ライン２
を備え、その分解ガス出口はライン４を経て分別装置Ｂ
の入口に接続されている。分別装置Ｂは、Ｃ4以下の炭
化水素からなるオーバーヘッド流、Ｃ5以上の液体炭化
水素からなるサイド流、および重質の残留成分からなる
残留物流を生成するように設計された一般的な分別カラ
ムである。オーバーヘッド流、Ｃ5以上の生成物流、お
よび残留生成物流はカラムＢからそれぞれライン６、８
および１０を通って排出される。ライン１０はライン１
２を通ってユニットＡの入口に接続される。ライン６は
カラムＢのオーバーヘッド出口をユニットＥの入口と連
結する。圧縮機Ｃおよび冷却機Ｄは、炭化水素ガスを圧
縮および冷却するために使用しうるいずれか一般的なガ
ス圧縮機および熱交換器である。ユニットＥは通常のフ
ラッシチャンバーまたは分別カラムであり、それは非凝
縮性の排ガスをこのユニットへの供給流に含有される軽
質炭化水素成分から分離するように設計される。凝縮し
た軽質炭化水素はユニットＥからライン１４を通って排
出される。ライン１６がユニットＥの排ガス出口を分離
器Ｆの入口に接続する。
【００１３】分離器Ｆは、その主な機能がユニットＥか
らの排ガスに含有されるアルケン（主としてエチレンま
たはプロピレン）をこのガス流に含有される他のガスか
ら分離することである吸着システムである。このユニッ
トは一般に圧力スイング式吸着システムまたは温度スイ
ング式吸着システムであり、一般に並行して配列され、
かつ吸着と脱着からなる循環プロセスで操作されるよう
に調整された２以上の静止床からなる。これらのシステ
ムにおいて吸着床は、吸着システムからのアルケンに富
むガスの疑似連続流を確保するために時期をずらして循
環される。
らの排ガスに含有されるアルケン（主としてエチレンま
たはプロピレン）をこのガス流に含有される他のガスか
ら分離することである吸着システムである。このユニッ
トは一般に圧力スイング式吸着システムまたは温度スイ
ング式吸着システムであり、一般に並行して配列され、
かつ吸着と脱着からなる循環プロセスで操作されるよう
に調整された２以上の静止床からなる。これらのシステ
ムにおいて吸着床は、吸着システムからのアルケンに富
むガスの疑似連続流を確保するために時期をずらして循
環される。
【００１４】分離器Ｆの吸着床には、アルケンおよび１
種または２種以上のアルカンを含有するガス混合物から
選択的にアルケンを吸着する吸着剤が充填される。一般
に吸着剤はアルミナ、シリカ、ゼオライト、カーボンモ
レキュラーシーブなどである。典型的な吸着剤にはアル
ミナ、シリカゲル、カーボンモレキュラーシーブ、ゼオ
ライト、たとえばＡ型およびＸ型ゼオライト、Ｙ型ゼオ
ライトなどが含まれる。好ましい吸着剤はＡ型ゼオライ
トであり、極めて好ましい吸着剤は４Ａ型ゼオライトで
ある。
種または２種以上のアルカンを含有するガス混合物から
選択的にアルケンを吸着する吸着剤が充填される。一般
に吸着剤はアルミナ、シリカ、ゼオライト、カーボンモ
レキュラーシーブなどである。典型的な吸着剤にはアル
ミナ、シリカゲル、カーボンモレキュラーシーブ、ゼオ
ライト、たとえばＡ型およびＸ型ゼオライト、Ｙ型ゼオ
ライトなどが含まれる。好ましい吸着剤はＡ型ゼオライ
トであり、極めて好ましい吸着剤は４Ａ型ゼオライトで
ある。
【００１５】４Ａ型ゼオライト、すなわちナトリウム形
のＡ型ゼオライトは見掛けのポアサイズ約３．６−４Å
単位を有する。この吸着剤は、高められた温度において
エチレン−エタン混合物からエチレンを、プロピレン−
プロパン混合物からプロピレンを吸着する高い選択性お
よび能力を備えている。この吸着剤は改質されていない
場合に、すなわちそれがその交換可能なカチオンとして
ナトリウムのみを有する場合に、本発明に用いるのに最
も有効である。しかし吸着剤の特定の性質、たとえば熱
安定性および光安定性は、若干のナトリウムイオンを他
のカチオンと部分的に交換することによって改良される
場合がある。従って吸着剤に結合したナトリウムイオン
のうち若干を他の金属イオンと交換した４Ａ型ゼオライ
トを使用することは、吸着剤がその４Ａ型特性を喪失す
るほど交換されたイオンの％が大きくない限り、本発明
の好ましい態様の範囲に含まれる。４Ａ型特性を定める
特性には、吸着剤が高められた温度においてエチレン−
エタン混合物からエチレンを、プロピレン−プロパンガ
ス混合物からプロピレンを選択的に吸着する能力、およ
び混合物中に存在するアルケンを著しくオリゴマー化ま
たは重合させることなくこの結果を達成する能力が含ま
れる。一般に４Ａ型ゼオライト中のナトリウムイオンの
最高約２５％（当量基準で）を他のカチオンでイオン交
換してもその４Ａ型特性は剥奪されないと判定された。
アルケン−アルカンの分離に用いられる４Ａ型ゼオライ
トとイオン交換しうるカチオンには、特にカリウム、カ
ルシウム、マグネシウム、ストロンチウム、亜鉛、コバ
ルト、銀、銅、マンガン、カドミウム、アルミニウム、
セリウムなどが含まれる。ナトリウムイオンを他のカチ
オンで交換する場合、約１０％未満のナトリウムイオン
（当量基準で）をこれら他のカチオンで交換することが
好ましい。ナトリウムイオンを交換することにより、吸
着剤の特性を改変しうる。たとえば、ナトリウムイオン
を他のカチオンで交換することにより吸着剤の安定性を
改良しうる。
のＡ型ゼオライトは見掛けのポアサイズ約３．６−４Å
単位を有する。この吸着剤は、高められた温度において
エチレン−エタン混合物からエチレンを、プロピレン−
プロパン混合物からプロピレンを吸着する高い選択性お
よび能力を備えている。この吸着剤は改質されていない
場合に、すなわちそれがその交換可能なカチオンとして
ナトリウムのみを有する場合に、本発明に用いるのに最
も有効である。しかし吸着剤の特定の性質、たとえば熱
安定性および光安定性は、若干のナトリウムイオンを他
のカチオンと部分的に交換することによって改良される
場合がある。従って吸着剤に結合したナトリウムイオン
のうち若干を他の金属イオンと交換した４Ａ型ゼオライ
トを使用することは、吸着剤がその４Ａ型特性を喪失す
るほど交換されたイオンの％が大きくない限り、本発明
の好ましい態様の範囲に含まれる。４Ａ型特性を定める
特性には、吸着剤が高められた温度においてエチレン−
エタン混合物からエチレンを、プロピレン−プロパンガ
ス混合物からプロピレンを選択的に吸着する能力、およ
び混合物中に存在するアルケンを著しくオリゴマー化ま
たは重合させることなくこの結果を達成する能力が含ま
れる。一般に４Ａ型ゼオライト中のナトリウムイオンの
最高約２５％（当量基準で）を他のカチオンでイオン交
換してもその４Ａ型特性は剥奪されないと判定された。
アルケン−アルカンの分離に用いられる４Ａ型ゼオライ
トとイオン交換しうるカチオンには、特にカリウム、カ
ルシウム、マグネシウム、ストロンチウム、亜鉛、コバ
ルト、銀、銅、マンガン、カドミウム、アルミニウム、
セリウムなどが含まれる。ナトリウムイオンを他のカチ
オンで交換する場合、約１０％未満のナトリウムイオン
（当量基準で）をこれら他のカチオンで交換することが
好ましい。ナトリウムイオンを交換することにより、吸
着剤の特性を改変しうる。たとえば、ナトリウムイオン
を他のカチオンで交換することにより吸着剤の安定性を
改良しうる。
【００１６】他の一群の好ましい吸着剤は、ある種の酸
化性金属カチオンを含有するもの、たとえば銅を含有す
る吸着剤であり、これらは向上した吸着容量およびアル
ケン−アルカン混合物からのアルケンの優先的吸着に関
する選択性を保有する。銅改質された吸着剤の製造のた
めの適切な吸着剤基材には、シリカゲル、ならびにゼオ
ライト、モレキュラーシーブ、たとえば４Ａ型ゼオライ
ト、５Ａ型ゼオライト、Ｘ型ゼオライト、およびＹ型ゼ
オライトが含まれる。銅改質された吸着剤の製造および
使用、ならびに適切な銅含有吸着剤の例は米国特許第
４,９１７,７１１号明細書に提示されており、その記載
を本明細書に参考として引用する。
化性金属カチオンを含有するもの、たとえば銅を含有す
る吸着剤であり、これらは向上した吸着容量およびアル
ケン−アルカン混合物からのアルケンの優先的吸着に関
する選択性を保有する。銅改質された吸着剤の製造のた
めの適切な吸着剤基材には、シリカゲル、ならびにゼオ
ライト、モレキュラーシーブ、たとえば４Ａ型ゼオライ
ト、５Ａ型ゼオライト、Ｘ型ゼオライト、およびＹ型ゼ
オライトが含まれる。銅改質された吸着剤の製造および
使用、ならびに適切な銅含有吸着剤の例は米国特許第
４,９１７,７１１号明細書に提示されており、その記載
を本明細書に参考として引用する。
【００１７】分離器Ｆは廃棄ガス排出ライン１８、パー
ジガスライン２０、およびアルケン排出ライン２２を備
えており、これは図面に示した態様においては凝縮した
軽質炭化水素排出ライン１４に接続している。パージガ
ス再循環ライン２４はライン２２を分離器Ｆへの入口に
接続する。
ジガスライン２０、およびアルケン排出ライン２２を備
えており、これは図面に示した態様においては凝縮した
軽質炭化水素排出ライン１４に接続している。パージガ
ス再循環ライン２４はライン２２を分離器Ｆへの入口に
接続する。
【００１８】図面に示したシステムにおいて実施される
本発明方法によれば、炭化水素分解装置供給流、たとえ
ばガスオイルが分解ユニットＡへ導入される。炭化水素
供給材料は一般に混合炭化水素、たとえば最高１２個の
炭素原子を含む炭化水素、および重質炭化水素残留物か
らなる高温のガス状生成物に分解される。この高温のガ
ス状生成物はユニットＡから排出され、次いで分別装置
Ｂ内で下記に分離される：重質の残留物流、これはライ
ン１０を通って取り出され、システムから排出される
か、またはライン１２を通ってユニットＡへ再循環され
る；大部分が炭素原子５個以上の液体炭化水素からなる
中間炭化水素流、これはライン８を通って取り出され
る；ならびに実質的に水素、最高４個の炭素原子を含む
炭化水素、および恐らく窒素からなる軽質炭化水素ガス
流、これはライン６を経てカラムＢから排出される。ラ
イン６内を通過する軽質炭化水素ガス流はユニットＣ内
で目的圧力に圧縮され、熱交換器Ｄ内でガス流中の大部
分のＣ2−Ｃ4炭化水素が凝縮する温度に冷却され、そし
てユニットＥへ導入される。ユニットＥへの供給物のう
ち容易に凝縮しうる成分からなる生成物流はライン１４
を通ってこのユニットから取り出され、さらに炭化水素
の分離のために下流の処理ユニットへ送られる。主とし
て水素およびＣ1−Ｃ3炭化水素からなるガス流はライン
１６を通ってユニットＥから取り出され、分離器Ｆへ導
入される。
本発明方法によれば、炭化水素分解装置供給流、たとえ
ばガスオイルが分解ユニットＡへ導入される。炭化水素
供給材料は一般に混合炭化水素、たとえば最高１２個の
炭素原子を含む炭化水素、および重質炭化水素残留物か
らなる高温のガス状生成物に分解される。この高温のガ
ス状生成物はユニットＡから排出され、次いで分別装置
Ｂ内で下記に分離される：重質の残留物流、これはライ
ン１０を通って取り出され、システムから排出される
か、またはライン１２を通ってユニットＡへ再循環され
る；大部分が炭素原子５個以上の液体炭化水素からなる
中間炭化水素流、これはライン８を通って取り出され
る；ならびに実質的に水素、最高４個の炭素原子を含む
炭化水素、および恐らく窒素からなる軽質炭化水素ガス
流、これはライン６を経てカラムＢから排出される。ラ
イン６内を通過する軽質炭化水素ガス流はユニットＣ内
で目的圧力に圧縮され、熱交換器Ｄ内でガス流中の大部
分のＣ2−Ｃ4炭化水素が凝縮する温度に冷却され、そし
てユニットＥへ導入される。ユニットＥへの供給物のう
ち容易に凝縮しうる成分からなる生成物流はライン１４
を通ってこのユニットから取り出され、さらに炭化水素
の分離のために下流の処理ユニットへ送られる。主とし
て水素およびＣ1−Ｃ3炭化水素からなるガス流はライン
１６を通ってユニットＥから取り出され、分離器Ｆへ導
入される。
【００１９】排ガスが分離器Ｆの吸着床を通過するのに
伴って、ガス流のアルケン成分は吸着剤に吸着され、一
方、ガス流中の水素およびアルカン（および、存在する
場合には、窒素）は吸着剤を通過し、ライン１８を通っ
て非吸着ガスとして分離器Ｆから排出される。分離器Ｆ
は、このユニットへの供給物中に存在する実質的にすべ
てのアルケンを吸着し、大部分の水素およびアルカンを
排除する様式で操作されることが好ましい。
伴って、ガス流のアルケン成分は吸着剤に吸着され、一
方、ガス流中の水素およびアルカン（および、存在する
場合には、窒素）は吸着剤を通過し、ライン１８を通っ
て非吸着ガスとして分離器Ｆから排出される。分離器Ｆ
は、このユニットへの供給物中に存在する実質的にすべ
てのアルケンを吸着し、大部分の水素およびアルカンを
排除する様式で操作されることが好ましい。
【００２０】吸着工程を実施する温度は多数の因子、た
とえば使用する個々の吸着剤、たとえばアルケン−アル
カン混合物からアルケンを選択的に吸着する未改質４Ａ
ゼオライト、特定の金属交換された４Ａゼオライト、ま
たは他の吸着剤、および吸着を実施する圧力に依存す
る。一般に吸着工程は約０℃の最低温度で実施され、好
ましくは約５０℃の最低温度で実施され、極めて好まし
くは少なくとも約７０℃の温度で実施される。ユニット
Ａ内で吸着工程が実施される上限温度は大部分は経済性
により決定される。一般に吸着工程は、アルケンが化学
反応、たとえば重合を行う温度より低い温度で実施され
る。吸着の上限温度は約２５０℃である。未改質４Ａゼ
オライトを吸着剤として用いる場合、反応は一般に２０
０℃以下の温度で実施され、好ましくは１７０℃以下の
温度で実施される。酸化性金属を含有する吸着剤、たと
えば銅改質吸着剤は、約１００℃を越える温度、たとえ
ば約１００−２５０℃の温度で特に有効である。それら
は好ましくは約１１０−２００℃の温度で、極めて好ま
しくは約１２５−約１７５℃の温度で用いられる。
とえば使用する個々の吸着剤、たとえばアルケン−アル
カン混合物からアルケンを選択的に吸着する未改質４Ａ
ゼオライト、特定の金属交換された４Ａゼオライト、ま
たは他の吸着剤、および吸着を実施する圧力に依存す
る。一般に吸着工程は約０℃の最低温度で実施され、好
ましくは約５０℃の最低温度で実施され、極めて好まし
くは少なくとも約７０℃の温度で実施される。ユニット
Ａ内で吸着工程が実施される上限温度は大部分は経済性
により決定される。一般に吸着工程は、アルケンが化学
反応、たとえば重合を行う温度より低い温度で実施され
る。吸着の上限温度は約２５０℃である。未改質４Ａゼ
オライトを吸着剤として用いる場合、反応は一般に２０
０℃以下の温度で実施され、好ましくは１７０℃以下の
温度で実施される。酸化性金属を含有する吸着剤、たと
えば銅改質吸着剤は、約１００℃を越える温度、たとえ
ば約１００−２５０℃の温度で特に有効である。それら
は好ましくは約１１０−２００℃の温度で、極めて好ま
しくは約１２５−約１７５℃の温度で用いられる。
【００２１】吸着工程が実施される圧力は、圧力スイン
グ式吸着サイクルについては一般に約０.２−約１００
ｂａｒ、好ましくは約１−約５０ｂａｒであり、温度ス
イング式吸着サイクルについては通常はほぼ大気圧また
はそれ以上である。
グ式吸着サイクルについては一般に約０.２−約１００
ｂａｒ、好ましくは約１−約５０ｂａｒであり、温度ス
イング式吸着サイクルについては通常はほぼ大気圧また
はそれ以上である。
【００２２】吸着法がＰＳＡである場合、再生工程は一
般に吸着工程が実施された温度付近の温度、および吸着
圧力より低い絶対圧で実施される。ＰＳＡサイクルの再
生工程中の圧力は通常は約２０−約５０００ｍｂａｒ、
好ましくは約１００−約２０００ｍｂａｒである。吸着
法がＴＳＡである場合、吸着床の再生は吸着温度より高
い温度、通常は約１００−約３５０℃、好ましくは約１
５０−約３００℃で実施される。ＴＳＡ態様の場合、圧
力は一般に吸着工程中と再生工程中で等しく、両工程を
ほぼ大気圧またはそれ以上で実施することがしばしば好
ましい。ＰＳＡとＴＳＡの組み合わせを採用する場合、
吸着床再生工程中の温度および圧力は吸着工程中に採用
されたものよりそれぞれ高く、かつ低い。
般に吸着工程が実施された温度付近の温度、および吸着
圧力より低い絶対圧で実施される。ＰＳＡサイクルの再
生工程中の圧力は通常は約２０−約５０００ｍｂａｒ、
好ましくは約１００−約２０００ｍｂａｒである。吸着
法がＴＳＡである場合、吸着床の再生は吸着温度より高
い温度、通常は約１００−約３５０℃、好ましくは約１
５０−約３００℃で実施される。ＴＳＡ態様の場合、圧
力は一般に吸着工程中と再生工程中で等しく、両工程を
ほぼ大気圧またはそれ以上で実施することがしばしば好
ましい。ＰＳＡとＴＳＡの組み合わせを採用する場合、
吸着床再生工程中の温度および圧力は吸着工程中に採用
されたものよりそれぞれ高く、かつ低い。
【００２３】吸着工程が実施される分離器Ｆの容器（１
または２以上）内を移動している吸着アルケン先端が容
器内の目的地点に達した時点でこれらの容器における吸
着処理を終了し、これらの容器は再生モードに入る。再
生に際しては、吸着サイクルが圧力スイング式吸着であ
る場合はアルケンが負荷されたこれらの容器を放圧し、
または温度スイング式吸着サイクルを採用する場合は加
熱する。再生が進行するのに伴って、アルケンに富むガ
スが分離器Ｆからライン２０を通って排出される。この
ガス流は図面に示すようにライン１４内の軽質炭化水素
流と混和するか、または後続処理のためにこのシステム
から排出することができる。
または２以上）内を移動している吸着アルケン先端が容
器内の目的地点に達した時点でこれらの容器における吸
着処理を終了し、これらの容器は再生モードに入る。再
生に際しては、吸着サイクルが圧力スイング式吸着であ
る場合はアルケンが負荷されたこれらの容器を放圧し、
または温度スイング式吸着サイクルを採用する場合は加
熱する。再生が進行するのに伴って、アルケンに富むガ
スが分離器Ｆからライン２０を通って排出される。この
ガス流は図面に示すようにライン１４内の軽質炭化水素
流と混和するか、または後続処理のためにこのシステム
から排出することができる。
【００２４】吸着床の再生法は採用した吸着法に依存す
る。圧力スイング式吸着の場合は、再生期は一般に向流
放圧工程を含み、その際吸着床は目的とする低圧に達す
るまで向流で通気される。所望により吸着床の圧力を真
空誘導装置、たとえば真空ポンプ（図示されていない）
により減圧にまで低下させてもよい。
る。圧力スイング式吸着の場合は、再生期は一般に向流
放圧工程を含み、その際吸着床は目的とする低圧に達す
るまで向流で通気される。所望により吸着床の圧力を真
空誘導装置、たとえば真空ポンプ（図示されていない）
により減圧にまで低下させてもよい。
【００２５】場合により、向流放圧工程（１または２以
上）のほかに、不活性ガスまたは分離器Ｆから排出され
るガス流のうちの１つで吸着床をパージすることが望ま
しい。この場合、パージ工程は通常は向流放圧工程の終
了時付近、または終了後に開始される。パージ工程に際
しては、ライン２０を経て非吸着性のパージガスを分離
器Ｆに導入し、吸着剤床に向流で導通し、これにより脱
着したアルケンをライン２２を通って分離器Ｆから押し
出すことができる。パージガスはライン１８を通って分
離器Ｆから排出される非吸着生成物であってもよく、ま
たは異なる供給源から得られた非吸着性ガス、たとえば
窒素などの不活性永久ガスであってもよい。
上）のほかに、不活性ガスまたは分離器Ｆから排出され
るガス流のうちの１つで吸着床をパージすることが望ま
しい。この場合、パージ工程は通常は向流放圧工程の終
了時付近、または終了後に開始される。パージ工程に際
しては、ライン２０を経て非吸着性のパージガスを分離
器Ｆに導入し、吸着剤床に向流で導通し、これにより脱
着したアルケンをライン２２を通って分離器Ｆから押し
出すことができる。パージガスはライン１８を通って分
離器Ｆから排出される非吸着生成物であってもよく、ま
たは異なる供給源から得られた非吸着性ガス、たとえば
窒素などの不活性永久ガスであってもよい。
【００２６】図面のシステムの好ましい操作法において
は、向流放圧工程（１または２以上）で分離器Ｆから脱
着されたアルケンはライン１４内へ排出され、パージガ
スおよびパージ工程で吸着床から脱着されたアルケンの
全部または一部を、ライン２４を通って再処理のために
分離器Ｆへ再循環する。この態様の利点は、これにより
ライン１４へ送られるパージガスの量を最小限に抑えう
ることである。
は、向流放圧工程（１または２以上）で分離器Ｆから脱
着されたアルケンはライン１４内へ排出され、パージガ
スおよびパージ工程で吸着床から脱着されたアルケンの
全部または一部を、ライン２４を通って再処理のために
分離器Ｆへ再循環する。この態様の利点は、これにより
ライン１４へ送られるパージガスの量を最小限に抑えう
ることである。
【００２７】吸着サイクルは吸着および再生という基本
的工程以外の他の工程を含むことができる。たとえば吸
着床を多工程で放圧し、最初の放圧生成物を吸着システ
ムの他の吸着床の部分加圧に用いることが有利であろ
う。これによりライン１４へ送られるガス状不純物の量
がさらに減少する。吸着期と再生期の間に並流パージ工
程を含めることも望ましいであろう。並流パージは分離
器Ｆ内への供給ガス流を停止し、高純度アルケンを並流
で吸着圧力において吸着床へ導通することにより行われ
る。これは分離器Ｆの空隙内にある非吸着ガスを非吸着
ガス出口へ向けて押しやる効果をもち、これにより向流
放圧に際して得られるアルケンが高純度のものになるで
あろう。向流パージに用いられる高純度アルケンは、分
離器Ｆが単一吸着装置からなる場合はライン２２内の中
間貯蔵設備（図示されていない）から得られ；または分
離器Ｆが並行して配列され、かつ時期をずらして操作さ
れる複数の吸着装置からなる場合は、吸着期にある他の
分離器Ｆから得られる。
的工程以外の他の工程を含むことができる。たとえば吸
着床を多工程で放圧し、最初の放圧生成物を吸着システ
ムの他の吸着床の部分加圧に用いることが有利であろ
う。これによりライン１４へ送られるガス状不純物の量
がさらに減少する。吸着期と再生期の間に並流パージ工
程を含めることも望ましいであろう。並流パージは分離
器Ｆ内への供給ガス流を停止し、高純度アルケンを並流
で吸着圧力において吸着床へ導通することにより行われ
る。これは分離器Ｆの空隙内にある非吸着ガスを非吸着
ガス出口へ向けて押しやる効果をもち、これにより向流
放圧に際して得られるアルケンが高純度のものになるで
あろう。向流パージに用いられる高純度アルケンは、分
離器Ｆが単一吸着装置からなる場合はライン２２内の中
間貯蔵設備（図示されていない）から得られ；または分
離器Ｆが並行して配列され、かつ時期をずらして操作さ
れる複数の吸着装置からなる場合は、吸着期にある他の
分離器Ｆから得られる。
【００２８】このシステムを完全自動化して効果的に連
続操作しうるように、システム内のガスの流れを監視
し、かつ自動的に調節するための一般的な装置を利用す
ることが本発明の範囲に含まれることは自明であろう。
続操作しうるように、システム内のガスの流れを監視
し、かつ自動的に調節するための一般的な装置を利用す
ることが本発明の範囲に含まれることは自明であろう。
【００２９】本発明の重要な利点は、炭化水素分解ユニ
ットの排ガス流から、排ガス中に含有される価値の低い
アルカンをも実質量取り出すことなく、価値あるアルケ
ンを取り出しうることである。向上した選択性、従って
分解操作からのアルケンの向上した全回収率を達成する
システムが極めて有用であることは自明であろう。
ットの排ガス流から、排ガス中に含有される価値の低い
アルカンをも実質量取り出すことなく、価値あるアルケ
ンを取り出しうることである。向上した選択性、従って
分解操作からのアルケンの向上した全回収率を達成する
システムが極めて有用であることは自明であろう。
【００３０】
【実施例】本発明をさらに以下の実施例によって説明す
る。実施例において特に指示しない限り、部、％および
比率は容量基準である。この実施例はガスオイルの接触
分解に適用した本発明方法を説明するものである。
る。実施例において特に指示しない限り、部、％および
比率は容量基準である。この実施例はガスオイルの接触
分解に適用した本発明方法を説明するものである。
【００３１】実施例１ ガス状のガスオイル流を、Ｙ型ゼオライトおよび他の活
性成分を基礎とする触媒を収容した接触分解装置内で、
約４００℃の温度において処理し、これによりガス状生
成物流を得る。このガス状生成物を下記に分別する：粘
稠な残留物、これは接触分解ユニットへのガスオイル供
給材料と混和される；大部分がＣ5以上の炭化水素を含
有する凝縮した混合炭化水素サイド流、これは液体生成
物として取り出される；および大部分がＣ4以下の炭化
水素からなるガス状オーバーヘッド流。オーバーヘッド
流は３３ｂａｒの圧力に圧縮され、１５℃の温度に冷却
され、そして軽質炭化水素分留ユニットへ導入され、こ
こでオーバーヘッド流は大部分の炭化水素からなる残留
物流と表中に流れ１として挙げた濃度をもつオーバーヘ
ッド非凝縮性ガス流に分離される。
性成分を基礎とする触媒を収容した接触分解装置内で、
約４００℃の温度において処理し、これによりガス状生
成物流を得る。このガス状生成物を下記に分別する：粘
稠な残留物、これは接触分解ユニットへのガスオイル供
給材料と混和される；大部分がＣ5以上の炭化水素を含
有する凝縮した混合炭化水素サイド流、これは液体生成
物として取り出される；および大部分がＣ4以下の炭化
水素からなるガス状オーバーヘッド流。オーバーヘッド
流は３３ｂａｒの圧力に圧縮され、１５℃の温度に冷却
され、そして軽質炭化水素分留ユニットへ導入され、こ
こでオーバーヘッド流は大部分の炭化水素からなる残留
物流と表中に流れ１として挙げた濃度をもつオーバーヘ
ッド非凝縮性ガス流に分離される。
【００３２】非凝縮性ガス流は、４Ａ型ゼオライトを充
填した１対の吸着容器からなる吸着システム内で２分サ
イクルの圧力スイング式吸着処理を施される。これらの
吸着容器は並行して配列され、時期をずらして操作され
る。吸着工程中は吸着床は１００℃の温度および８ｂａ
ｒの絶対圧に保持され、吸着床再生工程中は吸着床は
１.２ｂａｒの絶対圧に放圧される。表中にそれぞれ流
れ２および３として挙げた組成をもつ脱着ガス流および
非吸着ガス流が得られる。
填した１対の吸着容器からなる吸着システム内で２分サ
イクルの圧力スイング式吸着処理を施される。これらの
吸着容器は並行して配列され、時期をずらして操作され
る。吸着工程中は吸着床は１００℃の温度および８ｂａ
ｒの絶対圧に保持され、吸着床再生工程中は吸着床は
１.２ｂａｒの絶対圧に放圧される。表中にそれぞれ流
れ２および３として挙げた組成をもつ脱着ガス流および
非吸着ガス流が得られる。
【００３３】
【表１】 本発明を特に特定の実験に関して述べたが、この実験は
本発明の例示にすぎず、変更が考慮される。たとえば本
発明方法は図面に示したもの以外の装置配列で実施する
ことができる。本発明の範囲は特許請求の範囲の記載の
みによって限定される。
本発明の例示にすぎず、変更が考慮される。たとえば本
発明方法は図面に示したもの以外の装置配列で実施する
ことができる。本発明の範囲は特許請求の範囲の記載の
みによって限定される。
【図１】炭化水素を本発明の主要な態様に従って分解す
るためのシステムをブロック図で示す。
るためのシステムをブロック図で示す。
Ａ 炭化水素分解プラント Ｂ 分別装置 Ｃ ガス圧縮機 Ｄ 熱交換器 Ｅ フラッシチャンバー（分別カラム） Ｆ ガス分離システム ２ 炭化水素供給ライン ４ 分解ガス排出ライン ６ オーバーヘッド流（Ｃ4以下の炭化水素） ８ サイド流（Ｃ5以上の液体炭化水素） １０ 残留物流 １２ 残留物流再循環ライン １４ 排出ライン（凝縮した軽質炭化水素） １６ 排ガス排出ライン １８ 廃棄ガス排出ライン ２０ パージガスライン ２２ アルケン排出ライン ２４ パージガス再循環ライン
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年１２月１９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００２
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００２】
【従来の技術】炭化水素分解ユニットからの排出物は多
種多様な炭化水素を含有する。これらの炭化水素を回収
するためには、排出物を冷却し、そして一連の分離工
程、たとえば凝縮および蒸留を施して、重質および軽質
の液体成分を回収する。これらの成分を除去したのち、
残留する軽質ガス流を圧縮し、冷却し、これにより大部
分の残留炭化水素をガス流から凝縮させる。軽質ガスの
圧縮および凝縮工程ののち残留する非凝縮性ガス（一般
に排ガスと呼ばれる）は実質的に水素および少量のＣ1
−Ｃ3炭化水素、ならびに恐らく他の若干のガス状成
分、たとえば窒素および二酸化炭素からなる。排ガスは
通常はフレア（flare：排気筒の頂部にあるバーナーの
部分）へ送られるか、または燃料として用いられる。排
ガス中に残留する炭化水素の量を最小限に抑えるために
は、軽質ガス流を実施可能な限り高圧に圧縮し、かつ実
施可能な限り低い温度に冷却する。その結果、凝縮性軽
質ガスを冷却および圧縮する際に費やされるエネルギー
は相当なものになる。
種多様な炭化水素を含有する。これらの炭化水素を回収
するためには、排出物を冷却し、そして一連の分離工
程、たとえば凝縮および蒸留を施して、重質および軽質
の液体成分を回収する。これらの成分を除去したのち、
残留する軽質ガス流を圧縮し、冷却し、これにより大部
分の残留炭化水素をガス流から凝縮させる。軽質ガスの
圧縮および凝縮工程ののち残留する非凝縮性ガス（一般
に排ガスと呼ばれる）は実質的に水素および少量のＣ1
−Ｃ3炭化水素、ならびに恐らく他の若干のガス状成
分、たとえば窒素および二酸化炭素からなる。排ガスは
通常はフレア（flare：排気筒の頂部にあるバーナーの
部分）へ送られるか、または燃料として用いられる。排
ガス中に残留する炭化水素の量を最小限に抑えるために
は、軽質ガス流を実施可能な限り高圧に圧縮し、かつ実
施可能な限り低い温度に冷却する。その結果、凝縮性軽
質ガスを冷却および圧縮する際に費やされるエネルギー
は相当なものになる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】分離器Ｆは廃棄ガス排出ライン１８、パー
ジガスライン２０、およびアルケン排出ライン２２を備
えている。パージガスライン２０は、図面に示した態様
においては凝縮した軽質炭化水素排出ライン１４に接続
している。パージガス再循環ライン２４はライン２０を
分離器Ｆへの入口に接続する。
ジガスライン２０、およびアルケン排出ライン２２を備
えている。パージガスライン２０は、図面に示した態様
においては凝縮した軽質炭化水素排出ライン１４に接続
している。パージガス再循環ライン２４はライン２０を
分離器Ｆへの入口に接続する。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２３】吸着工程が実施される分離器Ｆの容器（１
または２以上）内を移動している吸着アルケン先端が容
器内の目的地点に達した時点でこれらの容器における吸
着処理を終了し、これらの容器は再生モードに入る。再
生に際しては、吸着サイクルが圧力スイング式吸着であ
る場合はアルケンが負荷されたこれらの容器を放圧し、
または温度スイング式吸着サイクルを採用する場合は加
熱する。再生が進行するのに伴って、アルケンに富むガ
スが分離器Ｆからライン２０を通って排出される。この
ガス流は図面に示すようにライン１４内の軽質炭化水素
流と混和するか、または後続処理のためにこのシステム
からライン２６を介して排出することができる。
または２以上）内を移動している吸着アルケン先端が容
器内の目的地点に達した時点でこれらの容器における吸
着処理を終了し、これらの容器は再生モードに入る。再
生に際しては、吸着サイクルが圧力スイング式吸着であ
る場合はアルケンが負荷されたこれらの容器を放圧し、
または温度スイング式吸着サイクルを採用する場合は加
熱する。再生が進行するのに伴って、アルケンに富むガ
スが分離器Ｆからライン２０を通って排出される。この
ガス流は図面に示すようにライン１４内の軽質炭化水素
流と混和するか、または後続処理のためにこのシステム
からライン２６を介して排出することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/72 (72)発明者 ロック・エイチ・ダオ アメリカ合衆国ニュージャージー州08805, バウンド・ブルック，メテープ・ノース 261
Claims (19)
- 【請求項１】 分解された炭化水素流からエチレン、プ
ロピレンおよびこれらの混合物から選ばれるアルケンを
回収するための、下記工程を含む方法： （ａ）分解された炭化水素生成物からガス流を分離し； （ｂ）このガス流を冷却し、これによって凝縮した炭化
水素流、ならびに主として水素およびメタンからなり、
かつ少量のアルケンならびにエタン、プロパンおよびこ
れらの混合物から選ばれるアルカンを含有するガス流を
生成させ； （ｃ）このガス流に、選択的にアルケンを吸着する吸着
剤床における循環吸着処理を施し、これによって吸着さ
れていない水素およびアルカンに富む成分、ならびに吸
着されたアルケンに富む成分を生成させ；そして （ｄ）このアルケンに富む成分を吸着剤から脱着させ
る。 - 【請求項２】 さらに、ガス流を圧縮する工程を含む、
請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 循環吸着処理が圧力スイング式吸着、温
度スイング式吸着、またはこれらの組み合わせから選ば
れる、請求項１に記載の方法。 - 【請求項４】 吸着工程が約５０℃を越える温度で実施
される、請求項１に記載の方法。 - 【請求項５】 吸着工程が約５０−約２５０℃の温度で
実施される、請求項４に記載の方法。 - 【請求項６】 吸着剤がアルミナ、４Ａ型ゼオライト、
５Ａ型ゼオライト、１３Ｘ型ゼオライト、Ｙ型ゼオライ
トおよびこれらの混合物から選ばれる、請求項５に記載
の方法。 - 【請求項７】 吸着剤が酸化性金属イオンを含有する、
請求項６に記載の方法。 - 【請求項８】 酸化性金属イオンが銅イオンである、請
求項７に記載の方法。 - 【請求項９】 吸着工程が約１００−約２００℃の温度
で実施される、請求項８に記載の方法。 - 【請求項１０】 吸着剤が４Ａ型ゼオライトである、請
求項６に記載の方法。 - 【請求項１１】 吸着剤がナトリウムイオン以外の交換
可能なカチオンを、ただし吸着剤からそれの４Ａ型特性
を剥奪するのには不十分な水準で含有する、請求項１０
に記載の方法。 - 【請求項１２】 吸着工程が約５０−約２００℃の温
度、および約０.２−１００ｂａｒの絶対圧で実施され
る、請求項１０に記載の方法。 - 【請求項１３】 循環吸着処理が圧力スイング式吸着で
あり、かつ吸着剤床が約２０−約５０００ｍｂａｒの絶
対圧で再生される、請求項１または１０に記載の方法。 - 【請求項１４】 循環吸着処理が温度スイング式吸着で
あり、かつ吸着剤床が約１００−約３５０℃の温度で再
生される、請求項１または１０に記載の方法。 - 【請求項１５】 ガス流が凝縮炭化水素流からフラッシ
ング、蒸留またはこれらの組み合わせにより分離され
る、請求項１に記載の方法。 - 【請求項１６】 脱着したエチレンおよびプロピレンに
富む成分が凝縮炭化水素流と混和される、請求項１に記
載の方法。 - 【請求項１７】 ４Ａ型ゼオライトが銅イオンを含有
し、かつ工程（ｄ）が約１２５−約２５０℃の温度で実
施される、請求項１０に記載の方法。 - 【請求項１８】 アルケンがプロピレンである、請求項
１に記載の方法。 - 【請求項１９】 アルカンがプロパンである、請求項１
８に記載の方法。
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