JPH07196377A - 酸化物基耐火物体を修復するための方法と粉末混合物 - Google Patents
酸化物基耐火物体を修復するための方法と粉末混合物Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 酸化物基耐火物体の修復方法を提供する。
【構成】 本発明の方法は、高温の前記耐火物体の表面
に酸素の存在下粉末混合物を放射することからなる方法
である。その粉末混合物は、酸化物粒子および酸素と発
熱反応を行って耐火酸化物を生成する燃料粒子で構成さ
れている。本発明は、燃料粒子がマグネシウム、アルミ
ニウム、ケイ素およびその混合物から選択され、かつ粉
末混合物がさらに１０重量％までの炭化ケイ素の粒子を
含有していることを特徴とするものである。本発明は容
認可能な多孔度を有する耐火修復マスを形成できるよう
にする、酸化物基耐火物体の修復方法を提供するもので
ある。
に酸素の存在下粉末混合物を放射することからなる方法
である。その粉末混合物は、酸化物粒子および酸素と発
熱反応を行って耐火酸化物を生成する燃料粒子で構成さ
れている。本発明は、燃料粒子がマグネシウム、アルミ
ニウム、ケイ素およびその混合物から選択され、かつ粉
末混合物がさらに１０重量％までの炭化ケイ素の粒子を
含有していることを特徴とするものである。本発明は容
認可能な多孔度を有する耐火修復マスを形成できるよう
にする、酸化物基耐火物体の修復方法を提供するもので
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はセラミック溶接法による
酸化物基耐火物体（oxide based refractoy body ）
を修復するための方法に関する。
酸化物基耐火物体（oxide based refractoy body ）
を修復するための方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ケイ素、ジルコニウム、アルミニウムお
よびマグネシウムの酸化物は産業用耐火酸化物として使
用されている。特にアルミニウムとマグネシウムの酸化
物が冶金工業に現在使われており、この工業分野でこれ
らの酸化物は、溶融している金属、スラグおよびドロス
（dross ）のような物質による高温、浸食および腐食に
対する抵抗性に対応して選択されている。
よびマグネシウムの酸化物は産業用耐火酸化物として使
用されている。特にアルミニウムとマグネシウムの酸化
物が冶金工業に現在使われており、この工業分野でこれ
らの酸化物は、溶融している金属、スラグおよびドロス
（dross ）のような物質による高温、浸食および腐食に
対する抵抗性に対応して選択されている。
【０００３】酸化マグネシウム基耐火物質は、塩基性耐
火物質としても知られているが、溶融スチールの移送に
用いる取瓶のライニングに用いることができる。このよ
うなライニングは使用中、溶融しているスチールとスラ
グによって摩耗する。そしてこのライニングの浸食は特
の溶融物の液体の面の位置で起こる。したがって、この
ような酸化物基耐火物体は時々修復する必要がある。
火物質としても知られているが、溶融スチールの移送に
用いる取瓶のライニングに用いることができる。このよ
うなライニングは使用中、溶融しているスチールとスラ
グによって摩耗する。そしてこのライニングの浸食は特
の溶融物の液体の面の位置で起こる。したがって、この
ような酸化物基耐火物体は時々修復する必要がある。
【０００４】耐火物体は“セラミック溶接”法を利用し
て修復することが提案されている。この方法では、修復
すべき耐火物体を高温に維持し次いで粉末混合物を酸素
の存在下で放射するが、この粉末混合物は耐火物質の粒
子および酸素と発熱反応を行って耐火酸化物を生成する
燃料粒子で構成されている。この方法によれば、耐火マ
ス（refractory mass）が耐火物体の修復部位に堆積し
固着する。セラミック溶接法は、英国特許第ＧＢ１３３
０８９４号〔グラヴァベル社（Glaverbel ）〕および同
第ＧＢ２１７０１９１号（グラヴァベル社）に記載され
ている。上記燃料粒子は、酸素と発熱反応を行って耐火
酸化物を生成し、かつ放射された耐火粒子の少なくとも
表面を溶融するのに必要な熱を放出するような組成と粒
度を有している。
て修復することが提案されている。この方法では、修復
すべき耐火物体を高温に維持し次いで粉末混合物を酸素
の存在下で放射するが、この粉末混合物は耐火物質の粒
子および酸素と発熱反応を行って耐火酸化物を生成する
燃料粒子で構成されている。この方法によれば、耐火マ
ス（refractory mass）が耐火物体の修復部位に堆積し
固着する。セラミック溶接法は、英国特許第ＧＢ１３３
０８９４号〔グラヴァベル社（Glaverbel ）〕および同
第ＧＢ２１７０１９１号（グラヴァベル社）に記載され
ている。上記燃料粒子は、酸素と発熱反応を行って耐火
酸化物を生成し、かつ放射された耐火粒子の少なくとも
表面を溶融するのに必要な熱を放出するような組成と粒
度を有している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、酸化物粒子と
燃料粒子で構成されている粉末混合物を、酸化物基耐火
物体および特に酸化マグネシウムおよび酸化アルミニウ
ムのような高融点酸化物に基づいた耐火物体を修復する
のに用いると、得られる耐火マスは多孔性であることが
見出されている。修復マスは、見掛け多孔度が大きい
と、特に溶融物質の浸食または腐食を受けた場合、ある
種の用途には使用できなくなる。
燃料粒子で構成されている粉末混合物を、酸化物基耐火
物体および特に酸化マグネシウムおよび酸化アルミニウ
ムのような高融点酸化物に基づいた耐火物体を修復する
のに用いると、得られる耐火マスは多孔性であることが
見出されている。修復マスは、見掛け多孔度が大きい
と、特に溶融物質の浸食または腐食を受けた場合、ある
種の用途には使用できなくなる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】したがって、本発明の目
的は、その多孔度が容認可能な耐火修復マスを形成する
ことができる酸化物基耐火物体の修復方法を提供するこ
とである。
的は、その多孔度が容認可能な耐火修復マスを形成する
ことができる酸化物基耐火物体の修復方法を提供するこ
とである。
【０００７】本発明の発明者らは、驚くべきことには、
燃料粒子をマグネシウム、アルミニウム、ケイ素および
その混合物の粒子から選択する場合、粉末混合物に特定
量の炭化ケイ素を添加することによって上記の目的を達
成できることを発見したのである。この方法は、耐火修
復マスの組成と修復される耐火物質の表面の組成を合わ
せるという一般に容認されている原則に反している。さ
らに炭化ケイ素は上記セラミック溶接法では不活性物質
とみられており、かつ反応中に形成される液層によって
濡れない。したがって耐火修復マスの多孔度に対する炭
化ケイ素の作用はいくぶん予想外のことである。
燃料粒子をマグネシウム、アルミニウム、ケイ素および
その混合物の粒子から選択する場合、粉末混合物に特定
量の炭化ケイ素を添加することによって上記の目的を達
成できることを発見したのである。この方法は、耐火修
復マスの組成と修復される耐火物質の表面の組成を合わ
せるという一般に容認されている原則に反している。さ
らに炭化ケイ素は上記セラミック溶接法では不活性物質
とみられており、かつ反応中に形成される液層によって
濡れない。したがって耐火修復マスの多孔度に対する炭
化ケイ素の作用はいくぶん予想外のことである。
【０００８】理論にしばられたくないが、追加の炭化ケ
イ素の粒子が耐火修復マスに熱を伝えかつ高温に長時間
暴露すると炭化ケイ素の粒子が分解して元素の炭素を生
成すると考えられ、元素の炭素は耐火修復マスに優れた
スラグ腐食抵抗性を与えることが知られている。
イ素の粒子が耐火修復マスに熱を伝えかつ高温に長時間
暴露すると炭化ケイ素の粒子が分解して元素の炭素を生
成すると考えられ、元素の炭素は耐火修復マスに優れた
スラグ腐食抵抗性を与えることが知られている。
【０００９】したがって本発明の第一の態様によって、
耐火酸化物粒子および酸素と発熱反応を行って耐火酸化
物を生成する燃料粒子からなる粉末混合物を、酸素の存
在下、高温の酸化物基耐火物体の表面に対して放射する
ことによって、酸化物基耐火物体を修復する方法であっ
て；燃料粒子をマグネシウム、アルミニウム、ケイ素お
よびその混合物から選択しかつ上記粉末混合物がさらに
炭化ケイ素粒子を１０重量％まで含有することを特徴と
する方法が提供される。
耐火酸化物粒子および酸素と発熱反応を行って耐火酸化
物を生成する燃料粒子からなる粉末混合物を、酸素の存
在下、高温の酸化物基耐火物体の表面に対して放射する
ことによって、酸化物基耐火物体を修復する方法であっ
て；燃料粒子をマグネシウム、アルミニウム、ケイ素お
よびその混合物から選択しかつ上記粉末混合物がさらに
炭化ケイ素粒子を１０重量％まで含有することを特徴と
する方法が提供される。
【００１０】前記粉末混合物中の炭化ケイ素の濃度は好
ましくは少なくとも１重量％である。炭化ケイ素の含有
量が多すぎると、修復物質が修復部位から流れさってし
まうので修復マスが全く形成されないという結果になる
ことが見出された。理論にしばられたくないが、このこ
とは、修復工程に続いて多すぎる熱が保持されるため低
粘度の液相が生成するのが原因であると考えられる。使
用される炭化ケイ素が少なすぎると、本発明の利点は有
意な程度にまではもはや得られない。
ましくは少なくとも１重量％である。炭化ケイ素の含有
量が多すぎると、修復物質が修復部位から流れさってし
まうので修復マスが全く形成されないという結果になる
ことが見出された。理論にしばられたくないが、このこ
とは、修復工程に続いて多すぎる熱が保持されるため低
粘度の液相が生成するのが原因であると考えられる。使
用される炭化ケイ素が少なすぎると、本発明の利点は有
意な程度にまではもはや得られない。
【００１１】炭化ケイ素は粒径が例えば２００μｍより
小さいような小さな粒子が好ましい。“粒径（particle
size）”という用語は本願で用いる場合、関連する物質
は、少なくとも９０重量％の粒子が所定の限界に適合し
ていることを意味する。“平均寸法（average dimensi
on）”という用語は本願で用いる場合、粒子の５０重量
％がこの平均寸法より小さいような寸法を意味する。
小さいような小さな粒子が好ましい。“粒径（particle
size）”という用語は本願で用いる場合、関連する物質
は、少なくとも９０重量％の粒子が所定の限界に適合し
ていることを意味する。“平均寸法（average dimensi
on）”という用語は本願で用いる場合、粒子の５０重量
％がこの平均寸法より小さいような寸法を意味する。
【００１２】上記耐火酸化物粒子は耐火物体が形成され
ている少なくとも一つの酸化物で構成されていればよ
い。したがって、耐火酸化物物体が酸化アルミニウム含
有物体の場合、耐火酸化物粒子はアルミナの粒子で構成
されていてもよい。耐火酸化物物体が酸化マグネシウム
含有物体の場合、耐火酸化物粒子はマグネシアの粒子で
構成されていてもよい。
ている少なくとも一つの酸化物で構成されていればよ
い。したがって、耐火酸化物物体が酸化アルミニウム含
有物体の場合、耐火酸化物粒子はアルミナの粒子で構成
されていてもよい。耐火酸化物物体が酸化マグネシウム
含有物体の場合、耐火酸化物粒子はマグネシアの粒子で
構成されていてもよい。
【００１３】前記粉末混合物の主要部分は、好ましく
は、マグネシア、アルミナおよびその混合物から選択さ
れる耐火酸化物粒子で構成されている。これらの酸化物
は、その存在下では発熱反応が最も活発なので多孔度が
高い修復マスが生成する危険性が高い。耐火酸化物粒子
は、粒径が２．５ｍｍより小さくかつ粒径が４ｍｍより
大きい粒子は実質的に含有しないことが好ましい。
は、マグネシア、アルミナおよびその混合物から選択さ
れる耐火酸化物粒子で構成されている。これらの酸化物
は、その存在下では発熱反応が最も活発なので多孔度が
高い修復マスが生成する危険性が高い。耐火酸化物粒子
は、粒径が２．５ｍｍより小さくかつ粒径が４ｍｍより
大きい粒子は実質的に含有しないことが好ましい。
【００１４】前記燃料粒子は、マグネシウム、アルミニ
ウム、ケイ素およびその混合物の粒子から選択される。
アルミニウムとケイ素の混合物が特に有利である。粉末
混合物に用いられる燃料粒子は好ましくは平均寸法が５
０μｍより小さい。
ウム、ケイ素およびその混合物の粒子から選択される。
アルミニウムとケイ素の混合物が特に有利である。粉末
混合物に用いられる燃料粒子は好ましくは平均寸法が５
０μｍより小さい。
【００１５】修復操作は一般に耐火物体が高温のときに
行われる。このことによって、装置が実質的にその作動
温度のままで、浸食された耐火物体を修復することがで
きる。
行われる。このことによって、装置が実質的にその作動
温度のままで、浸食された耐火物体を修復することがで
きる。
【００１６】上記高温は、修復すべき耐火物体の表面で
測定して６００℃より高くてもよい。この温度で、燃料
粒子は、酸素の存在下燃焼して耐火酸化物を放出し、お
よび酸化物粒子に燃料の燃焼生成物とともに、修復部を
構成する耐火修復マスを形成させるのに充分な熱を発生
する。
測定して６００℃より高くてもよい。この温度で、燃料
粒子は、酸素の存在下燃焼して耐火酸化物を放出し、お
よび酸化物粒子に燃料の燃焼生成物とともに、修復部を
構成する耐火修復マスを形成させるのに充分な熱を発生
する。
【００１７】また本発明は、その第二の実施態様によっ
て、耐火酸化物からなる耐火粒子８０〜９５重量％；お
よび酸素と発熱反応を行って耐火酸化物を生成する燃料
粒子５〜２０重量％からなる、酸化物基耐火物体の修復
に用いる粉末混合物であって；前記燃料粒子がマグネシ
ウム、アルミニウム、ケイ素およびその混合物から選択
され、かつ前記耐火粒子が全混合物を基準にして１０重
量％までの炭化ケイ素粒子を含有していることを特徴と
する粉末混合物が提供するものである。
て、耐火酸化物からなる耐火粒子８０〜９５重量％；お
よび酸素と発熱反応を行って耐火酸化物を生成する燃料
粒子５〜２０重量％からなる、酸化物基耐火物体の修復
に用いる粉末混合物であって；前記燃料粒子がマグネシ
ウム、アルミニウム、ケイ素およびその混合物から選択
され、かつ前記耐火粒子が全混合物を基準にして１０重
量％までの炭化ケイ素粒子を含有していることを特徴と
する粉末混合物が提供するものである。
【００１８】均質な修復マスを得るために、酸化物粒子
を含む耐火粒子が少なくとも８０重量％粉末混合物中に
存在していなければならない。
を含む耐火粒子が少なくとも８０重量％粉末混合物中に
存在していなければならない。
【００１９】好ましい実施態様において、粉末混合物
は、アルミナ、マグネシアおよびその混合物の粒子から
選択される耐火酸化物粒子８０〜９４重量％；炭化ケイ
素粒子１〜５重量％；および前記燃料粒子５〜１５重量
％で構成されている。
は、アルミナ、マグネシアおよびその混合物の粒子から
選択される耐火酸化物粒子８０〜９４重量％；炭化ケイ
素粒子１〜５重量％；および前記燃料粒子５〜１５重量
％で構成されている。
【００２０】炭化ケイ素粒子を含有する粉末混合物中の
耐火粒子は好ましくは粒径が少なくとも１０μｍであ
る。小さすぎる粒子を用いると、反応中に粒子が失われ
る危険がある。
耐火粒子は好ましくは粒径が少なくとも１０μｍであ
る。小さすぎる粒子を用いると、反応中に粒子が失われ
る危険がある。
【００２１】修復すべき耐火物体の表面に対して粉末混
合物をもたらす有用な方法は、粉末混合物を酸素含有ガ
スとともに放射する方法である。一般に、例えばガスキ
ャリヤーとして商業用品質の酸素を用いて、高濃度の酸
素の存在下で粒子の放射を行うことが推奨される。この
方法によれば、粒子が放射される面に固着する修復マス
が容易に形成される。セラミック溶接反応が達成される
温度は非常に高いので、それは処理される耐火物体の表
面の上に存在するスラグを貫通し、かつ該表面を軟化も
しくは溶融させて、処理される表面と新しく形成される
耐火修復マスとの間に優れた結合が生成する。
合物をもたらす有用な方法は、粉末混合物を酸素含有ガ
スとともに放射する方法である。一般に、例えばガスキ
ャリヤーとして商業用品質の酸素を用いて、高濃度の酸
素の存在下で粒子の放射を行うことが推奨される。この
方法によれば、粒子が放射される面に固着する修復マス
が容易に形成される。セラミック溶接反応が達成される
温度は非常に高いので、それは処理される耐火物体の表
面の上に存在するスラグを貫通し、かつ該表面を軟化も
しくは溶融させて、処理される表面と新しく形成される
耐火修復マスとの間に優れた結合が生成する。
【００２２】この方法はランス（lance ）を用いて便利
に実施することができる。本発明の方法に用いるのに適
切なランスは、粉末流の放出に用いる一つ以上の出口
を、任意の補助ガス用の一つ以上の出口とともに備えて
いる。修復を熱環境内で行う場合には、ガス流は循環流
体で冷却されるランスから放出される。このような冷却
はランスに水ジャケットを設けることによって容易に達
成することができる。このようなランスは粉末を３０〜
５００Ｋｇ／ｈの速度で放射するのに適している。
に実施することができる。本発明の方法に用いるのに適
切なランスは、粉末流の放出に用いる一つ以上の出口
を、任意の補助ガス用の一つ以上の出口とともに備えて
いる。修復を熱環境内で行う場合には、ガス流は循環流
体で冷却されるランスから放出される。このような冷却
はランスに水ジャケットを設けることによって容易に達
成することができる。このようなランスは粉末を３０〜
５００Ｋｇ／ｈの速度で放射するのに適している。
【００２３】一定ジェットの粉末を容易に生成させるた
めに、耐火粒子は、好ましくは粒径が４ｍｍより大きい
粒子を実質的に含有せず、最も好ましくは粒径が２．５
ｍｍより大きい粒子を含有しない。
めに、耐火粒子は、好ましくは粒径が４ｍｍより大きい
粒子を実質的に含有せず、最も好ましくは粒径が２．５
ｍｍより大きい粒子を含有しない。
【００２４】本発明は、溶融スチールの取瓶の修復もし
くは保守を行うのに特に有用である。なぜならば、この
ような取瓶の一部を形成する耐火物体は溶融金属とスラ
グに接触することによって特におかされるが、本発明
は、取瓶によるチャージの間に、高温下で迅速に行うこ
とができるからである。最大の修復を要する領域は、液
体面の線の領域である傾向がある。
くは保守を行うのに特に有用である。なぜならば、この
ような取瓶の一部を形成する耐火物体は溶融金属とスラ
グに接触することによって特におかされるが、本発明
は、取瓶によるチャージの間に、高温下で迅速に行うこ
とができるからである。最大の修復を要する領域は、液
体面の線の領域である傾向がある。
【００２５】
【実施例】本発明を以下の実施例でさらに説明するが本
発明を限定するものではない。
発明を限定するものではない。
【００２６】実施例 １ 溶融スチール取瓶の酸化マグネシウム基ライニングの壁
に耐火修復マスを形成させる。耐火粒子と燃料粒子の混
合物をこれらの煉瓦に対して放射する。壁の温度は約８
５０℃である。該混合物は１５０Ｋｇ／ｈの速度で純酸
素の流れの中に放射する。該混合物の組成は次のとおり
である。 ＭｇＯ ８７重量％ ＳｉＣ ５重量％ Ｓｉ ４重量％ Ａｌ ４重量％ ＭｇＯの粒子は最大寸法が約２ｍｍである。炭化ケイ素
の粒子は粒径が１２５μｍで平均寸法が５７μｍであ
る。ケイ素の粒子とアルミニウムの粒子は最大寸法が４
５μｍより小さい。
に耐火修復マスを形成させる。耐火粒子と燃料粒子の混
合物をこれらの煉瓦に対して放射する。壁の温度は約８
５０℃である。該混合物は１５０Ｋｇ／ｈの速度で純酸
素の流れの中に放射する。該混合物の組成は次のとおり
である。 ＭｇＯ ８７重量％ ＳｉＣ ５重量％ Ｓｉ ４重量％ Ａｌ ４重量％ ＭｇＯの粒子は最大寸法が約２ｍｍである。炭化ケイ素
の粒子は粒径が１２５μｍで平均寸法が５７μｍであ
る。ケイ素の粒子とアルミニウムの粒子は最大寸法が４
５μｍより小さい。
【００２７】実施例 １Ａ（比較実施例） 比較を行うため、同じ修復を実施例１に記載したのと同
じ方法で実施したが、粉末混合物としては下記の組成の
ものを用いた。 ＭｇＯ ９２重量％ Ｓｉ ４重量％ Ａｌ ４重量％ 実施例１と１Ａで形成された耐火修復マスの見掛け密度
と見掛け多孔度〔すなわちオープン多孔度（open poro
sity）〕を測定した。結果は下記のとおりであった。 実施例の番号 密度（Ｋｇ／ｄｍ3 ） 多孔度（％） １ ２．９ 約 ８％ １Ａ ２〜２．４ 約２０％ 実施例１の変形例として、酸化アルミニウム含有耐火物
体を、粉末混合物中のマグネシア粒子の代わりに、同じ
粒度のアルミナ粒子を同じ量用いて同様に修復すること
ができる。
じ方法で実施したが、粉末混合物としては下記の組成の
ものを用いた。 ＭｇＯ ９２重量％ Ｓｉ ４重量％ Ａｌ ４重量％ 実施例１と１Ａで形成された耐火修復マスの見掛け密度
と見掛け多孔度〔すなわちオープン多孔度（open poro
sity）〕を測定した。結果は下記のとおりであった。 実施例の番号 密度（Ｋｇ／ｄｍ3 ） 多孔度（％） １ ２．９ 約 ８％ １Ａ ２〜２．４ 約２０％ 実施例１の変形例として、酸化アルミニウム含有耐火物
体を、粉末混合物中のマグネシア粒子の代わりに、同じ
粒度のアルミナ粒子を同じ量用いて同様に修復すること
ができる。
【００２８】実施例 ２〜４ 溶融スチールの取瓶の酸化マグネシウム基ライニングの
壁に耐火修復マスを形成する。耐火粒子と燃料粒子の混
合物をこれらの煉瓦に放射する。壁の温度は約８５０℃
である。粉末混合物は６０Ｋｇ／ｈの速度で純酸素の流
れの中に放射する。粉末混合物の組成は次のとおりであ
った（重量％）。実施例の番号 ２ ３ ４ Ｓｉ ４ ４ ４ Ａｌ ４ ４ ４ ＳｉＣ ２ ５ １０ ＭｇＯ ９０ ８７ ８２ ＭｇＯ粒子は最大寸法が約２ｍｍである。炭化ケイ素の
粒子は粒径が１２５μｍで平均寸法が５７μｍである。
ケイ素の粒子とアルミニウムの粒子は最大寸法が４５μ
ｍより小さい。実施例２〜４で形成された耐火修復マス
の見掛け密度と見掛け多孔度（すなわちオープン多孔
度）を測定した。結果は次のとおりであった。 実施例の番号 密度（Ｋｇ／ｄｍ3 ） 多孔度（％） ２ ２．６ １４％ ３ ２．７ １０％ ４ ２．９ ８％
壁に耐火修復マスを形成する。耐火粒子と燃料粒子の混
合物をこれらの煉瓦に放射する。壁の温度は約８５０℃
である。粉末混合物は６０Ｋｇ／ｈの速度で純酸素の流
れの中に放射する。粉末混合物の組成は次のとおりであ
った（重量％）。実施例の番号 ２ ３ ４ Ｓｉ ４ ４ ４ Ａｌ ４ ４ ４ ＳｉＣ ２ ５ １０ ＭｇＯ ９０ ８７ ８２ ＭｇＯ粒子は最大寸法が約２ｍｍである。炭化ケイ素の
粒子は粒径が１２５μｍで平均寸法が５７μｍである。
ケイ素の粒子とアルミニウムの粒子は最大寸法が４５μ
ｍより小さい。実施例２〜４で形成された耐火修復マス
の見掛け密度と見掛け多孔度（すなわちオープン多孔
度）を測定した。結果は次のとおりであった。 実施例の番号 密度（Ｋｇ／ｄｍ3 ） 多孔度（％） ２ ２．６ １４％ ３ ２．７ １０％ ４ ２．９ ８％
【００２９】実施例 ５ セラミック溶接粉末の組成は以下のとおりである（重量
％）。 アルミナ ８７ 炭化ケイ素 ５ アルミニウム ６ マグネシウム ２ 使用したアルミナは電鋳アルミナであった。そのアルミ
ナの呼称最大粒径は７００μｍであり、炭化ケイ素の粒
度は上記実施例１の場合と同じであり、アルミニウム粒
子の最大寸法は４５μｍより小さく、そしてマグネシウ
ム粒子の最大寸法は７５μｍであった。ガラス溶融タン
ク炉内のCorhart （登録商標）ＺａＣ耐火煉瓦（組成：
アルミナ／ジルコン／ジルコニア）について、修復部位
に到達できるようにこのタンクの溶融物を一部分排出し
た後、溶融物の作動面のレベルの下側を修復するのに、
上記の粉末混合物を実施例１に記載したのと同様に使用
できる。
％）。 アルミナ ８７ 炭化ケイ素 ５ アルミニウム ６ マグネシウム ２ 使用したアルミナは電鋳アルミナであった。そのアルミ
ナの呼称最大粒径は７００μｍであり、炭化ケイ素の粒
度は上記実施例１の場合と同じであり、アルミニウム粒
子の最大寸法は４５μｍより小さく、そしてマグネシウ
ム粒子の最大寸法は７５μｍであった。ガラス溶融タン
ク炉内のCorhart （登録商標）ＺａＣ耐火煉瓦（組成：
アルミナ／ジルコン／ジルコニア）について、修復部位
に到達できるようにこのタンクの溶融物を一部分排出し
た後、溶融物の作動面のレベルの下側を修復するのに、
上記の粉末混合物を実施例１に記載したのと同様に使用
できる。
フロントページの続き (72)発明者 ベルナール・ソムロサン ベルギー国ベ 1400 ニヴェル、アレ、デ ュ、ロン、フェト 16
Claims (9)
- 【請求項１】 耐火酸化物粒子および酸素と発熱反応を
行って耐火酸化物を生成する燃料粒子からなる粉末混合
物を、酸素の存在下、高温の酸化物基耐火物体の表面に
対して放射することによって、酸化物基耐火物体を修復
する方法であって；燃料粒子をマグネシウム、アルミニ
ウム、ケイ素およびその混合物から選択しかつ上記粉末
混合物がさらに炭化ケイ素粒子を１０重量％まで含有し
ていることを特徴とする方法。 - 【請求項２】 前記粉末混合物中の炭化ケイ素の濃度が
少なくとも１重量％である請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 炭化ケイ素の粒径が２００μｍより小さ
い請求項１または２に記載の方法。 - 【請求項４】 前記耐火酸化物粒子が、該耐火物体を形
成している少なくとも一つの酸化物からなる請求項１〜
３のいずれか一つに記載の方法。 - 【請求項５】 前記耐火酸化物物体が、酸化アルミニウ
ム含有物体および酸化マグネシウム含有物体から選択さ
れる請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。 - 【請求項６】 前記粉末混合物の主要部分が、マグネシ
ア、アルミナおよびその混合物から選択される耐火酸化
物粒子で構成されている請求項１〜５のいずれか一つに
記載の方法。 - 【請求項７】 修復すべき前記耐火物体が溶融スチール
の取瓶の一部分である請求項１〜６のいずれか一つに記
載の方法。 - 【請求項８】 耐火酸化物からなる耐火粒子８０〜９５
重量％；および酸素と発熱反応を行って耐火酸化物を生
成する燃料粒子５〜２０重量％；からなる、酸化物基耐
火物体を修復するのに用いる粉末混合物であって；前記
燃料粒子がマグネシウム、アルミニウム、ケイ素および
その混合物から選択され、かつ前記耐火粒子が全混合物
を基準にして１０重量％までの炭化ケイ素粒子を含有す
ることを特徴とする粉末混合物。 - 【請求項９】 アルミナ、マグネシアおよびその混合物
の粒子から選択される耐火酸化物粒子８０〜９４重量
％；炭化ケイ素粒子１〜５重量％；および前記燃料粒子
５〜１５重量％；からなる請求項８記載の粉末混合物。
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| GB9324655.1 | 1993-12-01 |
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|---|---|
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| WO1990013526A1 (en) * | 1989-04-28 | 1990-11-15 | Kazakhsky Mezhotraslevoi Nauchno-Tekhnichesky Tsentr Svs | Refractory material |
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-
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-
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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