JPH07188750A - 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH07188750A JPH07188750A JP5330891A JP33089193A JPH07188750A JP H07188750 A JPH07188750 A JP H07188750A JP 5330891 A JP5330891 A JP 5330891A JP 33089193 A JP33089193 A JP 33089193A JP H07188750 A JPH07188750 A JP H07188750A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- plasma
- less
- finish annealing
- annealing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 無方向性電磁鋼板表層部の有害な微細粒を消
失させ、さらなる鉄損の向上を容易にはかることのでき
る製造方法の提案。 【構成】 一連の無方向性電磁鋼板の製造工程におい
て、仕上焼鈍の前、途中又は後に鋼板表面に熱プラズマ
を照射する。
失させ、さらなる鉄損の向上を容易にはかることのでき
る製造方法の提案。 【構成】 一連の無方向性電磁鋼板の製造工程におい
て、仕上焼鈍の前、途中又は後に鋼板表面に熱プラズマ
を照射する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鉄損の低い無方向性電磁
鋼板を製造する方法に関するものである。
鋼板を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板は、発電機、電動機な
どの回転機や小型変圧器などの静止器など電気エネルギ
ーと機械的エネルギーの変換や、電気エネルギー間の変
換などの電気機器に広範囲に亘って使用されている。電
磁鋼板における鉄損値は、国内の電力消費ロスの一部を
占めており、近年のエネルギー危機を境にして、省エネ
ルギーの見地から、より低鉄損値のものの供給が要望さ
れている。
どの回転機や小型変圧器などの静止器など電気エネルギ
ーと機械的エネルギーの変換や、電気エネルギー間の変
換などの電気機器に広範囲に亘って使用されている。電
磁鋼板における鉄損値は、国内の電力消費ロスの一部を
占めており、近年のエネルギー危機を境にして、省エネ
ルギーの見地から、より低鉄損値のものの供給が要望さ
れている。
【０００３】無方向性電磁鋼板の鉄損を低減するために
は、SiやAlの含有量を高めて、電気抵抗を増加させる、
鋼板板厚を低減する、Ｃ、Ｎ、ＳやＯ等の不純物を低減
する、結晶粒径を適正化するといった手段が一般に知ら
れている。しかしながら、SiやAlの含有量を高める手段
は冷間圧延性を劣化させるし、また、SiやAlの含有量が
増加した場合に高磁場での透磁率が低下するため、電気
機器によっては、逆に不利になる場合が多い。
は、SiやAlの含有量を高めて、電気抵抗を増加させる、
鋼板板厚を低減する、Ｃ、Ｎ、ＳやＯ等の不純物を低減
する、結晶粒径を適正化するといった手段が一般に知ら
れている。しかしながら、SiやAlの含有量を高める手段
は冷間圧延性を劣化させるし、また、SiやAlの含有量が
増加した場合に高磁場での透磁率が低下するため、電気
機器によっては、逆に不利になる場合が多い。
【０００４】また、鋼板板厚を低減する方法は、機器製
造のための打抜、積層、焼鈍、加工の工数の増加となる
ため採用されない。また、不純物を低減するため製鋼段
階での精錬技術も進歩し、これ以上の向上を望むべくも
ない段階に至っている。ここにおいて、鋼板の結晶組織
は、電磁鋼板の鉄損特性に最も影響を及ぼすものとし
て、従来より鋭意研究が重ねられてきた。すなわち、特
公平２−50190 号公報においては、鋼中不純物のＳ、
Ｏ、Ｎの低減とSi、Alの含有量に応じて鋼板の結晶粒径
を制御し、鉄損を低下させる技術が開示されている。ま
た、特開昭57−35626 号公報においては、鋼板表層部の
微細粒を焼鈍方法を変えることにより消失させ、鉄損を
低減する方法が提案されている。
造のための打抜、積層、焼鈍、加工の工数の増加となる
ため採用されない。また、不純物を低減するため製鋼段
階での精錬技術も進歩し、これ以上の向上を望むべくも
ない段階に至っている。ここにおいて、鋼板の結晶組織
は、電磁鋼板の鉄損特性に最も影響を及ぼすものとし
て、従来より鋭意研究が重ねられてきた。すなわち、特
公平２−50190 号公報においては、鋼中不純物のＳ、
Ｏ、Ｎの低減とSi、Alの含有量に応じて鋼板の結晶粒径
を制御し、鉄損を低下させる技術が開示されている。ま
た、特開昭57−35626 号公報においては、鋼板表層部の
微細粒を焼鈍方法を変えることにより消失させ、鉄損を
低減する方法が提案されている。
【０００５】鋼板表層部の微細粒は鉄損を大きく劣化さ
せるので完全に消失させることが必要であるが、特開昭
57−35626 号公報に開示される方法でもっても、鋼板表
層部に微細粒が多数残存し、製品の平均結晶粒径を特公
平２−50190 号公報に定められた範囲に制御することは
困難であり、鉄損の向上はわずかであった。
せるので完全に消失させることが必要であるが、特開昭
57−35626 号公報に開示される方法でもっても、鋼板表
層部に微細粒が多数残存し、製品の平均結晶粒径を特公
平２−50190 号公報に定められた範囲に制御することは
困難であり、鉄損の向上はわずかであった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的とすると
ころは、従来にない特殊な熱処理を鋼板表面に施すこと
により、鋼板表層部の有害な微細粒を消失し、かつてな
い優れた磁気特性を有する無方向性電磁鋼板の製造方法
を提供することである。
ころは、従来にない特殊な熱処理を鋼板表面に施すこと
により、鋼板表層部の有害な微細粒を消失し、かつてな
い優れた磁気特性を有する無方向性電磁鋼板の製造方法
を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、Siを
6.5％以下、Mnを 3.5％以下、Alを２％以下、Ｐを0.2％
以下含有し、不純物としてＣを0.05％以下、Ｏを0.01％
以下、Ｎを0.008 ％以下、Ｓを0.008 ％以下とする鋼ス
ラブを熱間圧延後、冷間圧延し、仕上焼鈍を行い無方向
性電磁鋼板を製造するに際して、該仕上焼鈍の前、途
中、もしくは後において、熱プラズマを鋼板表面に照射
することを特徴とする磁気特性に優れた無方向性電磁鋼
板の製造方法である。
6.5％以下、Mnを 3.5％以下、Alを２％以下、Ｐを0.2％
以下含有し、不純物としてＣを0.05％以下、Ｏを0.01％
以下、Ｎを0.008 ％以下、Ｓを0.008 ％以下とする鋼ス
ラブを熱間圧延後、冷間圧延し、仕上焼鈍を行い無方向
性電磁鋼板を製造するに際して、該仕上焼鈍の前、途
中、もしくは後において、熱プラズマを鋼板表面に照射
することを特徴とする磁気特性に優れた無方向性電磁鋼
板の製造方法である。
【０００８】
【作用】以下、本発明に至る実験について詳細に説明す
る。重量％で、Ｃ：0.0015％、Si： 3.2％、Al：0.62
％、Ｐ：0.008 ％、Mn：0.25％を含有し、不純物として
Ｓ：0.0012％、Ｎ：0.0013％、Ｏ：0.0005％からなる2.
5mm 厚の熱延板コイルを酸洗後、冷延圧延によって0.35
mmの板厚に冷間圧延した。
る。重量％で、Ｃ：0.0015％、Si： 3.2％、Al：0.62
％、Ｐ：0.008 ％、Mn：0.25％を含有し、不純物として
Ｓ：0.0012％、Ｎ：0.0013％、Ｏ：0.0005％からなる2.
5mm 厚の熱延板コイルを酸洗後、冷延圧延によって0.35
mmの板厚に冷間圧延した。
【０００９】この時、鋼板を２分割し、仕上焼鈍とし
て、ひとつはＨ2 75％、露点−20℃の雰囲気下で、電熱
ヒーター式連続焼鈍炉で1050℃で１分間の焼鈍を行い、
他のひとつは同一の雰囲気下で同じく電熱ヒーター式連
続焼鈍炉で 900℃で１分間の前段低温均熱に引続き1070
℃で 0.2分間の後段高温均熱の焼鈍を行った。この時の
磁気特性ならびに、鋼板表層部に残留する微細粒（30μ
ｍ以下とする）の線出現頻度（個／mm）を表１に示す。
て、ひとつはＨ2 75％、露点−20℃の雰囲気下で、電熱
ヒーター式連続焼鈍炉で1050℃で１分間の焼鈍を行い、
他のひとつは同一の雰囲気下で同じく電熱ヒーター式連
続焼鈍炉で 900℃で１分間の前段低温均熱に引続き1070
℃で 0.2分間の後段高温均熱の焼鈍を行った。この時の
磁気特性ならびに、鋼板表層部に残留する微細粒（30μ
ｍ以下とする）の線出現頻度（個／mm）を表１に示す。
【００１０】次にこれら２種類のコイルを各々２分割
し、２種類の追加熱処理を行った。追加熱処理として、
ひとつは1200℃の熱プラズマを 0.2秒両面に照射し、他
のひとつは上記連続炉において、1100℃で２秒間の焼鈍
を行った。この時の磁気特性ならびに微細粒の線出現頻
度（個／mm）を表１に併せて示す。
し、２種類の追加熱処理を行った。追加熱処理として、
ひとつは1200℃の熱プラズマを 0.2秒両面に照射し、他
のひとつは上記連続炉において、1100℃で２秒間の焼鈍
を行った。この時の磁気特性ならびに微細粒の線出現頻
度（個／mm）を表１に併せて示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】表１に示されるように熱プラズマを照射す
る追加熱処理によって磁気特性は著しく改善する。これ
は、鋼板表層部に残存する微細粒が熱プラズマの照射に
より大幅に低減したことによるもので、本発明者らは熱
プラズマのこのような作用を新規に見出し、本発明を構
成したものである。次に、熱プラズマのこのような作用
を得るためのプラズマ照射時期について以下の実験を行
った。
る追加熱処理によって磁気特性は著しく改善する。これ
は、鋼板表層部に残存する微細粒が熱プラズマの照射に
より大幅に低減したことによるもので、本発明者らは熱
プラズマのこのような作用を新規に見出し、本発明を構
成したものである。次に、熱プラズマのこのような作用
を得るためのプラズマ照射時期について以下の実験を行
った。
【００１３】すなわち、前述の実験の熱延コイルの一部
を用いて、 （ａ）酸洗後、プラズマ炎先端温度1350℃の熱プラズマ
を 0.2秒間両面に照射した後、冷間圧延により0.35mmの
板厚とし、連続焼鈍によりドライＨ2 雰囲気下で1070℃
で40秒間の仕上焼鈍を行った。 （ｂ）酸洗後、冷間圧延により0.35mmの板厚とし、1350
℃の先端温度を有する熱プラズマを 0.2秒間両面に照射
した後、連続焼鈍によりドライＨ2 雰囲気下で1070℃で
40秒間の仕上焼鈍を行った。 （Ｃ）酸洗後、冷間圧延により0.35mmの板厚とし、連続
焼鈍によるドライＨ2 雰囲気下で1070℃で40秒間の仕上
げ焼鈍を行ったが、その昇温途中において、1350℃の先
端温度を有する熱プラズマを 0.2秒間両面に照射した。 （ｄ）酸洗後、冷間圧延により0.35mmの板厚とし、連続
焼鈍によるドライＨ2 雰囲気下で1070℃で40秒間の仕上
焼鈍を行い、その後1350℃の先端温度を有する熱プラズ
マを 0.2秒間両面に照射した。 （ｅ）酸洗後冷間圧延により0.35mmの板厚とし、連続焼
鈍によるドライＨ2 雰囲気下で1070℃で40秒間の仕上げ
焼鈍を行った。
を用いて、 （ａ）酸洗後、プラズマ炎先端温度1350℃の熱プラズマ
を 0.2秒間両面に照射した後、冷間圧延により0.35mmの
板厚とし、連続焼鈍によりドライＨ2 雰囲気下で1070℃
で40秒間の仕上焼鈍を行った。 （ｂ）酸洗後、冷間圧延により0.35mmの板厚とし、1350
℃の先端温度を有する熱プラズマを 0.2秒間両面に照射
した後、連続焼鈍によりドライＨ2 雰囲気下で1070℃で
40秒間の仕上焼鈍を行った。 （Ｃ）酸洗後、冷間圧延により0.35mmの板厚とし、連続
焼鈍によるドライＨ2 雰囲気下で1070℃で40秒間の仕上
げ焼鈍を行ったが、その昇温途中において、1350℃の先
端温度を有する熱プラズマを 0.2秒間両面に照射した。 （ｄ）酸洗後、冷間圧延により0.35mmの板厚とし、連続
焼鈍によるドライＨ2 雰囲気下で1070℃で40秒間の仕上
焼鈍を行い、その後1350℃の先端温度を有する熱プラズ
マを 0.2秒間両面に照射した。 （ｅ）酸洗後冷間圧延により0.35mmの板厚とし、連続焼
鈍によるドライＨ2 雰囲気下で1070℃で40秒間の仕上げ
焼鈍を行った。
【００１４】これらの磁気特性と鋼板表層の微細粒の出
現頻度を表２に示す。
現頻度を表２に示す。
【００１５】
【表２】
【００１６】表２に示されるように、熱プラズマ照射効
果は仕上焼鈍の前、途中、後において同様に認められ
る。かかる熱プラズマ照射の作用がもたらされる機構は
以下のように考えられる。すなわち、プラズマ状態にな
った気体の温度は１万度近辺の高温度となっており、熱
プラズマの先端では急激に温度が低下している。
果は仕上焼鈍の前、途中、後において同様に認められ
る。かかる熱プラズマ照射の作用がもたらされる機構は
以下のように考えられる。すなわち、プラズマ状態にな
った気体の温度は１万度近辺の高温度となっており、熱
プラズマの先端では急激に温度が低下している。
【００１７】かかる状態の熱プラズマを金属表面に短時
間照射すると、金属表面は急激に温度が上昇し、熱伝導
性が良いため、再び急激に低下する。この極めて短時間
の高温、急熱、急冷処理によって、鋼板表層部に微細粒
が安定に存在しにくくなるものと思われる。これに対し
て、金属の板厚中央部にかけては表面と異なり、熱拡散
のため熱影響をほとんど受けないので、従来と変わりな
い金属組織が保たれることになると想定される。
間照射すると、金属表面は急激に温度が上昇し、熱伝導
性が良いため、再び急激に低下する。この極めて短時間
の高温、急熱、急冷処理によって、鋼板表層部に微細粒
が安定に存在しにくくなるものと思われる。これに対し
て、金属の板厚中央部にかけては表面と異なり、熱拡散
のため熱影響をほとんど受けないので、従来と変わりな
い金属組織が保たれることになると想定される。
【００１８】以下本発明をさらに詳細に説明する。まず
本発明が対象とする無方向性電磁鋼板について述べる。
Siは電気抵抗を高めて鉄損を向上させるために添加する
成分で目的とするグレードに応じて添加されるが、 6.5
％を超えると圧延が甚だしく困難になるため6.5 ％以下
する。
本発明が対象とする無方向性電磁鋼板について述べる。
Siは電気抵抗を高めて鉄損を向上させるために添加する
成分で目的とするグレードに応じて添加されるが、 6.5
％を超えると圧延が甚だしく困難になるため6.5 ％以下
する。
【００１９】Mnは、不純物として混入するＳの有害性を
低減し、結晶粒成長性を増すために必要とされるが、
3.5％を超えると集合組織を劣化させ、磁束密度が低下
するので、上限を 3.5％とする。Alは、Siとともに電気
抵抗を高めて鉄損を向上させるために添加する成分であ
るが、 2.0％を超えるとSi同様に圧延が甚だしく困難に
なるため 2.0％以下とする。
低減し、結晶粒成長性を増すために必要とされるが、
3.5％を超えると集合組織を劣化させ、磁束密度が低下
するので、上限を 3.5％とする。Alは、Siとともに電気
抵抗を高めて鉄損を向上させるために添加する成分であ
るが、 2.0％を超えるとSi同様に圧延が甚だしく困難に
なるため 2.0％以下とする。
【００２０】Ｐは電気抵抗を高めたり、硬度を調節する
ために添加する成分であるが、 0.2％を超えると脆化を
促進し、圧延が甚だしく困難になるため上限を 0.2％と
する。さらに、不純物元素としてＣ、Ｏ、Ｎ、Ｓを低減
することが鉄損を向上させるために必要である。これら
の元素は介在物や固溶不純物となって材料の磁気的性質
を劣化させる。この作用を回避するためには、Ｃは0.05
％以下、Ｏを0.01％、Ｎを0.008 ％以下、Ｓを0.008 ％
以下とすることが必要であり、許容される上限をこの値
とする。
ために添加する成分であるが、 0.2％を超えると脆化を
促進し、圧延が甚だしく困難になるため上限を 0.2％と
する。さらに、不純物元素としてＣ、Ｏ、Ｎ、Ｓを低減
することが鉄損を向上させるために必要である。これら
の元素は介在物や固溶不純物となって材料の磁気的性質
を劣化させる。この作用を回避するためには、Ｃは0.05
％以下、Ｏを0.01％、Ｎを0.008 ％以下、Ｓを0.008 ％
以下とすることが必要であり、許容される上限をこの値
とする。
【００２１】この他、磁気的性質の改善のため、Ｂ、B
i、Sb、Snを添加する公知の技術を適用することも可能
である。かかる成分に調整された溶鋼を鋳型もしくは連
続鋳造でもって鋼塊またはスラブとなし常法にしたがっ
て熱間圧延を行い、熱延コイルとなす。熱延コイルは必
要に応じて熱延板焼鈍を施し、１回または中間焼鈍を挟
む複数回の圧延により最終板厚となした後仕上焼鈍を行
う。
i、Sb、Snを添加する公知の技術を適用することも可能
である。かかる成分に調整された溶鋼を鋳型もしくは連
続鋳造でもって鋼塊またはスラブとなし常法にしたがっ
て熱間圧延を行い、熱延コイルとなす。熱延コイルは必
要に応じて熱延板焼鈍を施し、１回または中間焼鈍を挟
む複数回の圧延により最終板厚となした後仕上焼鈍を行
う。
【００２２】本発明の特徴はこの仕上焼鈍の前、途中も
しくは後において、熱プラズマを鋼板表面に照射するこ
とである。この熱プラズマの鋼板表面への照射により鋼
板表層部の微細粒が消失し、磁気特性の顕著な向上効果
が得られる。鋼板表面への熱プラズマの照射は鋼板の両
面に照射することが、効果的であるが、片面の照射でも
それなりの効果が得られる。
しくは後において、熱プラズマを鋼板表面に照射するこ
とである。この熱プラズマの鋼板表面への照射により鋼
板表層部の微細粒が消失し、磁気特性の顕著な向上効果
が得られる。鋼板表面への熱プラズマの照射は鋼板の両
面に照射することが、効果的であるが、片面の照射でも
それなりの効果が得られる。
【００２３】また、本発明で使用する熱プラズマの発生
設備としては、図１のようなプラズマトーチのタイプが
知られており、熱プラズマの照射効果が得られるが、図
２のようなリニア型プラズマ設備がコイルへの連続照射
に適しており、能率的である。また、このようなプラズ
マ照射の適用材種は、無方向性電磁鋼板に限定されず、
表層に微細粒が残存することが望ましくない再結晶金属
板の製造に適用を拡大することも可能である。
設備としては、図１のようなプラズマトーチのタイプが
知られており、熱プラズマの照射効果が得られるが、図
２のようなリニア型プラズマ設備がコイルへの連続照射
に適しており、能率的である。また、このようなプラズ
マ照射の適用材種は、無方向性電磁鋼板に限定されず、
表層に微細粒が残存することが望ましくない再結晶金属
板の製造に適用を拡大することも可能である。
【００２４】なお、図１、図２において、鋼板８にプラ
ズマ流７がノズル先端のオリフィス６を通して照射され
ている状況を示す。陽極１と陰極２には直流電源５によ
り所定の電圧がかけられており、導入孔３より導入され
たキャリアガスをプラズマ化する。なお４は絶縁物であ
り、図１の９は磁界発生装置、10は交流電源である。
ズマ流７がノズル先端のオリフィス６を通して照射され
ている状況を示す。陽極１と陰極２には直流電源５によ
り所定の電圧がかけられており、導入孔３より導入され
たキャリアガスをプラズマ化する。なお４は絶縁物であ
り、図１の９は磁界発生装置、10は交流電源である。
【００２５】
実施例１ 表３に示す鋼塊記号Ａ〜Ｌの電磁鋼スラブを加熱後、熱
間圧延によって 2.0mmの熱延コイルとした。この後、鋼
Ａ〜Ｇは 950℃で１分間の熱延板焼鈍を施した後、酸洗
し、0.50mmの厚みに冷間圧延した。鋼Ｈ〜Ｌは酸洗して
熱延スケールを除去した後、同じく0.50mmの厚みに冷間
圧延した。
間圧延によって 2.0mmの熱延コイルとした。この後、鋼
Ａ〜Ｇは 950℃で１分間の熱延板焼鈍を施した後、酸洗
し、0.50mmの厚みに冷間圧延した。鋼Ｈ〜Ｌは酸洗して
熱延スケールを除去した後、同じく0.50mmの厚みに冷間
圧延した。
【００２６】これらの冷間圧延コイルは各々Ａは1050
℃、Ｂは1000℃、Ｃは 950℃、Ｄは930 ℃、Ｅ、Ｆ、Ｇ
は 880℃、Ｈは 850℃、Ｉ、Ｊ、Ｋ、Ｌは 820℃でそれ
ぞれ１分間の仕上焼鈍を施した。これらのコイルは磁気
特性を測定した後、各々２分割し、一方を、図２のリニ
ア型プラズマ装置で熱プラズマを 0.5秒間、プラズマ先
端温度1250℃で両面照射し実施例とした。これらの磁気
特性を表４に示す。
℃、Ｂは1000℃、Ｃは 950℃、Ｄは930 ℃、Ｅ、Ｆ、Ｇ
は 880℃、Ｈは 850℃、Ｉ、Ｊ、Ｋ、Ｌは 820℃でそれ
ぞれ１分間の仕上焼鈍を施した。これらのコイルは磁気
特性を測定した後、各々２分割し、一方を、図２のリニ
ア型プラズマ装置で熱プラズマを 0.5秒間、プラズマ先
端温度1250℃で両面照射し実施例とした。これらの磁気
特性を表４に示す。
【００２７】また、残る一方のコイルはＡを1070℃、Ｂ
は1030℃、Ｃは 980℃、Ｄは 960℃、Ｅ、Ｆ、Ｇは 910
℃、Ｈは 880℃、Ｉ、Ｊ、Ｋ、Ｌは 850℃でそれぞれ１
分間の追加仕上焼鈍をし、比較例とした。この時の磁気
特性を表４に併せて示す。
は1030℃、Ｃは 980℃、Ｄは 960℃、Ｅ、Ｆ、Ｇは 910
℃、Ｈは 880℃、Ｉ、Ｊ、Ｋ、Ｌは 850℃でそれぞれ１
分間の追加仕上焼鈍をし、比較例とした。この時の磁気
特性を表４に併せて示す。
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
【００３０】実施例２ 表３に示す鋼塊記号Ｈの電磁鋼スラブを加熱後、熱間圧
延によって 1.8mmの熱延コイルとした。この後、 850℃
で２時間の熱延板焼鈍を施した後、酸洗し、0.50mmの厚
みに冷間圧延した。この冷間圧延コイルを６分割した。
延によって 1.8mmの熱延コイルとした。この後、 850℃
で２時間の熱延板焼鈍を施した後、酸洗し、0.50mmの厚
みに冷間圧延した。この冷間圧延コイルを６分割した。
【００３１】この後、ひとつのコイルはリニア型プラズ
マ装置で両面をプラズマ先端温度1250℃で照射した後 9
75℃で１分間の仕上焼鈍を施した。他のひとつのコイル
は従来型のプラズマトーチで走行するコイルに対し、板
幅方向に移動させ、プラズマ先端温度1350℃の熱プラズ
マを全面に両面照射した後、 975℃で１分間の仕上焼鈍
を施した。
マ装置で両面をプラズマ先端温度1250℃で照射した後 9
75℃で１分間の仕上焼鈍を施した。他のひとつのコイル
は従来型のプラズマトーチで走行するコイルに対し、板
幅方向に移動させ、プラズマ先端温度1350℃の熱プラズ
マを全面に両面照射した後、 975℃で１分間の仕上焼鈍
を施した。
【００３２】他のひとつのコイルは 975℃への昇温途中
800℃の時点でリニア型プラズマ装置で両面をプラズマ
先端温度1300℃で照射処理し、 975℃で１分間の仕上焼
鈍を施した。他のひとつのコイルは、975 ℃で１分間の
仕上焼鈍を施した後、リニア型プラズマ装置で両面をプ
ラズマ先端温度1350℃の熱プラズマを照射処理した。
800℃の時点でリニア型プラズマ装置で両面をプラズマ
先端温度1300℃で照射処理し、 975℃で１分間の仕上焼
鈍を施した。他のひとつのコイルは、975 ℃で１分間の
仕上焼鈍を施した後、リニア型プラズマ装置で両面をプ
ラズマ先端温度1350℃の熱プラズマを照射処理した。
【００３３】他のひとつのコイルは 975℃への昇温途
中、 800℃の時点で、片面のみリニア型プラズマ装置で
プラズマ先端温度1400℃の熱プラズマを照射した後、引
続いて、975 ℃で１分間の仕上焼鈍を施した。残るひと
つのコイルは 975℃で１分間の仕上焼鈍を施し比較例と
した。これらのコイルの 790℃、１時間の歪取焼鈍後の
磁気特性を表５に示す。
中、 800℃の時点で、片面のみリニア型プラズマ装置で
プラズマ先端温度1400℃の熱プラズマを照射した後、引
続いて、975 ℃で１分間の仕上焼鈍を施した。残るひと
つのコイルは 975℃で１分間の仕上焼鈍を施し比較例と
した。これらのコイルの 790℃、１時間の歪取焼鈍後の
磁気特性を表５に示す。
【００３４】
【表５】
【００３５】実施例３ Ｃ： 0.035％、Si：1.24％、Mn：0.25％、Ｐ：0.02％、
Ｓ： 0.002％、Al：0.23％を含み、その他不可避的不純
物からなる電磁鋼スラブを加熱後熱間圧延により 2.0mm
の板厚とした。熱延コイルは酸洗後、冷間圧延により0.
50mmの板厚とした後、露点35℃の湿水素雰囲気中で 850
℃で１分間の脱炭を兼ねる仕上焼鈍を施した。その後、
リニア型プラズマ装置で両面を先端温度1450℃の熱プラ
ズマで照射処理した。
Ｓ： 0.002％、Al：0.23％を含み、その他不可避的不純
物からなる電磁鋼スラブを加熱後熱間圧延により 2.0mm
の板厚とした。熱延コイルは酸洗後、冷間圧延により0.
50mmの板厚とした後、露点35℃の湿水素雰囲気中で 850
℃で１分間の脱炭を兼ねる仕上焼鈍を施した。その後、
リニア型プラズマ装置で両面を先端温度1450℃の熱プラ
ズマで照射処理した。
【００３６】この時の磁気特性を表６に示す。
【００３７】
【表６】
【００３８】
【発明の効果】以上のように、かかる熱プラズマを仕上
焼鈍の前、途中又は後に鋼板表面に照射することによっ
て無方向性電磁鋼板の磁気特性を容易に向上させること
が可能であり、工業的に優れた製品を製造できる。
焼鈍の前、途中又は後に鋼板表面に照射することによっ
て無方向性電磁鋼板の磁気特性を容易に向上させること
が可能であり、工業的に優れた製品を製造できる。
【図１】従来のプラズマトーチによるプラズマ炎の鋼板
への照射の状態を示す側断面図である。
への照射の状態を示す側断面図である。
【図２】リニア型プラズマ発生装置によるシート状プラ
ズマ炎の鋼板への照射の状態を示す斜視図である。
ズマ炎の鋼板への照射の状態を示す斜視図である。
１ 陽極 ２ 陰極 ３ キャリアガスの導入孔 ４ 絶縁物 ５ 直流電源 ６ ノズル先端のオリフィス ７ プラズマ流 ８ 鋼板（被処理物） ９ 磁界発生装置 10 交流電源
Claims (2)
- 【請求項１】 Siを 6.5％以下、Mnを 3.5％以下、Alを
2.0％以下、Ｐを0.2 ％以下含有し、不純物としてＣを
0.05％以下、Ｏを0.01％以下、Ｎを0.008 ％以下、Ｓを
0.008 ％以下とする鋼スラブを熱間圧延後、冷間圧延
し、仕上焼鈍を行い無方向性電磁鋼板を製造するに際し
て、該仕上焼鈍の前、途中、もしくは後において、熱プ
ラズマを鋼板表面に照射することを特徴とする磁気特性
に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 熱プラズマをリニア型プラズマ設備で照
射することを特徴とする請求項１記載の磁気特性に優れ
た無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5330891A JPH07188750A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5330891A JPH07188750A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188750A true JPH07188750A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=18237665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5330891A Pending JPH07188750A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07188750A (ja) |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP5330891A patent/JPH07188750A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2008001979A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法とその製造方法に用いる脱炭焼鈍炉 | |
| KR930001948B1 (ko) | 무방향성 전기강 스트립 제조방법 | |
| KR0182802B1 (ko) | 극히 낮은 철손을 갖는 일방향성 전자강판 및 그 제조방법 | |
| US4545828A (en) | Local annealing treatment for cube-on-edge grain oriented silicon steel | |
| JP4331900B2 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法と製造装置 | |
| CN113165033A (zh) | 无取向性电磁钢板的制造方法 | |
| JP2001049349A (ja) | 薄いストリップを直接鋳造して絞り加工用鋼板を製造する方法と、この方法で得られた鋼板 | |
| JPH07188750A (ja) | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2679928B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2983129B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3359385B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP7392849B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法および電磁鋼板製造用圧延設備 | |
| JPH11323438A (ja) | 磁気特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3392698B2 (ja) | 極めて優れた磁気特性を有する方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3456860B2 (ja) | 鉄損特性の極めて優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR20150074862A (ko) | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| JP3338238B2 (ja) | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3392695B2 (ja) | 極めて優れた鉄損特性を有する一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3392699B2 (ja) | 極低鉄損特性を有する方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR100940719B1 (ko) | 응력제거 소둔 후 자속밀도 특성이 우수한 무방향성전기강판의 제조방법 | |
| JP2562254B2 (ja) | 薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| TW202336241A (zh) | 無方向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法、無方向性電磁鋼板的製造方法以及無方向性電磁鋼板用熱軋鋼板 | |
| JPH07188754A (ja) | 磁気特性に優れる方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| KR920004949B1 (ko) | 자기특성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JPH06212262A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 |