JPH07186668A - サスペンションの制御装置 - Google Patents
サスペンションの制御装置Info
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- JPH07186668A JPH07186668A JP33082893A JP33082893A JPH07186668A JP H07186668 A JPH07186668 A JP H07186668A JP 33082893 A JP33082893 A JP 33082893A JP 33082893 A JP33082893 A JP 33082893A JP H07186668 A JPH07186668 A JP H07186668A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 特定の走行状態で生じることがある車高の継
続的な低下を防止する。 【構成】 路面状態検出手段が所定以上の振動を検出し
ている間、方向検出手段が路面に近付く移動方向を検出
する第1区間の車高制御フィ−ドバックゲインと路面か
ら離れる移動方向を検出する第2区間のゲインを、それ
らの相対差が大きくかつ第1区間のゲインが第2区間の
ものより相対的に大きいものに変更する。又は、車体の
時系列で継続的な移動方向を検出する方向検出手段が路
面に近付く移動方向を検出している間ゲインを大きいも
のに変更する。又は、領域検出手段の縮み側領域検出お
よび運動検出手段の縮み運動検出の両立に応答して、こ
れが成立している間ゲインを時系列で順次大きく変更す
る。
続的な低下を防止する。 【構成】 路面状態検出手段が所定以上の振動を検出し
ている間、方向検出手段が路面に近付く移動方向を検出
する第1区間の車高制御フィ−ドバックゲインと路面か
ら離れる移動方向を検出する第2区間のゲインを、それ
らの相対差が大きくかつ第1区間のゲインが第2区間の
ものより相対的に大きいものに変更する。又は、車体の
時系列で継続的な移動方向を検出する方向検出手段が路
面に近付く移動方向を検出している間ゲインを大きいも
のに変更する。又は、領域検出手段の縮み側領域検出お
よび運動検出手段の縮み運動検出の両立に応答して、こ
れが成立している間ゲインを時系列で順次大きく変更す
る。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、車両サスペンションの
圧力制御に関し、特に、車輪に対する車体の高さ(以下
車高と称す)を車高センサで検出し、目標車高に対する
検出車高の偏差に対応して、それが低減する方向に、サ
スペンションのショックアブソ−バに与える流体圧を制
御する車体姿勢制御に関する。
圧力制御に関し、特に、車輪に対する車体の高さ(以下
車高と称す)を車高センサで検出し、目標車高に対する
検出車高の偏差に対応して、それが低減する方向に、サ
スペンションのショックアブソ−バに与える流体圧を制
御する車体姿勢制御に関する。
【0002】
【従来の技術】この種の車体姿勢制御を行なう1つの装
置が特開平2−208109号公報に開示されている。
この装置は、車両の走行状態に対応して目標車高を決定
し、この目標車高に対する車高センサが検出した車高の
偏差,該偏差の微分値および偏差の積分値を算出して、
これらの各値にそれぞれゲイン(比例項ゲイン,微分項
ゲインおよび積分項ゲイン)を乗算し、得た積の総和
を、サスペンションのショックアブソ−バに加える流体
圧の補正量に変換する。ショックアブソ−バには圧力制
御電磁弁が接続され、この電磁弁がショックアブソ−バ
の流体圧を決定するが、圧力目標値が前記補正量分変更
され、これにより、前記偏差を零とする方向にショック
アブソ−バに加えられる流体圧が変更される。すなわ
ち、P(車高偏差比例項),I(偏差積分項),D(偏
差微分項)フィ−ドバック制御により車高エラ−分の圧
力補正がショックアブソ−バに加えられ、車高が実質上
目標値に維持される。特開平2−208109号公報に
開示された装置は更に、転舵,制動,加速等の車両運転
状態ならびに路面の傾斜,でこぼこ等の道路状態による
車体姿勢の乱れや振動を防止するように、ショックアブ
ソ−バの流体圧を制御する。
置が特開平2−208109号公報に開示されている。
この装置は、車両の走行状態に対応して目標車高を決定
し、この目標車高に対する車高センサが検出した車高の
偏差,該偏差の微分値および偏差の積分値を算出して、
これらの各値にそれぞれゲイン(比例項ゲイン,微分項
ゲインおよび積分項ゲイン)を乗算し、得た積の総和
を、サスペンションのショックアブソ−バに加える流体
圧の補正量に変換する。ショックアブソ−バには圧力制
御電磁弁が接続され、この電磁弁がショックアブソ−バ
の流体圧を決定するが、圧力目標値が前記補正量分変更
され、これにより、前記偏差を零とする方向にショック
アブソ−バに加えられる流体圧が変更される。すなわ
ち、P(車高偏差比例項),I(偏差積分項),D(偏
差微分項)フィ−ドバック制御により車高エラ−分の圧
力補正がショックアブソ−バに加えられ、車高が実質上
目標値に維持される。特開平2−208109号公報に
開示された装置は更に、転舵,制動,加速等の車両運転
状態ならびに路面の傾斜,でこぼこ等の道路状態による
車体姿勢の乱れや振動を防止するように、ショックアブ
ソ−バの流体圧を制御する。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】一般にショックアブソ
−バの減衰力は、伸び側が高く縮み側が低い。すなわち
車体は降下し易く上昇しにくい。ところが上述の車体姿
勢制御の、車高偏差に関するPIDフィ−ドバック制御
では、P,I,D各項のフィ−ドバックゲインが車高
(ショックアブソ−バのストロ−ク)に無関係であるの
で、路面凹凸が連続した悪路,バンク路あるいは下り,
上りを繰返す路面(以下これらを総括して悪路と称す)を
走行すると、車体が次第に下がることがある。この車体
降下が大きくなるとアブソ−バの車体支持部がバウンド
ストッパに当り、車体に衝撃又は振動を与え、しかもシ
ョックアブソ−バの緩衝機能が損なわれ、車両上乗員の
乗心地が悪化する。
−バの減衰力は、伸び側が高く縮み側が低い。すなわち
車体は降下し易く上昇しにくい。ところが上述の車体姿
勢制御の、車高偏差に関するPIDフィ−ドバック制御
では、P,I,D各項のフィ−ドバックゲインが車高
(ショックアブソ−バのストロ−ク)に無関係であるの
で、路面凹凸が連続した悪路,バンク路あるいは下り,
上りを繰返す路面(以下これらを総括して悪路と称す)を
走行すると、車体が次第に下がることがある。この車体
降下が大きくなるとアブソ−バの車体支持部がバウンド
ストッパに当り、車体に衝撃又は振動を与え、しかもシ
ョックアブソ−バの緩衝機能が損なわれ、車両上乗員の
乗心地が悪化する。
【0004】特開平2−38123号公報には、ショッ
クアブソ−バが低減衰力にある場合に、車高変位量が大
きくなると該変位量に応じた時間の間ショックアブソ−
バを高減衰力に切換える減衰力制御が提示されている。
これによれば、ショックアブソ−バのストロ−ク変化が
大きいと長い間高減衰力が維持され、減衰力切換え頻度
が低減する。しかし、これは減衰力の制御であるので、
これのみによっては車体姿勢の適正維持、特に車高ずれ
の矯正は実質上十分ではない。
クアブソ−バが低減衰力にある場合に、車高変位量が大
きくなると該変位量に応じた時間の間ショックアブソ−
バを高減衰力に切換える減衰力制御が提示されている。
これによれば、ショックアブソ−バのストロ−ク変化が
大きいと長い間高減衰力が維持され、減衰力切換え頻度
が低減する。しかし、これは減衰力の制御であるので、
これのみによっては車体姿勢の適正維持、特に車高ずれ
の矯正は実質上十分ではない。
【0005】本発明は、上述の如き、特定の走行状態で
生じることがある車高の継続的な低下を防止することを
目的とする。
生じることがある車高の継続的な低下を防止することを
目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、供給される圧
力に応じて伸縮するサスペンションに圧力流体を供給す
るための圧力源;該圧力源と前記サスペンションの間に
あって、サスペンション圧を定める圧力制御電磁弁;前
記サスペンションにより支持された車体の高さを検出す
る高さ検出手段;目標高さに対する前記高さ検出手段が
検出した高さの偏差,偏差の微分値および偏差の積分値
の少くとも一者にゲインを乗算した値を演算する演算手
段;および、前記偏差を低減するため該演算手段が演算
した値に対応した圧力の補正をサスペンション圧に加え
るように前記圧力制御電磁弁を電気付勢する制御手段;
を備えるサスペンションの制御装置において、(1) 路面
に対する車体の振動を検出する路面状態検出手段;路面
に対する車体の移動方向を検出する方向検出手段;路面
状態検出手段が所定以上の振動を検出している間、方向
検出手段が路面に近付く移動方向を検出する第1区間の
前記ゲインと路面から離れる移動方向を検出する第2区
間の前記ゲインを、それらの相対差が大きくかつ第1区
間のゲインが第2区間のものより相対的に大きいものに
変更するゲイン調整手段;を備える,(2) 路面に対する
車体の時系列で継続的な移動方向を検出する方向検出手
段;および、方向検出手段が路面に近付く移動方向を検
出している間前記ゲインを大きいものに変更するゲイン
調整手段;を備える、および/又は、(3) 前記サスペン
ションがその縮み側の限界に近い所定の縮み側領域にあ
るかを検出する領域検出手段;前記サスペンションが縮
み運動であるかを検出する運動検出手段;および、領域
検出手段の縮み側領域検出および運動検出手段の縮み運
動検出の両立に応答して、これが成立している間前記ゲ
インを時系列で順次大きく変更するゲイン調整手段;を
備える、ことを特徴とする。
力に応じて伸縮するサスペンションに圧力流体を供給す
るための圧力源;該圧力源と前記サスペンションの間に
あって、サスペンション圧を定める圧力制御電磁弁;前
記サスペンションにより支持された車体の高さを検出す
る高さ検出手段;目標高さに対する前記高さ検出手段が
検出した高さの偏差,偏差の微分値および偏差の積分値
の少くとも一者にゲインを乗算した値を演算する演算手
段;および、前記偏差を低減するため該演算手段が演算
した値に対応した圧力の補正をサスペンション圧に加え
るように前記圧力制御電磁弁を電気付勢する制御手段;
を備えるサスペンションの制御装置において、(1) 路面
に対する車体の振動を検出する路面状態検出手段;路面
に対する車体の移動方向を検出する方向検出手段;路面
状態検出手段が所定以上の振動を検出している間、方向
検出手段が路面に近付く移動方向を検出する第1区間の
前記ゲインと路面から離れる移動方向を検出する第2区
間の前記ゲインを、それらの相対差が大きくかつ第1区
間のゲインが第2区間のものより相対的に大きいものに
変更するゲイン調整手段;を備える,(2) 路面に対する
車体の時系列で継続的な移動方向を検出する方向検出手
段;および、方向検出手段が路面に近付く移動方向を検
出している間前記ゲインを大きいものに変更するゲイン
調整手段;を備える、および/又は、(3) 前記サスペン
ションがその縮み側の限界に近い所定の縮み側領域にあ
るかを検出する領域検出手段;前記サスペンションが縮
み運動であるかを検出する運動検出手段;および、領域
検出手段の縮み側領域検出および運動検出手段の縮み運
動検出の両立に応答して、これが成立している間前記ゲ
インを時系列で順次大きく変更するゲイン調整手段;を
備える、ことを特徴とする。
【0007】
(1) 悪路を車両が走行しているときには、路面に対する
車体の振動が大きい。上記(1)の態様ではこの場合、路
面状態検出手段がこれを検出する。そして方向検出手段
が、路面に対する車体の移動方向を検出し、ゲイン調整
手段が、所定以上の振動が継続している間車体が路面に
近付く移動方向のとき(第1区間)のゲインと車体が路面
から離れる移動方向のとき(第2区間)のゲインを、そ
れらの相対差が大きく、かつ第1区間のゲインが第2区
間のものより相対的に大きいものに変更する。これによ
り悪路走行中には、車体が沈む方向(ショックアブソ−
バが縮む方向)と上がる方向(伸びる方向)では、車高
制御のフィ−ドバックゲインが相対的に前者で高く後者
で低く、車高制御がいわばショックアブソ−バの縮み方
向(車高低下方向)の偏差には相対的に敏感に反応して
比較的に高速で車高上げを行なう。伸び方向(車高上昇
方向)の偏差では相対的に鈍感であるので車高下げは比
較的に低速であり、これらにより、悪路走行中の前述の
車体降下が抑制される。
車体の振動が大きい。上記(1)の態様ではこの場合、路
面状態検出手段がこれを検出する。そして方向検出手段
が、路面に対する車体の移動方向を検出し、ゲイン調整
手段が、所定以上の振動が継続している間車体が路面に
近付く移動方向のとき(第1区間)のゲインと車体が路面
から離れる移動方向のとき(第2区間)のゲインを、そ
れらの相対差が大きく、かつ第1区間のゲインが第2区
間のものより相対的に大きいものに変更する。これによ
り悪路走行中には、車体が沈む方向(ショックアブソ−
バが縮む方向)と上がる方向(伸びる方向)では、車高
制御のフィ−ドバックゲインが相対的に前者で高く後者
で低く、車高制御がいわばショックアブソ−バの縮み方
向(車高低下方向)の偏差には相対的に敏感に反応して
比較的に高速で車高上げを行なう。伸び方向(車高上昇
方向)の偏差では相対的に鈍感であるので車高下げは比
較的に低速であり、これらにより、悪路走行中の前述の
車体降下が抑制される。
【0008】(2) 例えば下り坂から上り坂に変わると、
車高が次第に下がりフィ−ドバック制御による圧力補償
すなわち車高上げが不足する。このような場合車体が次
第に路面に近づくことになり、上記(2)の態様によれ
ば、ゲイン調整手段がフィ−ドバックゲインを高く変更
する。これにより車高の低下が継続するときには車高を
高く戻す圧力補償が強くなり、車高低下が抑制される。
車高が次第に下がりフィ−ドバック制御による圧力補償
すなわち車高上げが不足する。このような場合車体が次
第に路面に近づくことになり、上記(2)の態様によれ
ば、ゲイン調整手段がフィ−ドバックゲインを高く変更
する。これにより車高の低下が継続するときには車高を
高く戻す圧力補償が強くなり、車高低下が抑制される。
【0009】(3) 上記(3)の態様によれば、ショックア
ブソ−バの縮み側ストロ−クエンドに近い領域で、該ス
トロ−クエンドに近づく方向に車高偏差が増大している
ときにはフィ−ドバックゲインが順次高く変更され、こ
れにより車高を高く戻す圧力補償が次第に強く作用し、
縮み側ストロ−クエンドに達っしてしまうのが強く抑制
され、ショックアブソ−バの車体支持部がバウンドスト
ッパに当るのが防止される。
ブソ−バの縮み側ストロ−クエンドに近い領域で、該ス
トロ−クエンドに近づく方向に車高偏差が増大している
ときにはフィ−ドバックゲインが順次高く変更され、こ
れにより車高を高く戻す圧力補償が次第に強く作用し、
縮み側ストロ−クエンドに達っしてしまうのが強く抑制
され、ショックアブソ−バの車体支持部がバウンドスト
ッパに当るのが防止される。
【0010】本発明の他の目的および特徴は、図面を参
照した以下の実施例の説明より明らかになろう。
照した以下の実施例の説明より明らかになろう。
【0011】
【実施例】図2に本発明の一実施例の構成を示し、図1
に該実施例により制御される車両上サスペンションシス
テムを示す。このサスペンションシステムは大略で、前
記特開平2−208109号公報に開示されたサスペン
ションシステムと同様なものであり、図2に示す本発明
の一実施例は、前記特開平2−208109号公報に開
示された制御装置を改良したものである。
に該実施例により制御される車両上サスペンションシス
テムを示す。このサスペンションシステムは大略で、前
記特開平2−208109号公報に開示されたサスペン
ションシステムと同様なものであり、図2に示す本発明
の一実施例は、前記特開平2−208109号公報に開
示された制御装置を改良したものである。
【0012】図1を参照すると、車両上エンジンで回転
駆動される油圧ポンプ1がリザ−バ2のオイルを吸引し
てライン圧管路6に高圧で吐出する。ライン圧管路6に
はアキュムレ−タ7が接続されておりこれがライン圧管
路6の圧力振動を抑制(平滑化)する。ライン圧管路6
には、圧力制御電磁弁80fr〜80rLのライン圧ポ
−ト(高圧入力ポ−ト)が接続されている。圧力制御電
磁弁80fr〜80rLの出力ポ−トと、前右車輪,前
左車輪,後右車輪および後左車輪のサスペンション10
0fr,100fL,100rr,100rLのショッ
クアブソ−バの間には、カット弁70fr〜70rLが
介挿されている。カット弁70fr〜70rLは制御弁
60mにより調節されたパイロット圧の給排に応答して
開閉する。
駆動される油圧ポンプ1がリザ−バ2のオイルを吸引し
てライン圧管路6に高圧で吐出する。ライン圧管路6に
はアキュムレ−タ7が接続されておりこれがライン圧管
路6の圧力振動を抑制(平滑化)する。ライン圧管路6
には、圧力制御電磁弁80fr〜80rLのライン圧ポ
−ト(高圧入力ポ−ト)が接続されている。圧力制御電
磁弁80fr〜80rLの出力ポ−トと、前右車輪,前
左車輪,後右車輪および後左車輪のサスペンション10
0fr,100fL,100rr,100rLのショッ
クアブソ−バの間には、カット弁70fr〜70rLが
介挿されている。カット弁70fr〜70rLは制御弁
60mにより調節されたパイロット圧の給排に応答して
開閉する。
【0013】サスペンション100frのショックアブ
ソ−バに、そのピストンロッドを通して、圧力制御電磁
弁80frの出力ポ−トの出力圧が加わり、ショックア
ブソ−バがこの出力圧(圧力制御電磁弁80frで調圧
された圧力)に対応した高さ(前右車輪に対する)に車
体を支持する。他のサスペンション100fL〜100
rLも100frと同様な構造であり、他の圧力制御電
磁弁80fL〜80rLによって圧力が調整される。
ソ−バに、そのピストンロッドを通して、圧力制御電磁
弁80frの出力ポ−トの出力圧が加わり、ショックア
ブソ−バがこの出力圧(圧力制御電磁弁80frで調圧
された圧力)に対応した高さ(前右車輪に対する)に車
体を支持する。他のサスペンション100fL〜100
rLも100frと同様な構造であり、他の圧力制御電
磁弁80fL〜80rLによって圧力が調整される。
【0014】圧力制御電磁弁80fr〜80rLのそれ
ぞれは、出力ポ−トの圧力を一端に受けてこの圧力によ
り高圧入力ポ−ト(ライン圧管路6)と出力ポ−トの通
流度を低くし低圧ポ−トと出力ポ−トの通流度を高くす
る方向に駆動され目標圧空間の圧力を他端に受けてこの
圧力により高圧入力ポ−トと出力ポ−トの通流度を高く
し低圧ポ−トと出力ポ−トの通流度を低くする方向に駆
動されるスプ−ル、および、出力ポ−トに出力する圧力
を規定する目標圧を目標圧空間に与える電磁弁を備え
る。目標圧が高く変更されるとスプ−ルが高圧ポ−トと
出力ポ−トの通流度を高くし低圧ポ−トと出力ポ−トの
通流度を低くする方向に移動し出力ポ−トの圧力が増大
する。目標圧が低く変更されるとこの逆となる。また、
車輪が路面の凸部に乗り上げそして凹部に落ち込むな
ど、車輪の上下振動があると、車輪が突上げられるとき
にサスペンションの圧力が上昇しこれが圧力制御電磁弁
の出力ポ−トに伝わって、スプ−ルが高圧ポ−トと出力
ポ−トの通流度を低くし低圧ポ−トと出力ポ−トの通流
度を高くする方向に移動し出力ポ−ト(サスペンショ
ン)の圧力を下げる。車輪が下がるときにはこの逆とな
る。このように、サンペンションの圧力調整のための目
標圧の変化ならびに車両の走行状態(路面による車輪の
上下振動や、車両の旋回等による車輪荷重の変化)によ
る出力圧の変化に応答して、スプ−ルが、出力ポ−トの
圧力を高める方向あるいは低くする方向に移動する。
ぞれは、出力ポ−トの圧力を一端に受けてこの圧力によ
り高圧入力ポ−ト(ライン圧管路6)と出力ポ−トの通
流度を低くし低圧ポ−トと出力ポ−トの通流度を高くす
る方向に駆動され目標圧空間の圧力を他端に受けてこの
圧力により高圧入力ポ−トと出力ポ−トの通流度を高く
し低圧ポ−トと出力ポ−トの通流度を低くする方向に駆
動されるスプ−ル、および、出力ポ−トに出力する圧力
を規定する目標圧を目標圧空間に与える電磁弁を備え
る。目標圧が高く変更されるとスプ−ルが高圧ポ−トと
出力ポ−トの通流度を高くし低圧ポ−トと出力ポ−トの
通流度を低くする方向に移動し出力ポ−トの圧力が増大
する。目標圧が低く変更されるとこの逆となる。また、
車輪が路面の凸部に乗り上げそして凹部に落ち込むな
ど、車輪の上下振動があると、車輪が突上げられるとき
にサスペンションの圧力が上昇しこれが圧力制御電磁弁
の出力ポ−トに伝わって、スプ−ルが高圧ポ−トと出力
ポ−トの通流度を低くし低圧ポ−トと出力ポ−トの通流
度を高くする方向に移動し出力ポ−ト(サスペンショ
ン)の圧力を下げる。車輪が下がるときにはこの逆とな
る。このように、サンペンションの圧力調整のための目
標圧の変化ならびに車両の走行状態(路面による車輪の
上下振動や、車両の旋回等による車輪荷重の変化)によ
る出力圧の変化に応答して、スプ−ルが、出力ポ−トの
圧力を高める方向あるいは低くする方向に移動する。
【0015】カットバルブ70fr〜70rLのそれぞ
れは、制御弁60mにより調節されたパイロット圧の給
排に応答して開閉し、開のときには、圧力制御電磁弁の
出力ポ−トとショックアブソ−バを連通として、圧力制
御電磁弁の出力圧をそのままショックアブソ−バに供給
する。
れは、制御弁60mにより調節されたパイロット圧の給
排に応答して開閉し、開のときには、圧力制御電磁弁の
出力ポ−トとショックアブソ−バを連通として、圧力制
御電磁弁の出力圧をそのままショックアブソ−バに供給
する。
【0016】サスペンション100fr〜100rLの
それぞれが装備された各車輪部には、車輪(車軸)に対
する車体の高さを検出する車高センサ15fr〜15r
Lが装備されている。図1に示すサスペンションシステ
ムには、油圧センサおよびその他のセンサも備わってい
るが、これらの図示は省略した。
それぞれが装備された各車輪部には、車輪(車軸)に対
する車体の高さを検出する車高センサ15fr〜15r
Lが装備されている。図1に示すサスペンションシステ
ムには、油圧センサおよびその他のセンサも備わってい
るが、これらの図示は省略した。
【0017】図2を参照すると、車高センサ15fr〜
15rLにはロ−パスフィルタ311が接続されてお
り、ロ−パスフィルタ311が、車高センサそれぞれの
車高検出信号(アナログ信号)の高周波分(ノイズ)を
遮断し、かつ比較的に周波数が高い振動分を平滑化し、
このように整形された車高信号を増幅器301が所定レ
ベル範囲に増幅して、A/D変換器291に与える。な
お、最低車高(サスペンションのショックアブソ−バの
縮み側ストロ−クエンド)と最高車高(伸び側ストロ−
クエンド)の略中間点を基準車高とし、この基準車高で
A/D変換器291の出力デ−タが数字の0を表わすも
のに設定され、車高が基準車高より高い(基準車高より
伸び側)領域では+数字を表わすものに、基準車高より
低い(基準車高より縮み側)領域では−数字を表わすも
のに設定されている。
15rLにはロ−パスフィルタ311が接続されてお
り、ロ−パスフィルタ311が、車高センサそれぞれの
車高検出信号(アナログ信号)の高周波分(ノイズ)を
遮断し、かつ比較的に周波数が高い振動分を平滑化し、
このように整形された車高信号を増幅器301が所定レ
ベル範囲に増幅して、A/D変換器291に与える。な
お、最低車高(サスペンションのショックアブソ−バの
縮み側ストロ−クエンド)と最高車高(伸び側ストロ−
クエンド)の略中間点を基準車高とし、この基準車高で
A/D変換器291の出力デ−タが数字の0を表わすも
のに設定され、車高が基準車高より高い(基準車高より
伸び側)領域では+数字を表わすものに、基準車高より
低い(基準車高より縮み側)領域では−数字を表わすも
のに設定されている。
【0018】車両に搭載された車両前後方向の縦加速度
を検出する縦加速度センサ16p,車両横方向の横加速
度を検出する横加速度センサ16rおよび車両上下方向
の加速度を検出する上下加速度センサ16zにも、ロ−
パスフィルタ313が接続されており、このロ−パスフ
ィルタ313が、加速度センサそれぞれの加速度検出信
号(アナログ信号)の高周波分(ノイズ)を遮断し、か
つ比較的に周波数が高い振動分を平滑化し、このように
整形された加速度信号を増幅器303が所定のレベル範
囲に増幅して、A/D変換器293に与える。なお、上
下加速度センサ16zの検出信号の処理に関して、上下
加速度が0のときを基準点としてこの基準点でA/D変
換器293の出力デ−タが数字の0を表わすものに設定
され、上下加速度が車高が上る方向(上向き)の領域で
は+数字を表わすものに、車高が下る方向(下向き)の
領域では−数字を表わすものに設定されている。図2に
示す制御装置には、サスペンションシステムに含まれる
油圧センサおよびその他のセンサの信号処理回路も備わ
っているが、これらの図示は省略した。
を検出する縦加速度センサ16p,車両横方向の横加速
度を検出する横加速度センサ16rおよび車両上下方向
の加速度を検出する上下加速度センサ16zにも、ロ−
パスフィルタ313が接続されており、このロ−パスフ
ィルタ313が、加速度センサそれぞれの加速度検出信
号(アナログ信号)の高周波分(ノイズ)を遮断し、か
つ比較的に周波数が高い振動分を平滑化し、このように
整形された加速度信号を増幅器303が所定のレベル範
囲に増幅して、A/D変換器293に与える。なお、上
下加速度センサ16zの検出信号の処理に関して、上下
加速度が0のときを基準点としてこの基準点でA/D変
換器293の出力デ−タが数字の0を表わすものに設定
され、上下加速度が車高が上る方向(上向き)の領域で
は+数字を表わすものに、車高が下る方向(下向き)の
領域では−数字を表わすものに設定されている。図2に
示す制御装置には、サスペンションシステムに含まれる
油圧センサおよびその他のセンサの信号処理回路も備わ
っているが、これらの図示は省略した。
【0019】圧力制御電磁弁80fr〜80rLの電気
コイルには、コイルドライバ33が接続されている。コ
イルドライバ33は、電気コイルのそれぞれに通電する
スイッチング回路と、電気コイルそれぞれの通電電流値
を検出して電流値を示すアナログ信号を発生する電流検
出回路とを有し、デュ−ティコントロ−ラ32よりのオ
ン(通電)/オフ(非通電)の指示に対応して、オンが
指示されたときには電気コイルと定電流回路の出力端の
間を導通(オン)とし、オフが指示されると遮断する。
そして、検出電流値を示すアナログ電圧を常時A/D変
換器293に与える。
コイルには、コイルドライバ33が接続されている。コ
イルドライバ33は、電気コイルのそれぞれに通電する
スイッチング回路と、電気コイルそれぞれの通電電流値
を検出して電流値を示すアナログ信号を発生する電流検
出回路とを有し、デュ−ティコントロ−ラ32よりのオ
ン(通電)/オフ(非通電)の指示に対応して、オンが
指示されたときには電気コイルと定電流回路の出力端の
間を導通(オン)とし、オフが指示されると遮断する。
そして、検出電流値を示すアナログ電圧を常時A/D変
換器293に与える。
【0020】デュ−ティコントロ−ラ32は、電気コイ
ルのそれぞれ(圧力制御電磁弁のそれぞれ)宛てに、マ
イクロプロセッサ(以下CPUと称す)18から与えら
れる通電電流値指定デ−タを記憶(ラッチ)して、フィ
−ドバックする検出電流値をA/D変換器293よりC
PU18に入力し、CPU18によって指定された通電
電流値になるように、オン/オフデュ−ティを調整し、
このデュ−ティに対応する時系列のオン/オフの指示
を、コイルドライバ33に与える。
ルのそれぞれ(圧力制御電磁弁のそれぞれ)宛てに、マ
イクロプロセッサ(以下CPUと称す)18から与えら
れる通電電流値指定デ−タを記憶(ラッチ)して、フィ
−ドバックする検出電流値をA/D変換器293よりC
PU18に入力し、CPU18によって指定された通電
電流値になるように、オン/オフデュ−ティを調整し、
このデュ−ティに対応する時系列のオン/オフの指示
を、コイルドライバ33に与える。
【0021】A/D変換器291,293は、サンプルホ
−ルド回路を内蔵し、CPU18から変換の指示がある
と、入力アナログ電圧をサンプルホ−ルド回路に保持し
てデジタルデ−タ(車高デ−タ,加速度デ−タ)に変換
して、該デ−タを、CPU18が与えるクロックパルス
に同期してシリアルにCPU18に転送する。
−ルド回路を内蔵し、CPU18から変換の指示がある
と、入力アナログ電圧をサンプルホ−ルド回路に保持し
てデジタルデ−タ(車高デ−タ,加速度デ−タ)に変換
して、該デ−タを、CPU18が与えるクロックパルス
に同期してシリアルにCPU18に転送する。
【0022】CPU18は、CPU17に、デ−タ送受
信関係に接続されている。CPU17には、ブレ−キペ
ダルの踏込み有無を示す信号,イグニションスイッチ2
0の開閉を閉す信号,車両上変速機の出力軸の所定小角
度の回転につき1パルスの電気信号を発生する車速同期
パルス発生器25の発生パルス,ステアリングシャフト
に結合されその所定小角度の回転につき1パルスの第1
組のパルスと、それより90度位相がずれた第2組のパ
ルスを発生するロ−タリエンコ−ダ26の、該第1組お
よび第2組のパルス,エンジンのスロットルバルブの回
転軸に結合されスロットルバルブ開度を示すデジタルデ
−タを発生するアブソリュ−トエンコ−ダ27の発生デ
−タ、および、その他の検出スイッチ,センサ等の信号
が一部は入/出力回路34を介して与えられる。
信関係に接続されている。CPU17には、ブレ−キペ
ダルの踏込み有無を示す信号,イグニションスイッチ2
0の開閉を閉す信号,車両上変速機の出力軸の所定小角
度の回転につき1パルスの電気信号を発生する車速同期
パルス発生器25の発生パルス,ステアリングシャフト
に結合されその所定小角度の回転につき1パルスの第1
組のパルスと、それより90度位相がずれた第2組のパ
ルスを発生するロ−タリエンコ−ダ26の、該第1組お
よび第2組のパルス,エンジンのスロットルバルブの回
転軸に結合されスロットルバルブ開度を示すデジタルデ
−タを発生するアブソリュ−トエンコ−ダ27の発生デ
−タ、および、その他の検出スイッチ,センサ等の信号
が一部は入/出力回路34を介して与えられる。
【0023】車両上バッテリ19には、低容量のバック
アップ電源回路23が接続されており、これが定電圧を
CPU17に与えるので、バッテリ19の電圧が所定値
以上である間、CPU17は常時、動作状態にあり、そ
の内部メモリのデ−タを保持している。車両上バッテリ
19には、イグニションスイッチ20を介して高容量の
定電圧電源回路21が接続されており、この電源回路2
1が、CPU18等の弱電素子および回路に低定電圧を
与えると共に、ロ−パスフィルタ311,313および入
/出力回路34等の回路には、高定電圧を与える。イグ
ニションスイッチ20には、自己保持用リレ−22の接
片が並列に接続されており、このリレ−22のオン/オ
フをCPU17が行なう。
アップ電源回路23が接続されており、これが定電圧を
CPU17に与えるので、バッテリ19の電圧が所定値
以上である間、CPU17は常時、動作状態にあり、そ
の内部メモリのデ−タを保持している。車両上バッテリ
19には、イグニションスイッチ20を介して高容量の
定電圧電源回路21が接続されており、この電源回路2
1が、CPU18等の弱電素子および回路に低定電圧を
与えると共に、ロ−パスフィルタ311,313および入
/出力回路34等の回路には、高定電圧を与える。イグ
ニションスイッチ20には、自己保持用リレ−22の接
片が並列に接続されており、このリレ−22のオン/オ
フをCPU17が行なう。
【0024】CPU17および18には、サスペンショ
ンそれぞれの圧力を制御するプログラムが格納されてい
る。このプログラムに従って、CPU18は主に、車高
センサ,加速度センサ等の、サスペンションシステムに
備わったセンサ類の検出値の読込みと、圧力制御電磁弁
等の電気コイルへの通電電流値の制御を行なう。CPU
17は、イグニションスイッチ20が閉になってから開
になるまで、および開直後に渡って、サスペンションシ
ステムのライン圧の設定/解除,車両運転状態の判定、
および、判定結果に対応した、適切な車高および車高姿
勢の確立に要する所要圧力(サスペンションそれぞれに
設定すべき圧力)の算出を行ない、車両運転状態の判定
のために各種検出値をCPU18からもらい、所要圧力
を設定するに要する通電電流値をCPU18に与える。
ンそれぞれの圧力を制御するプログラムが格納されてい
る。このプログラムに従って、CPU18は主に、車高
センサ,加速度センサ等の、サスペンションシステムに
備わったセンサ類の検出値の読込みと、圧力制御電磁弁
等の電気コイルへの通電電流値の制御を行なう。CPU
17は、イグニションスイッチ20が閉になってから開
になるまで、および開直後に渡って、サスペンションシ
ステムのライン圧の設定/解除,車両運転状態の判定、
および、判定結果に対応した、適切な車高および車高姿
勢の確立に要する所要圧力(サスペンションそれぞれに
設定すべき圧力)の算出を行ない、車両運転状態の判定
のために各種検出値をCPU18からもらい、所要圧力
を設定するに要する通電電流値をCPU18に与える。
【0025】以下、図3〜図8に示すフロ−チャ−トを
参照して、CPU17および18の制御動作を説明す
る。この制御動作は、前記特開平2−208109号公
報に開示の制御動作を改良したものであり、大筋は該公
報に開示のものと同じである。この大筋を図3に示す。
これをまず説明すると、電源が投入される(ステップ
1;バックアップ電源回路23が定電圧を発生する)と
CPU17は、内部レジスタ,カウンタ,タイマ等を初
期待機状態(機構各要素の電気的付勢なし)とする信号
レベルを出力する(ステップ2;以下カッコ内では、ス
テップとかサブル−チンとかの語を省略し、それらに付
した記号のみを記す)。次にCPU17は、イグニショ
ンスイッチ20が閉であるかをチエックして(3)、そ
れが開であるときには、閉になるのを待つ。
参照して、CPU17および18の制御動作を説明す
る。この制御動作は、前記特開平2−208109号公
報に開示の制御動作を改良したものであり、大筋は該公
報に開示のものと同じである。この大筋を図3に示す。
これをまず説明すると、電源が投入される(ステップ
1;バックアップ電源回路23が定電圧を発生する)と
CPU17は、内部レジスタ,カウンタ,タイマ等を初
期待機状態(機構各要素の電気的付勢なし)とする信号
レベルを出力する(ステップ2;以下カッコ内では、ス
テップとかサブル−チンとかの語を省略し、それらに付
した記号のみを記す)。次にCPU17は、イグニショ
ンスイッチ20が閉であるかをチエックして(3)、そ
れが開であるときには、閉になるのを待つ。
【0026】イグニションスイッチ20が閉になると、
リレ−22のコイルに通電して、自己保持リレ−22の
接片を閉とする(4)。CPU17は、リレ−22をオ
ンにすると、状態読取&設定(5)を行なう。これにお
いては、スイッチ,センサ等の出力信号を読込んで異常
判定を行ない、正常であると、出力を待機時のものに設
定し、車速算出のための割込処理、ならびに、ステアリ
ングシャフトの回転方向,回転速度および回転角の算出
のための割込処理を許可する。そしてライン圧管路6の
圧力上昇を待つ(6)。管路6の圧力が所定圧以上にな
ると、圧力制御電磁弁80fr〜80rLに、CPU1
7がメモリしている通電電流デ−タ相当の通電をする
(7)。
リレ−22のコイルに通電して、自己保持リレ−22の
接片を閉とする(4)。CPU17は、リレ−22をオ
ンにすると、状態読取&設定(5)を行なう。これにお
いては、スイッチ,センサ等の出力信号を読込んで異常
判定を行ない、正常であると、出力を待機時のものに設
定し、車速算出のための割込処理、ならびに、ステアリ
ングシャフトの回転方向,回転速度および回転角の算出
のための割込処理を許可する。そしてライン圧管路6の
圧力上昇を待つ(6)。管路6の圧力が所定圧以上にな
ると、圧力制御電磁弁80fr〜80rLに、CPU1
7がメモリしている通電電流デ−タ相当の通電をする
(7)。
【0027】次に、CPU17は、ST時限のタイマS
Tをスタ−トする(8)。タイマSTをスタ−トすると
CPU17は、状態読取(9)を行なう。これにおいて
は、イグニションスイッチ20等各種スイッチの開閉信
号,エンコ−ダ27のスロットル開度デ−タ等を読込ん
で内部レジスタに書込むと共に、CPU18に検出デ−
タの転送を指示して、車高センサ15fr〜15rLの
車高デ−タ,加速度センサ16p,16r,16zの検
出デ−タおよびその他のセンサの検出デ−タ、ならび
に、圧力制御電磁弁の通電電流値検出デ−タの転送を受
けて、内部レジスタに書込む。そして、これらの読込み
値を参照して異常/正常の判定をして、異常のときに
は、異常処理に進む。
Tをスタ−トする(8)。タイマSTをスタ−トすると
CPU17は、状態読取(9)を行なう。これにおいて
は、イグニションスイッチ20等各種スイッチの開閉信
号,エンコ−ダ27のスロットル開度デ−タ等を読込ん
で内部レジスタに書込むと共に、CPU18に検出デ−
タの転送を指示して、車高センサ15fr〜15rLの
車高デ−タ,加速度センサ16p,16r,16zの検
出デ−タおよびその他のセンサの検出デ−タ、ならび
に、圧力制御電磁弁の通電電流値検出デ−タの転送を受
けて、内部レジスタに書込む。そして、これらの読込み
値を参照して異常/正常の判定をして、異常のときに
は、異常処理に進む。
【0028】正常の場合には、CPU17は、次にカッ
ト弁制御(10)を実行する。これにおいては、制御弁
60mの通電電流値を、カット弁パイロット圧に対応し
てそれがカット弁の開弁電流以上になるように調整す
る。カット弁制御(10)を終えるとCPU17は、ス
イッチ20の開閉をチエックして、それが閉であると、
車両走行状態を示すパラメ−タを算出する(14)。主
たるパラメ−タは、舵角加速度,スロットル開閉速度,
縦加速度(センサ16p)の変化速度および横加速度
(センサ16r)の変化速度である。
ト弁制御(10)を実行する。これにおいては、制御弁
60mの通電電流値を、カット弁パイロット圧に対応し
てそれがカット弁の開弁電流以上になるように調整す
る。カット弁制御(10)を終えるとCPU17は、ス
イッチ20の開閉をチエックして、それが閉であると、
車両走行状態を示すパラメ−タを算出する(14)。主
たるパラメ−タは、舵角加速度,スロットル開閉速度,
縦加速度(センサ16p)の変化速度および横加速度
(センサ16r)の変化速度である。
【0029】次にCPU17は「車高偏差演算」(1
5)を実行して、目標車高に対する検出車高の偏差を算
出してこれを零とするに要するサスペンション圧力補正
量(第1補正量)を算出する。この内容は図4に示し後
述する。次に「ピッチング/ロ−リング予測演算」(1
6)を実行して、車体に実際に加わっている縦,横加速
度に対応するサスペンション圧補正量(第2補正量)を
算出して、サスペンション初期圧+第1補正量+第2補
正量(中間算出値)を算出する。
5)を実行して、目標車高に対する検出車高の偏差を算
出してこれを零とするに要するサスペンション圧力補正
量(第1補正量)を算出する。この内容は図4に示し後
述する。次に「ピッチング/ロ−リング予測演算」(1
6)を実行して、車体に実際に加わっている縦,横加速
度に対応するサスペンション圧補正量(第2補正量)を
算出して、サスペンション初期圧+第1補正量+第2補
正量(中間算出値)を算出する。
【0030】CPU17は次に、「圧力補正」(17)
を実行して、ライン圧管路6およびリタ−ン管路11の
圧力に対応して、前記中間算出値を補正する。次には
「圧力/電流変換」(18)で、上記補正した「算出中
間値」を、圧力制御電磁弁80fr〜80rLに流すべ
き電流値に変換する。更に次に、「ワ−プ補正」(1
9)で、横加速度およびステアリング速度に対応した、
旋回時ワ−プ補正量(電流補正値)を算出して、これを
圧力制御電磁弁に流すべき前記電流値に加える。そして
「出力」(20)で、以上のようにして算出した、圧力
制御電磁弁に流すべき電流値を、各圧力制御電磁弁宛て
で、CPU18に転送する。
を実行して、ライン圧管路6およびリタ−ン管路11の
圧力に対応して、前記中間算出値を補正する。次には
「圧力/電流変換」(18)で、上記補正した「算出中
間値」を、圧力制御電磁弁80fr〜80rLに流すべ
き電流値に変換する。更に次に、「ワ−プ補正」(1
9)で、横加速度およびステアリング速度に対応した、
旋回時ワ−プ補正量(電流補正値)を算出して、これを
圧力制御電磁弁に流すべき前記電流値に加える。そして
「出力」(20)で、以上のようにして算出した、圧力
制御電磁弁に流すべき電流値を、各圧力制御電磁弁宛て
で、CPU18に転送する。
【0031】ここでCPU17は、1サイクルのサスペ
ンション圧力制御(1回の情報サンプリングとサンプリ
ングした情報に基づいた圧力調整出力)を行なったこと
になる。そこで、タイマSTがタイムオ−バするのを待
って(21)、タイムオ−バすると、ステップ8に戻っ
て、タイマSTを再スタ−トして、次のサイクルのサス
ペンション圧力制御を実行する。
ンション圧力制御(1回の情報サンプリングとサンプリ
ングした情報に基づいた圧力調整出力)を行なったこと
になる。そこで、タイマSTがタイムオ−バするのを待
って(21)、タイムオ−バすると、ステップ8に戻っ
て、タイマSTを再スタ−トして、次のサイクルのサス
ペンション圧力制御を実行する。
【0032】「車高偏差演算」(15)の内容を図4に
示す。これにおいてはヒ−ブエラ−CHの算出」(5
0)(この内容は図5に示し、詳細は後述)で、車速よ
り目標ヒ−ブHt(車両全体としての目標車高)を導出
して、車高センサ15fr〜15rLの検出車高DF
R,DFL,DRRおよびDRLの和DHT(検出車
高)=DFL+DFR+DRL+DRRを算出して、該
DHTの、目標ヒ−ブHt(目標車高)に対するヒ−ブ
エラ−量(車高偏差)を算出し、PID制御のために、
算出したヒ−ブエラ−量(車高偏差)をPID処理し
て、ヒ−ブエラ−(車高偏差)対応のヒ−ブ補正量CH
を算出する。
示す。これにおいてはヒ−ブエラ−CHの算出」(5
0)(この内容は図5に示し、詳細は後述)で、車速よ
り目標ヒ−ブHt(車両全体としての目標車高)を導出
して、車高センサ15fr〜15rLの検出車高DF
R,DFL,DRRおよびDRLの和DHT(検出車
高)=DFL+DFR+DRL+DRRを算出して、該
DHTの、目標ヒ−ブHt(目標車高)に対するヒ−ブ
エラ−量(車高偏差)を算出し、PID制御のために、
算出したヒ−ブエラ−量(車高偏差)をPID処理し
て、ヒ−ブエラ−(車高偏差)対応のヒ−ブ補正量CH
を算出する。
【0033】次に「ピッチングエラ−CPの演算」(5
1)で、縦加速度より目標ピッチを導出し、車高センサ
15fr〜15rLの検出車高よりピッチDPT=−
(DFL+DFR)+(DRL+DRR)を算出し、算
出したピッチDPTの、目標ピッチに対するピッチエラ
−量(ピッチ偏差)を算出し、PID制御のために、算
出したピッチエラ−量をPID処理して、ピッチエラ−
対応のピッチ補正量CPを算出する。次に「ロ−リング
エラ−CRの演算」(52)で、横加速度より目標ロ−
ルを導出し、車高センサ15fr〜15rLの検出車高
よりロ−ルDRT=(DFL−DFR)+(DRL−D
RR)を算出して、算出したロ−ルDRTの、目標ロ−
ルに対するロ−ルエラ−量(ロ−ル偏差)を算出し、P
ID制御のために、算出したロ−ルエラ−量をPID処
理して、ロ−ルエラ−対応のロ−ル補正量CRを算出す
る。次に「ワ−プエラ−CWの演算」(53)で、目標
ワ−プを零とし、車高センサ15fr〜15rLの検出
車高よりワ−プDWT=(DFL−DFR)−(DRL
−DRR)を算出して、算出したワ−プDWTの目標ワ
−プに対するワ−プエラ−量(ワ−プ偏差)をPID処
理して、ワ−プエラ−対応のワ−プ補正量CWを算出す
る。
1)で、縦加速度より目標ピッチを導出し、車高センサ
15fr〜15rLの検出車高よりピッチDPT=−
(DFL+DFR)+(DRL+DRR)を算出し、算
出したピッチDPTの、目標ピッチに対するピッチエラ
−量(ピッチ偏差)を算出し、PID制御のために、算
出したピッチエラ−量をPID処理して、ピッチエラ−
対応のピッチ補正量CPを算出する。次に「ロ−リング
エラ−CRの演算」(52)で、横加速度より目標ロ−
ルを導出し、車高センサ15fr〜15rLの検出車高
よりロ−ルDRT=(DFL−DFR)+(DRL−D
RR)を算出して、算出したロ−ルDRTの、目標ロ−
ルに対するロ−ルエラ−量(ロ−ル偏差)を算出し、P
ID制御のために、算出したロ−ルエラ−量をPID処
理して、ロ−ルエラ−対応のロ−ル補正量CRを算出す
る。次に「ワ−プエラ−CWの演算」(53)で、目標
ワ−プを零とし、車高センサ15fr〜15rLの検出
車高よりワ−プDWT=(DFL−DFR)−(DRL
−DRR)を算出して、算出したワ−プDWTの目標ワ
−プに対するワ−プエラ−量(ワ−プ偏差)をPID処
理して、ワ−プエラ−対応のワ−プ補正量CWを算出す
る。
【0034】この実施例では、本発明のゲイン変更は、
上述の「ヒ−ブエラ−CHの演算」(50)で実施され
る。この「ヒ−ブエラ−CHの演算」(50)以外の演
算ならびに処理は、前記特開平2−208109号公報
に開示されたものと同様である。換言すると、この実施
例は前記特開平2−208109号公報に開示された制
御装置を改良し、「ヒ−ブエラ−CHの演算」(50)
の内容を改良したものである。具体的には、図5に示す
「Gp,Gi,Gdの設定」(GSP)を加入してそこ
でPID各項の補正ゲインGp,Gi,Gdを算出し、
そして、演算ブロック44において、従来(特開平2−
208109号公報)のPID各項のゲインKh1(比
例項),Kh2(積分項)およびKh4・Kh5(微分
項)のそれぞれに補正ゲインGp,GiおよびGdのそ
れぞれを乗算し、得た積をPID各項のゲインとしてい
る点が、従来(特開平2−208109号公報)のPI
D制御と異なる。
上述の「ヒ−ブエラ−CHの演算」(50)で実施され
る。この「ヒ−ブエラ−CHの演算」(50)以外の演
算ならびに処理は、前記特開平2−208109号公報
に開示されたものと同様である。換言すると、この実施
例は前記特開平2−208109号公報に開示された制
御装置を改良し、「ヒ−ブエラ−CHの演算」(50)
の内容を改良したものである。具体的には、図5に示す
「Gp,Gi,Gdの設定」(GSP)を加入してそこ
でPID各項の補正ゲインGp,Gi,Gdを算出し、
そして、演算ブロック44において、従来(特開平2−
208109号公報)のPID各項のゲインKh1(比
例項),Kh2(積分項)およびKh4・Kh5(微分
項)のそれぞれに補正ゲインGp,GiおよびGdのそ
れぞれを乗算し、得た積をPID各項のゲインとしてい
る点が、従来(特開平2−208109号公報)のPI
D制御と異なる。
【0035】この実施例の「ヒ−ブエラ−CHの演算」
(50)の内容を図5に示す。このサブル−チン50で
は、CPU17はまず、車速に対応する目標ヒ−ブHt
を、内部ROMの1領域から読み出してヒ−ブ目標値レ
ジスタHtに書込む(39)。次に前述のヒ−ブDHT
を算出する(40)そして、前回算出したヒ−ブエラ−
量を書込んでいるレジスタEHT2の内容をレジスタE
HT1に書込み(41)、今回のヒ−ブエラ−量HT−
DHTを算出して、これをレジスタEHT2に書込む
(42)。以上により、レジスタEHT1には前回(S
T前)のヒ−ブエラ−量(車高偏差)が、レジスタEH
T2には今回のヒ−ブエラ−量(車高偏差)が格納され
ている。CPU17は次に、前回迄のエラ−積分値(車
高偏差積分値)を書込んでいるレジスタITH2の内容
をレジスタITH1に書込み(43)、次に比例項
(P)の補正ゲインGp,積分項(I)の補正ゲインG
iおよび微分項(D)の補正ゲインGdを算出し設定す
る(GSP)。この「Gp,Gi,Gdの設定」(GS
P)の内容は、図6〜図8を参照して後述する。
(50)の内容を図5に示す。このサブル−チン50で
は、CPU17はまず、車速に対応する目標ヒ−ブHt
を、内部ROMの1領域から読み出してヒ−ブ目標値レ
ジスタHtに書込む(39)。次に前述のヒ−ブDHT
を算出する(40)そして、前回算出したヒ−ブエラ−
量を書込んでいるレジスタEHT2の内容をレジスタE
HT1に書込み(41)、今回のヒ−ブエラ−量HT−
DHTを算出して、これをレジスタEHT2に書込む
(42)。以上により、レジスタEHT1には前回(S
T前)のヒ−ブエラ−量(車高偏差)が、レジスタEH
T2には今回のヒ−ブエラ−量(車高偏差)が格納され
ている。CPU17は次に、前回迄のエラ−積分値(車
高偏差積分値)を書込んでいるレジスタITH2の内容
をレジスタITH1に書込み(43)、次に比例項
(P)の補正ゲインGp,積分項(I)の補正ゲインG
iおよび微分項(D)の補正ゲインGdを算出し設定す
る(GSP)。この「Gp,Gi,Gdの設定」(GS
P)の内容は、図6〜図8を参照して後述する。
【0036】CPU17は次に今回のPID補正量IT
hを次式で算出する; ITh= Kh1・Gp・EHT2+Kh2・Gi・
(EHT2+Kh3・ITH1)+Kh4・Kh5・G
D・(EHT2−EHT1)。
hを次式で算出する; ITh= Kh1・Gp・EHT2+Kh2・Gi・
(EHT2+Kh3・ITH1)+Kh4・Kh5・G
D・(EHT2−EHT1)。
【0037】Kh1・Gp・EHT2は、PID演算の
P(比例)項であり、Kh1・GpはP項のゲインで、
Gpが本発明により悪路走行中の車高低下を抑止するた
めに導入されたP項補正ゲインである。EHT2はレジ
スタEHT2の内容(今回のヒ−ブエラ−量=車高偏差
量)である。
P(比例)項であり、Kh1・GpはP項のゲインで、
Gpが本発明により悪路走行中の車高低下を抑止するた
めに導入されたP項補正ゲインである。EHT2はレジ
スタEHT2の内容(今回のヒ−ブエラ−量=車高偏差
量)である。
【0038】Kh2・Gi・(EHT2+Kh3・IT
H1)は、I(積分)項であり、Kh2・Giは積分項
のゲインで、Giが本発明により悪路走行中の車高低下
を抑止するために導入されたI項補正ゲインである。I
TH1は前回までの補正量積分値(初期圧の設定(7)
からの、補正量出力の積分値)、Kh3は今回のエラ−
量EHT2と補正量積分値ITH1との間の重み付け係
数である。
H1)は、I(積分)項であり、Kh2・Giは積分項
のゲインで、Giが本発明により悪路走行中の車高低下
を抑止するために導入されたI項補正ゲインである。I
TH1は前回までの補正量積分値(初期圧の設定(7)
からの、補正量出力の積分値)、Kh3は今回のエラ−
量EHT2と補正量積分値ITH1との間の重み付け係
数である。
【0039】Kh4・Kh5・GD・(EHT2−EH
T1)は、D(微分)項であり、Kh4・Kh5・GD
はD項のゲインで、GDが本発明により悪路走行中の車
高のストロ−クエンド到達を強く抑制するために導入さ
れたD項補正ゲインである。Kh4は車速に対応付けら
れた値、Kh5は舵角速度に対応付けられた値である。
CPU17は、その内部ROMの1領域より、その時の
車速に対応付けられているKh4を読み出し、他の1領
域より、その時の舵角速度に対応付けられているKh5
を読み出す。
T1)は、D(微分)項であり、Kh4・Kh5・GD
はD項のゲインで、GDが本発明により悪路走行中の車
高のストロ−クエンド到達を強く抑制するために導入さ
れたD項補正ゲインである。Kh4は車速に対応付けら
れた値、Kh5は舵角速度に対応付けられた値である。
CPU17は、その内部ROMの1領域より、その時の
車速に対応付けられているKh4を読み出し、他の1領
域より、その時の舵角速度に対応付けられているKh5
を読み出す。
【0040】ヒ−ブエラ−補正量IThを算出するとC
PU17は、算出したヒ−ブエラ−補正量IThをレジ
スタITH2に書込み(45)、それに、ヒ−ブエラ−
補正量の重み係数Kh6(ピッチエラ−補正量CP,ロ
−ルエラ−補正量CRおよびワ−プエラ−補正量CWに
対する重み付け:総補正量中の寄与比)を乗じて、ヒ−
ブエラ−レジスタCHに書込む(46)。このヒ−ブエ
ラ−レジスタCHの内容が、図3に示す「車高偏差演
算」(15)の、図4に示す「ヒ−ブエラ−CHの算
出」(50)での算出値であり、このヒ−ブエラ−CH
が、図4のサブル−チン51,52および53で算出さ
れる他のエラ−量と加算され、図4のサブル−チン54
で、サスペンションそれぞれの圧力補正値に変換され、
そして図3に示すサブル−チン16,17で補正を加え
た上で、圧力制御電磁弁それぞれの通電電流値に変換さ
れ、そして更に図19のサブル−チン19での補正を加
えた後に、圧力制御電磁弁のそれぞれに出力される。
PU17は、算出したヒ−ブエラ−補正量IThをレジ
スタITH2に書込み(45)、それに、ヒ−ブエラ−
補正量の重み係数Kh6(ピッチエラ−補正量CP,ロ
−ルエラ−補正量CRおよびワ−プエラ−補正量CWに
対する重み付け:総補正量中の寄与比)を乗じて、ヒ−
ブエラ−レジスタCHに書込む(46)。このヒ−ブエ
ラ−レジスタCHの内容が、図3に示す「車高偏差演
算」(15)の、図4に示す「ヒ−ブエラ−CHの算
出」(50)での算出値であり、このヒ−ブエラ−CH
が、図4のサブル−チン51,52および53で算出さ
れる他のエラ−量と加算され、図4のサブル−チン54
で、サスペンションそれぞれの圧力補正値に変換され、
そして図3に示すサブル−チン16,17で補正を加え
た上で、圧力制御電磁弁それぞれの通電電流値に変換さ
れ、そして更に図19のサブル−チン19での補正を加
えた後に、圧力制御電磁弁のそれぞれに出力される。
【0041】「Gp,Gi,Gdの設定」(GSP)の
内容を図6〜図8に示す。図6を参照すると、この「G
p,Gi,Gdの設定」(GSP)に進むとCPU17
はまず、車体振動に対応した補正ゲインの変更を行なっ
ているか否を示すレジスタFRBのデ−タを参照して、
それが「0」(補正ゲインの変更を行なっていない:G
p,Gi=1)であると、今回の検出車高S(n)(こ
れは前述のヒ−ブDHTに同じであり、前後左右4輪部
のショックアブソ−バのストロ−クの総和に等しい)と
前回(ST前)の検出車高S(n−1)との差の絶対値
が、悪路判定用の第1設定値DSng以上であるかをチ
ェックする(62)。そしてDSng以上であるとカウ
ントレジスタCRBのカウントデ−タを1インクレメン
トする(64)。連続してTng回(ST周期の、連続
Tng回)DSng以上であると、カウントデ−タがT
ngとなるが、このときレジスタFRBのデ−タを
「1」に変更しカウントデ−タをクリアする(64〜6
7)。そして、レジスタFRBのデ−タが「1」である
間、車高変化が正(車高が上昇)の間はゲインGpを1
より小さい値Gpeに、ゲインGiも1より小さい値G
ieに設定し(68〜70)、車高変化が負(車高が低
下)の間はゲインGpを1より大きい値Gpsに、ゲイ
ンGiも1より大きい値Gisに設定する(71,7
2)。
内容を図6〜図8に示す。図6を参照すると、この「G
p,Gi,Gdの設定」(GSP)に進むとCPU17
はまず、車体振動に対応した補正ゲインの変更を行なっ
ているか否を示すレジスタFRBのデ−タを参照して、
それが「0」(補正ゲインの変更を行なっていない:G
p,Gi=1)であると、今回の検出車高S(n)(こ
れは前述のヒ−ブDHTに同じであり、前後左右4輪部
のショックアブソ−バのストロ−クの総和に等しい)と
前回(ST前)の検出車高S(n−1)との差の絶対値
が、悪路判定用の第1設定値DSng以上であるかをチ
ェックする(62)。そしてDSng以上であるとカウ
ントレジスタCRBのカウントデ−タを1インクレメン
トする(64)。連続してTng回(ST周期の、連続
Tng回)DSng以上であると、カウントデ−タがT
ngとなるが、このときレジスタFRBのデ−タを
「1」に変更しカウントデ−タをクリアする(64〜6
7)。そして、レジスタFRBのデ−タが「1」である
間、車高変化が正(車高が上昇)の間はゲインGpを1
より小さい値Gpeに、ゲインGiも1より小さい値G
ieに設定し(68〜70)、車高変化が負(車高が低
下)の間はゲインGpを1より大きい値Gpsに、ゲイ
ンGiも1より大きい値Gisに設定する(71,7
2)。
【0042】なお、S(n)−S(n−1)の絶対値
が、悪路判定用の第1設定値DSng以上になった後、
カウントデ−タ(CRB)がTngに達するまでに、該
絶対値が第1設定値DSng未満になったときには、そ
こでカウントデ−タをクリアする(63)。したがっ
て、Tng×ST以上継続してS(n)−S(n−1)
の絶対値が悪路判定用の第1設定値DSng以上になっ
たときに、レジスタFRBのデ−タが「1」とされる。
悪路走行の場合、各車輪の上下振動(車輪を基準とする
と車体の振動)が激しく、全車高センサの検出値の総和
であるS(n)(上述のヒ−ブDHT)が振動し、この
場合、レジスタFRBのデ−タが「1」に設定される。
が、悪路判定用の第1設定値DSng以上になった後、
カウントデ−タ(CRB)がTngに達するまでに、該
絶対値が第1設定値DSng未満になったときには、そ
こでカウントデ−タをクリアする(63)。したがっ
て、Tng×ST以上継続してS(n)−S(n−1)
の絶対値が悪路判定用の第1設定値DSng以上になっ
たときに、レジスタFRBのデ−タが「1」とされる。
悪路走行の場合、各車輪の上下振動(車輪を基準とする
と車体の振動)が激しく、全車高センサの検出値の総和
であるS(n)(上述のヒ−ブDHT)が振動し、この
場合、レジスタFRBのデ−タが「1」に設定される。
【0043】レジスタFRBのデ−タが「1」に設定さ
れているときに、S(n)−S(n−1)の絶対値が第
1設定値DSngより小さい、良路判定用の第2設定値
Dsgd以下になりこれがTgd回連続すると、すなわ
ちTgd×ST以上継続してS(n)−S(n−1)の
絶対値が良路路判定用の第2設定値Dsgd以下になっ
たときに、レジスタFRBのデ−タ「1」(悪路走行中
を意味する)がクリア(「0」の書込みに同じ)され、
ゲインGpおよびGiが1に戻される(73〜80)。
れているときに、S(n)−S(n−1)の絶対値が第
1設定値DSngより小さい、良路判定用の第2設定値
Dsgd以下になりこれがTgd回連続すると、すなわ
ちTgd×ST以上継続してS(n)−S(n−1)の
絶対値が良路路判定用の第2設定値Dsgd以下になっ
たときに、レジスタFRBのデ−タ「1」(悪路走行中
を意味する)がクリア(「0」の書込みに同じ)され、
ゲインGpおよびGiが1に戻される(73〜80)。
【0044】したがって悪路走行中(FRB=「1」)
には、図9の(a)および(b)に点線で示すように、
車高が下がる時には高いゲインGp=Gps,Gi=G
isが設定され、車高が上がる時には低いゲインGp=
Gpe,Gi=Gieが設定される。これらの高いゲイ
ンGp=Gps,Gi=Gisが、車高偏差のフィ−ド
バック値および偏差積分値のフィ−ドバック値(車高上
げ方向)を大きくするので、車高低下を補正するショッ
クアブソ−バ圧上昇量(圧力補正量)が大きくなり(車
高低下に対する戻し量が多くなり)、車高が目標値に速
く復帰する。車高が上がる時には低いゲインGp=Gp
e,Gi=Gieとなるので、これらの低いゲインが、
車高偏差のフィ−ドバック値および偏差積分値のフィ−
ドバック値(車高下げ方向)を小さくするので、車高上
昇を補正するショックアブソ−バ圧低下量(圧力補正
量)が小さくなり(車高上昇に対する戻し量が少くな
り)、車高は下がりにくい。これは車高低下抑制に貢献
する。したがって、悪路走行中の車高低下の抑制には、
偏差Gps−Gpe,Gis−Gieの値が正値で、大
きい程(限度はあるが)効果をもたらすので、この関係
が満される限り、車高が下がる時のゲイン(Gps,G
is)と上がるときのゲイン(Gpe,Gie)の一方
を固定値(FRBの「0」/「1」に無関係に1の値)
としてもよい。
には、図9の(a)および(b)に点線で示すように、
車高が下がる時には高いゲインGp=Gps,Gi=G
isが設定され、車高が上がる時には低いゲインGp=
Gpe,Gi=Gieが設定される。これらの高いゲイ
ンGp=Gps,Gi=Gisが、車高偏差のフィ−ド
バック値および偏差積分値のフィ−ドバック値(車高上
げ方向)を大きくするので、車高低下を補正するショッ
クアブソ−バ圧上昇量(圧力補正量)が大きくなり(車
高低下に対する戻し量が多くなり)、車高が目標値に速
く復帰する。車高が上がる時には低いゲインGp=Gp
e,Gi=Gieとなるので、これらの低いゲインが、
車高偏差のフィ−ドバック値および偏差積分値のフィ−
ドバック値(車高下げ方向)を小さくするので、車高上
昇を補正するショックアブソ−バ圧低下量(圧力補正
量)が小さくなり(車高上昇に対する戻し量が少くな
り)、車高は下がりにくい。これは車高低下抑制に貢献
する。したがって、悪路走行中の車高低下の抑制には、
偏差Gps−Gpe,Gis−Gieの値が正値で、大
きい程(限度はあるが)効果をもたらすので、この関係
が満される限り、車高が下がる時のゲイン(Gps,G
is)と上がるときのゲイン(Gpe,Gie)の一方
を固定値(FRBの「0」/「1」に無関係に1の値)
としてもよい。
【0045】次に図7を参照する。レジスタFRBのデ
−タをチェックして(81A)それが「1」(悪路走行
中)のときには上述のようにゲインを変更しているの
で、図7のステップ81B〜97の処理は実行しないで
図8に示すステップ101に進むが、レジスタFRBの
デ−タが「0」であると、すなわち図6に示す処理では
ゲインを変更していないときには、車体の継続的低下に
対応した補正ゲインの変更を行なっているか否を示すレ
ジスタFZBのデ−タを参照して(81B)、それが
「0」(補正ゲインの変更を行なっていない:Gp,G
D=1)であると、今回の上下加速度センサ16zの検
出加速度GZ(上下加速度;+は車体上昇方向、−は降
下方向)が、第1設定値THGhd(図10に示す)以
下であるかをチェックする(82)。そしてTHGhd
以下であるとカウントレジスタCZBのカウントデ−タ
を1インクレメントする(84)。連続してThd回
(ST周期の、連続Thd回)THGhd以下である
と、カウントデ−タがThdとなるが、このときレジス
タFZBのデ−タを「1」に変更しカウントデ−タをク
リアする(84〜87)。そして、レジスタFZBのデ
−タが「1」である間、ゲインGpを1より大きい値G
ps(図10に示す)に、ゲインGDも1より大きい値
Gdsに設定する(88,89)。
−タをチェックして(81A)それが「1」(悪路走行
中)のときには上述のようにゲインを変更しているの
で、図7のステップ81B〜97の処理は実行しないで
図8に示すステップ101に進むが、レジスタFRBの
デ−タが「0」であると、すなわち図6に示す処理では
ゲインを変更していないときには、車体の継続的低下に
対応した補正ゲインの変更を行なっているか否を示すレ
ジスタFZBのデ−タを参照して(81B)、それが
「0」(補正ゲインの変更を行なっていない:Gp,G
D=1)であると、今回の上下加速度センサ16zの検
出加速度GZ(上下加速度;+は車体上昇方向、−は降
下方向)が、第1設定値THGhd(図10に示す)以
下であるかをチェックする(82)。そしてTHGhd
以下であるとカウントレジスタCZBのカウントデ−タ
を1インクレメントする(84)。連続してThd回
(ST周期の、連続Thd回)THGhd以下である
と、カウントデ−タがThdとなるが、このときレジス
タFZBのデ−タを「1」に変更しカウントデ−タをク
リアする(84〜87)。そして、レジスタFZBのデ
−タが「1」である間、ゲインGpを1より大きい値G
ps(図10に示す)に、ゲインGDも1より大きい値
Gdsに設定する(88,89)。
【0046】なお、上下加速度GZが、第1設定値TH
Ghd以下になった後、カウントデ−タ(CZB)がT
hdに達するまでに、GZが第1設定値THGhdを越
えたときには、そこでカウントデ−タをクリアする(8
3)。したがって、Thd×ST以上継続してGZが車
高低下判定用の第1設定値THGhd以下になったとき
に、レジスタFZBのデ−タが「1」とされる。すなわ
ち車高が継続的に低下するとき、レジスタFZBのデ−
タが「1」となる。
Ghd以下になった後、カウントデ−タ(CZB)がT
hdに達するまでに、GZが第1設定値THGhdを越
えたときには、そこでカウントデ−タをクリアする(8
3)。したがって、Thd×ST以上継続してGZが車
高低下判定用の第1設定値THGhd以下になったとき
に、レジスタFZBのデ−タが「1」とされる。すなわ
ち車高が継続的に低下するとき、レジスタFZBのデ−
タが「1」となる。
【0047】レジスタFZBのデ−タが「1」に設定さ
れているときに、上下加速度GZが第1設定値THGh
dより大きい、第2設定値THGn以上になり、これが
Tn回連続すると、すなわちTn×ST以上継続して上
下加速度GZが第2設定値THGn以上になったとき
に、レジスタFZBのデ−タ「1」(継続的車高低下を
意味する)がクリアされ、ゲインGpおよびGDが1に
戻される(90〜97)。 したがって悪路走行,坂路
走行等により車高が継続的に低下し始めてレジスタFZ
Bのデ−タが「1」になると、図10の(a)および
(b)に点線で示すように、高いゲインが設定される。
これらの高いゲインが、車高偏差のフィ−ドバック値お
よび偏差微分値のフィ−ドバック値を大きくするので、
車高低下(加速度GZが負方向)を補正するショックア
ブソ−バ圧上昇量(圧力補正量)が大きくなり、車高低
下に対する戻し量が多くなり、車高が目標値に速く復帰
し、車高低下が抑制される。
れているときに、上下加速度GZが第1設定値THGh
dより大きい、第2設定値THGn以上になり、これが
Tn回連続すると、すなわちTn×ST以上継続して上
下加速度GZが第2設定値THGn以上になったとき
に、レジスタFZBのデ−タ「1」(継続的車高低下を
意味する)がクリアされ、ゲインGpおよびGDが1に
戻される(90〜97)。 したがって悪路走行,坂路
走行等により車高が継続的に低下し始めてレジスタFZ
Bのデ−タが「1」になると、図10の(a)および
(b)に点線で示すように、高いゲインが設定される。
これらの高いゲインが、車高偏差のフィ−ドバック値お
よび偏差微分値のフィ−ドバック値を大きくするので、
車高低下(加速度GZが負方向)を補正するショックア
ブソ−バ圧上昇量(圧力補正量)が大きくなり、車高低
下に対する戻し量が多くなり、車高が目標値に速く復帰
し、車高低下が抑制される。
【0048】次に図8を参照する。CPU17は次に、
今回の検出車高S(n)が、ショックアブソ−バの縮み
側ストロ−クエンドに近い領域(FBS以下)あるいは
伸び側ストロ−クエンドに近い領域(FRBS以上)で
あるかをチェックする(101,103)。そして、縮
み側ストロ−クエンドに近い領域(FBS以下)にある
ときには、更に縮み側ストロ−クエンドに近づく方向に
車高が変化しているかをチェックし(102)、そのよ
うに変化していると、レジスタAの値をa分大きい値に
更新する(105)。aは1未満の正数であり、例えば
0.1である。このような変化がないときには、レジス
タAをクリアする(106)。伸び側ストロ−クエンド
に近い領域(FRBS以上)にあるときには、更に伸び
側ストロ−クエンドに近づく方向に車高が変化している
かをチェックし(104)、そのように変化している
と、レジスタAの値をa分大きい値に更新する(10
5)。このような変化がないときには、レジスタAをク
リアする(107)。CPU17は次に、レジスタAの
値をゲインGDに加えた値をゲインGdとする(10
8)。
今回の検出車高S(n)が、ショックアブソ−バの縮み
側ストロ−クエンドに近い領域(FBS以下)あるいは
伸び側ストロ−クエンドに近い領域(FRBS以上)で
あるかをチェックする(101,103)。そして、縮
み側ストロ−クエンドに近い領域(FBS以下)にある
ときには、更に縮み側ストロ−クエンドに近づく方向に
車高が変化しているかをチェックし(102)、そのよ
うに変化していると、レジスタAの値をa分大きい値に
更新する(105)。aは1未満の正数であり、例えば
0.1である。このような変化がないときには、レジス
タAをクリアする(106)。伸び側ストロ−クエンド
に近い領域(FRBS以上)にあるときには、更に伸び
側ストロ−クエンドに近づく方向に車高が変化している
かをチェックし(104)、そのように変化している
と、レジスタAの値をa分大きい値に更新する(10
5)。このような変化がないときには、レジスタAをク
リアする(107)。CPU17は次に、レジスタAの
値をゲインGDに加えた値をゲインGdとする(10
8)。
【0049】この処理により、図11に点線で示すよう
に、検出車高S(n)が縮み側ストロ−クエンドに近い
領域(FBS以下)にあって更に縮み側ストロ−クエン
ドに近づく方向に車高が変化している間は、レジスタA
の値が順次に増大し、これと同じくゲインGdが順次に
増大して、更に縮み側ストロ−クエンドに近づく方向の
車高変化が順次強く抑制され、縮み側ストロ−クエンド
到達を抑止する圧力が強くなる。
に、検出車高S(n)が縮み側ストロ−クエンドに近い
領域(FBS以下)にあって更に縮み側ストロ−クエン
ドに近づく方向に車高が変化している間は、レジスタA
の値が順次に増大し、これと同じくゲインGdが順次に
増大して、更に縮み側ストロ−クエンドに近づく方向の
車高変化が順次強く抑制され、縮み側ストロ−クエンド
到達を抑止する圧力が強くなる。
【0050】また、検出車高S(n)が伸び側ストロ−
クエンドに近い領域(FRBS以上)にあって更に伸び
側ストロ−クエンドに近づく方向に車高が変化している
間にも、レジスタAの値が順次に増大し、これと同じく
ゲインGdが順次に増大して、更に伸び側ストロ−クエ
ンドに近づく方向の車高変化が順次強く抑制され、伸び
側ストロ−クエンド到達を抑止する圧力が強くなる。
クエンドに近い領域(FRBS以上)にあって更に伸び
側ストロ−クエンドに近づく方向に車高が変化している
間にも、レジスタAの値が順次に増大し、これと同じく
ゲインGdが順次に増大して、更に伸び側ストロ−クエ
ンドに近づく方向の車高変化が順次強く抑制され、伸び
側ストロ−クエンド到達を抑止する圧力が強くなる。
【0051】
【発明の効果】悪路走行中の車体降下が抑制される。車
高の継続的な低下が抑制される。あるいは、ショックア
ブソ−バが縮み側ストロ−クエンドに達っしてしまうの
が強く抑制され、ショックアブソ−バの車体支持部がバ
ウンドストッパに当るのが防止される。
高の継続的な低下が抑制される。あるいは、ショックア
ブソ−バが縮み側ストロ−クエンドに達っしてしまうの
が強く抑制され、ショックアブソ−バの車体支持部がバ
ウンドストッパに当るのが防止される。
【図1】 図2に示す本発明の一実施例が組合わされた
車両サスペンションシステムの構成の概要を示すブロッ
ク図である。
車両サスペンションシステムの構成の概要を示すブロッ
ク図である。
【図2】 本発明の一実施例の主要部の構成を示すブロ
ック図である。
ック図である。
【図3】 図2に示すCPU17のサスペンション圧力
制御動作を示すフロ−チャ−トである。
制御動作を示すフロ−チャ−トである。
【図4】 図3に示す「車高偏差演算」(15)の内容
を示すフロ−チャ−トである。
を示すフロ−チャ−トである。
【図5】 図4に示す「ヒ−ブエラ−CHの演算」(5
0)の内容を示すフロ−チャ−トである。
0)の内容を示すフロ−チャ−トである。
【図6】 図5に示す「Gp,Gi,Gdの設定」(G
SP)の内容の一部を示すフロ−チャ−トである。
SP)の内容の一部を示すフロ−チャ−トである。
【図7】 図5に示す「Gp,Gi,Gdの設定」(G
SP)の内容の他の一部を示すフロ−チャ−トである。
SP)の内容の他の一部を示すフロ−チャ−トである。
【図8】 図5に示す「Gp,Gi,Gdの設定」(G
SP)の内容の残りの部分を示すフロ−チャ−トであ
る。
SP)の内容の残りの部分を示すフロ−チャ−トであ
る。
【図9】 図6に示す処理により設定されるゲインG
p,Giを、ショックアブソ−バのストロ−クの、時間
STの間の変化量S(n)−S(n-1)を横軸にして示すグラ
フであり、(a)はゲインGpを、(b)はゲインGi
を示す。
p,Giを、ショックアブソ−バのストロ−クの、時間
STの間の変化量S(n)−S(n-1)を横軸にして示すグラ
フであり、(a)はゲインGpを、(b)はゲインGi
を示す。
【図10】 図7に示す処理により設定されるゲインG
p,GDを、ショックアブソ−バのストロ−クの、時間
STの間の変化量S(n)−S(n-1)を横軸にして示すグラ
フであり、(a)はゲインGpを、(b)はゲインGD
を示す。
p,GDを、ショックアブソ−バのストロ−クの、時間
STの間の変化量S(n)−S(n-1)を横軸にして示すグラ
フであり、(a)はゲインGpを、(b)はゲインGD
を示す。
【図11】 図8に示す処理により設定される、ゲイン
Gdの補正量Aを、ショックアブソ−バのストロ−クS
(n)を横軸にして示すグラフである。
Gdの補正量Aを、ショックアブソ−バのストロ−クS
(n)を横軸にして示すグラフである。
1:油圧ポンプ 2:リザ−バ 6:ライン圧管路 7:アキュムレ
−タ 11:リタ−ン管路 15fr〜15
rL:車高センサ 16p,16r,16z:加速度センサ 17,18:CPU 19:車両上バ
ッテリ 20:イグニションスイッチ 22:リレ− BPS:ブレ−キスイッチ 24:ストップ
ランプ 25:車速同期パルス発生器 291,293:
A/D変換器 301,303:増幅器 33:コイルド
ライバ 60m:制御弁 70fr〜70
rL:カットバルブ 80fr〜80rL:圧力制御電磁弁 100fr〜100rL:サスペンション
−タ 11:リタ−ン管路 15fr〜15
rL:車高センサ 16p,16r,16z:加速度センサ 17,18:CPU 19:車両上バ
ッテリ 20:イグニションスイッチ 22:リレ− BPS:ブレ−キスイッチ 24:ストップ
ランプ 25:車速同期パルス発生器 291,293:
A/D変換器 301,303:増幅器 33:コイルド
ライバ 60m:制御弁 70fr〜70
rL:カットバルブ 80fr〜80rL:圧力制御電磁弁 100fr〜100rL:サスペンション
Claims (3)
- 【請求項1】供給される圧力に応じて伸縮するサスペン
ションに圧力流体を供給するための圧力源;該圧力源と
前記サスペンションの間にあって、サスペンション圧を
定める圧力制御電磁弁;前記サスペンションにより支持
された車体の高さを検出する高さ検出手段;目標高さに
対する前記高さ検出手段が検出した高さの偏差,偏差の
微分値および偏差の積分値の少くとも一者にゲインを乗
算した値を演算する演算手段;および、前記偏差を低減
するため該演算手段が演算した値に対応した圧力の補正
をサスペンション圧に加えるように前記圧力制御電磁弁
を電気付勢する制御手段;を備えるサスペンションの制
御装置において、 路面に対する車体の振動を検出する路面状態検出手段;
路面に対する車体の移動方向を検出する方向検出手段;
路面状態検出手段が所定以上の振動を検出している間、
方向検出手段が路面に近付く移動方向を検出する第1区
間の前記ゲインと路面から離れる移動方向を検出する第
2区間の前記ゲインを、それらの相対差が大きくかつ第
1区間のゲインが第2区間のものより相対的に大きいも
のに変更するゲイン調整手段;を備えることを特徴とす
るサスペンションの制御装置。 - 【請求項2】供給される圧力に応じて伸縮するサスペン
ションに圧力流体を供給するための圧力源;該圧力源と
前記サスペンションの間にあって、サスペンション圧を
定める圧力制御電磁弁;前記サスペンションにより支持
された車体の高さを検出する高さ検出手段;目標高さに
対する前記高さ検出手段が検出した高さの偏差,偏差の
微分値および偏差の積分値の少くとも一者にゲインを乗
算した値を演算する演算手段;および、前記偏差を低減
するため該演算手段が演算した値に対応した圧力の補正
をサスペンション圧に加えるように前記圧力制御電磁弁
を電気付勢する制御手段;を備えるサスペンションの制
御装置において、 路面に対する車体の時系列で継続的な移動方向を検出す
る方向検出手段;および、方向検出手段が路面に近付く
移動方向を検出している間前記ゲインを大きいものに変
更するゲイン調整手段;を備えることを特徴とするサス
ペンションの制御装置。 - 【請求項3】供給される圧力に応じて伸縮するサスペン
ションに圧力流体を供給するための圧力源;該圧力源と
前記サスペンションの間にあって、サスペンション圧を
定める圧力制御電磁弁;前記サスペンションにより支持
された車体の高さを検出する高さ検出手段;目標高さに
対する前記高さ検出手段が検出した高さの偏差,偏差の
微分値および偏差の積分値の少くとも一者にゲインを乗
算した値を演算する演算手段;および、前記偏差を低減
するため該演算手段が演算した値に対応した圧力の補正
をサスペンション圧に加えるように前記圧力制御電磁弁
を電気付勢する制御手段;を備えるサスペンションの制
御装置において、 前記サスペンションがその縮み側の限界に近い所定の縮
み側領域にあるかを検出する領域検出手段;前記サスペ
ンションが縮み運動であるかを検出する運動検出手段;
および、領域検出手段の縮み側領域検出および運動検出
手段の縮み運動検出の両立に応答して、これが成立して
いる間前記ゲインを時系列で順次大きく変更するゲイン
調整手段;を備えることを特徴とするサスペンションの
制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33082893A JPH07186668A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | サスペンションの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33082893A JPH07186668A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | サスペンションの制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07186668A true JPH07186668A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=18237002
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP33082893A Pending JPH07186668A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | サスペンションの制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07186668A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007203933A (ja) * | 2006-02-03 | 2007-08-16 | Toyota Motor Corp | サスペンション装置 |
CN107053988A (zh) * | 2015-11-27 | 2017-08-18 | 丰田自动车株式会社 | 悬架系统 |
US11285964B2 (en) | 2014-10-31 | 2022-03-29 | Polaris Industries Inc. | System and method for controlling a vehicle |
US11400785B2 (en) | 2012-11-07 | 2022-08-02 | Polaris Industries Inc. | Vehicle having suspension with continuous damping control |
US11479075B2 (en) | 2017-06-09 | 2022-10-25 | Polaris Industries Inc. | Adjustable vehicle suspension system |
US11878678B2 (en) | 2016-11-18 | 2024-01-23 | Polaris Industries Inc. | Vehicle having adjustable suspension |
US11884117B2 (en) | 2018-11-21 | 2024-01-30 | Polaris Industries Inc. | Vehicle having adjustable compression and rebound damping |
US11904648B2 (en) | 2020-07-17 | 2024-02-20 | Polaris Industries Inc. | Adjustable suspensions and vehicle operation for off-road recreational vehicles |
US11963064B2 (en) | 2016-02-10 | 2024-04-16 | Polaris Industries Inc. | Recreational vehicle group management system |
US11970036B2 (en) | 2022-06-27 | 2024-04-30 | Polaris Industries Inc. | Vehicle having suspension with continuous damping control |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33082893A patent/JPH07186668A/ja active Pending
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007203933A (ja) * | 2006-02-03 | 2007-08-16 | Toyota Motor Corp | サスペンション装置 |
US11400784B2 (en) | 2012-11-07 | 2022-08-02 | Polaris Industries Inc. | Vehicle having suspension with continuous damping control |
US11400785B2 (en) | 2012-11-07 | 2022-08-02 | Polaris Industries Inc. | Vehicle having suspension with continuous damping control |
US11400787B2 (en) | 2012-11-07 | 2022-08-02 | Polaris Industries Inc. | Vehicle having suspension with continuous damping control |
US11400786B2 (en) | 2012-11-07 | 2022-08-02 | Polaris Industries Inc. | Vehicle having suspension with continuous damping control |
US11919524B2 (en) | 2014-10-31 | 2024-03-05 | Polaris Industries Inc. | System and method for controlling a vehicle |
US11285964B2 (en) | 2014-10-31 | 2022-03-29 | Polaris Industries Inc. | System and method for controlling a vehicle |
CN107053988A (zh) * | 2015-11-27 | 2017-08-18 | 丰田自动车株式会社 | 悬架系统 |
US11963064B2 (en) | 2016-02-10 | 2024-04-16 | Polaris Industries Inc. | Recreational vehicle group management system |
US11878678B2 (en) | 2016-11-18 | 2024-01-23 | Polaris Industries Inc. | Vehicle having adjustable suspension |
US11912096B2 (en) | 2017-06-09 | 2024-02-27 | Polaris Industries Inc. | Adjustable vehicle suspension system |
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US11904648B2 (en) | 2020-07-17 | 2024-02-20 | Polaris Industries Inc. | Adjustable suspensions and vehicle operation for off-road recreational vehicles |
US11970036B2 (en) | 2022-06-27 | 2024-04-30 | Polaris Industries Inc. | Vehicle having suspension with continuous damping control |
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