JPH0717951B2 - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0717951B2 JPH0717951B2 JP63284838A JP28483888A JPH0717951B2 JP H0717951 B2 JPH0717951 B2 JP H0717951B2 JP 63284838 A JP63284838 A JP 63284838A JP 28483888 A JP28483888 A JP 28483888A JP H0717951 B2 JPH0717951 B2 JP H0717951B2
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は電気機器鉄心材料として使用される、磁気特性
の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法に関するものであ
る。
の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法に関するものであ
る。
近年、電気機器の高効率化は、世界的な電力・エネルギ
ー節減の動きの中で強く要望されている。このため、モ
ーターおよび中小型変圧器等の鉄心材料に広く使用され
ている無方向性電磁鋼板においても、高磁束密度で、か
つ低鉄損であることへの要請がますます強まってきてい
る。
ー節減の動きの中で強く要望されている。このため、モ
ーターおよび中小型変圧器等の鉄心材料に広く使用され
ている無方向性電磁鋼板においても、高磁束密度で、か
つ低鉄損であることへの要請がますます強まってきてい
る。
従来の無方向性電磁鋼板では、低鉄損化の手段として一
般に、固有抵抗増加による渦電流損低下の観点から、Si
あるいはAl等の含有量を高める方法が用いられてきた。
しかし、この方法では、反面、磁束密度が低下するとい
う問題があった。
般に、固有抵抗増加による渦電流損低下の観点から、Si
あるいはAl等の含有量を高める方法が用いられてきた。
しかし、この方法では、反面、磁束密度が低下するとい
う問題があった。
また、集合組織の改善によるヒステリシス損低下の観点
から、熱延板焼鈍を施したり、あるいは、特開昭59−15
7259号公報や特開昭60−3912号公報等に記載されている
ように、熱延板焼鈍とSn,Sb等の微量元素添加の組み合
わせにより、鉄損の低減と磁束密度の増大を同時に図る
方法があるが、製造工程が長くなり、かつコスト増にな
るという問題があった。
から、熱延板焼鈍を施したり、あるいは、特開昭59−15
7259号公報や特開昭60−3912号公報等に記載されている
ように、熱延板焼鈍とSn,Sb等の微量元素添加の組み合
わせにより、鉄損の低減と磁束密度の増大を同時に図る
方法があるが、製造工程が長くなり、かつコスト増にな
るという問題があった。
一方、特開昭56−3625号公報等に記載されているよう
に、急速凝固法により直接に薄帯となし、磁気特性上好
ましい（100）面内無方向性の集合組織を有する電磁鋼
薄帯を製造する方法が提案されている。しかし、この方
法は、急速凝固時の微細な柱状組織を活用することが重
要であり、従って、Si含有量が２％以下であるようなα
−γ変態の存在する成分系では、変態時に上記の微細な
柱状組織が壊されるため、効果は期待できない。すなわ
ち、Si含有量が２％以上であるような高Si成分系である
ことが必要であるが、このような高Si成分系であること
は、すでに述べたように、必然的に磁束密度の低下をも
たらし、またコスト高にもなる。
に、急速凝固法により直接に薄帯となし、磁気特性上好
ましい（100）面内無方向性の集合組織を有する電磁鋼
薄帯を製造する方法が提案されている。しかし、この方
法は、急速凝固時の微細な柱状組織を活用することが重
要であり、従って、Si含有量が２％以下であるようなα
−γ変態の存在する成分系では、変態時に上記の微細な
柱状組織が壊されるため、効果は期待できない。すなわ
ち、Si含有量が２％以上であるような高Si成分系である
ことが必要であるが、このような高Si成分系であること
は、すでに述べたように、必然的に磁束密度の低下をも
たらし、またコスト高にもなる。
上記に鑑み本発明は、高磁束密度でかつ低鉄損の無方向
性電磁鋼板を製造する方法を提供するものである。
性電磁鋼板を製造する方法を提供するものである。
本発明者らは、上に述べた急速凝固法を、Si含有量が２
％以下のα−γ変態の存在する成分系に対して適用する
ことにより、高磁束密度でかつ低鉄損の無方向性電磁鋼
板が得られないかとの観点から鋭意研究を重ねた。
％以下のα−γ変態の存在する成分系に対して適用する
ことにより、高磁束密度でかつ低鉄損の無方向性電磁鋼
板が得られないかとの観点から鋭意研究を重ねた。
その結果、急速凝固させて得られた鋼帯の平均結晶粒径
の大きさがある一定値以上の場合に、冷延との組み合わ
せで、高磁束密度かつ低鉄損が実現できることを究明し
た。
の大きさがある一定値以上の場合に、冷延との組み合わ
せで、高磁束密度かつ低鉄損が実現できることを究明し
た。
本発明はこの知見に基づいてなされたものであり、その
要旨は、重量％で、Si:0.1％以上2.0％以下を含有し、
残部実質的にFeからなる溶鋼を、移動更新する冷却体表
面により急速凝固せしめて平均結晶粒径が0.05mm以上で
ある鋼帯を製造し、次いで前記鋼帯に冷延および仕上焼
鈍を施すところにある。他の要旨は、該鋼帯の冷延圧下
率を30％以上80％未満とするところにある。さらに他の
要旨は、該鋼帯の冷延圧下率を80％以上とするところに
ある。
要旨は、重量％で、Si:0.1％以上2.0％以下を含有し、
残部実質的にFeからなる溶鋼を、移動更新する冷却体表
面により急速凝固せしめて平均結晶粒径が0.05mm以上で
ある鋼帯を製造し、次いで前記鋼帯に冷延および仕上焼
鈍を施すところにある。他の要旨は、該鋼帯の冷延圧下
率を30％以上80％未満とするところにある。さらに他の
要旨は、該鋼帯の冷延圧下率を80％以上とするところに
ある。
以下、本発明を詳細に説明する。
鋼成分は、Si:0.1％以上2.0％以下を含有し、残部実質
的にFeからなるものとする。Siは周知のように鉄損を低
下させる作用のある成分であり、この作用を奏するため
には、0.1％以上含有する必要がある。一方、その含有
量が増えると磁束密度が低下し、また、冷延作業性の劣
化やコスト高を招くので、2.0％以下とする。
的にFeからなるものとする。Siは周知のように鉄損を低
下させる作用のある成分であり、この作用を奏するため
には、0.1％以上含有する必要がある。一方、その含有
量が増えると磁束密度が低下し、また、冷延作業性の劣
化やコスト高を招くので、2.0％以下とする。
尚、本発明において、Si以外の鋼成分としては、磁気特
性の向上、機械特性の向上、耐銹性の向上などの目的の
ために、Al,Mn,P,B,Ni,Cr,Ti,V,Nb,Zrの１種又は２種以
上を含有させてもよい。
性の向上、機械特性の向上、耐銹性の向上などの目的の
ために、Al,Mn,P,B,Ni,Cr,Ti,V,Nb,Zrの１種又は２種以
上を含有させてもよい。
上記成分の各含有量は重量％で次の通りである。
Al:2.0％以下、Mn:2.0％以下、P:0.5％以下、Cr:8.0％
以下、Ni:4.0％以下、Ti:0.3％以下、V:0.3％以下、Nb:
0.3％以下、Zr:0.3％以下、B:0.01％以下ある。
以下、Ni:4.0％以下、Ti:0.3％以下、V:0.3％以下、Nb:
0.3％以下、Zr:0.3％以下、B:0.01％以下ある。
次に、本発明の特徴とする、急速凝固させて得られた鋼
帯の平均結晶粒径と、冷延および仕上焼鈍後の磁気特性
の関係について説明する。
帯の平均結晶粒径と、冷延および仕上焼鈍後の磁気特性
の関係について説明する。
第１図は、Si:1.0％を含有する溶鋼を、双ロール法によ
り急速凝固させて1.1mm厚の鋼帯となし、その後0.5mm厚
まで冷延し（冷延圧下率:54.5％）、850℃で30秒間、連
続仕上焼鈍を施した製品板の磁気特性を測定した結果で
ある。急速凝固させて得られた鋳片の平均結晶粒径が0.
05mm以上の場合には、0.05mm未満の場合に比べて、著し
く高磁束密度でかつ低鉄損の製品板が製造できることが
わかる。尚、鋳片の平均結晶粒径のコントロールは、移
動更新する冷却体表面の材質および冷却条件の選択、あ
るいは、例えば特開昭62−240714号公報等に記載されて
いるように、急速凝固後の鋳片の冷却条件を選ぶこと等
により行うことができる。
り急速凝固させて1.1mm厚の鋼帯となし、その後0.5mm厚
まで冷延し（冷延圧下率:54.5％）、850℃で30秒間、連
続仕上焼鈍を施した製品板の磁気特性を測定した結果で
ある。急速凝固させて得られた鋳片の平均結晶粒径が0.
05mm以上の場合には、0.05mm未満の場合に比べて、著し
く高磁束密度でかつ低鉄損の製品板が製造できることが
わかる。尚、鋳片の平均結晶粒径のコントロールは、移
動更新する冷却体表面の材質および冷却条件の選択、あ
るいは、例えば特開昭62−240714号公報等に記載されて
いるように、急速凝固後の鋳片の冷却条件を選ぶこと等
により行うことができる。
このように、本願発明の特徴は、急速凝固させて得られ
たSi含有量が0.1％以上２％以下の、平均結晶粒径が0.0
5mm以上である鋼帯に、冷延および仕上焼鈍を施すこと
により、高磁束密度でかつ低鉄損の無方向性電磁鋼板が
製造できることにある。
たSi含有量が0.1％以上２％以下の、平均結晶粒径が0.0
5mm以上である鋼帯に、冷延および仕上焼鈍を施すこと
により、高磁束密度でかつ低鉄損の無方向性電磁鋼板が
製造できることにある。
ところで、最初に記したように、無方向性電磁鋼板は、
その用途として、電気機器の鉄心材料に用いられるが、
この場合、板厚精度や形状が厳しく要求される。従っ
て、急速凝固させて得られた鋼帯は、冷延により板厚精
度を上げ、かつ形状を整えることが必要である。特に冷
延圧下率が30％以上80％未満の場合には、板厚精度の向
上、形状矯正効果のみならず、磁束密度がさらに一層高
くなるという磁気特性上の効果も有する。また、冷延圧
下率が80％以上の場合には、板厚精度の向上、形状矯正
効果に加えて、製品板の集合組織が（100）〔025〕型に
近づくため、磁束密度および鉄損共、圧延方向と、それ
に直角な方向での差が小さくなるという磁気特性上の効
果も有する。
その用途として、電気機器の鉄心材料に用いられるが、
この場合、板厚精度や形状が厳しく要求される。従っ
て、急速凝固させて得られた鋼帯は、冷延により板厚精
度を上げ、かつ形状を整えることが必要である。特に冷
延圧下率が30％以上80％未満の場合には、板厚精度の向
上、形状矯正効果のみならず、磁束密度がさらに一層高
くなるという磁気特性上の効果も有する。また、冷延圧
下率が80％以上の場合には、板厚精度の向上、形状矯正
効果に加えて、製品板の集合組織が（100）〔025〕型に
近づくため、磁束密度および鉄損共、圧延方向と、それ
に直角な方向での差が小さくなるという磁気特性上の効
果も有する。
次に本発明の実施例を示す。
実施例1. Si:0.1％を含有し、残部実質的にFeからなる溶鋼を双ロ
ール法により急速凝固させ、冷却条件をコントロールす
ることにより平均結晶粒径の異なる３種類の0.8mm厚の
鋼帯となし、その後0.3mm厚まで冷延し（冷延圧下率:6
2.5％）、900℃で30秒間の連続仕上焼鈍を施し、磁気特
性を測定した。その測定結果を第１表に示す。本発明に
より、著しく高磁束密度でかつ低鉄損の無方向性電磁鋼
板の製造が可能であることが明らかである。
ール法により急速凝固させ、冷却条件をコントロールす
ることにより平均結晶粒径の異なる３種類の0.8mm厚の
鋼帯となし、その後0.3mm厚まで冷延し（冷延圧下率:6
2.5％）、900℃で30秒間の連続仕上焼鈍を施し、磁気特
性を測定した。その測定結果を第１表に示す。本発明に
より、著しく高磁束密度でかつ低鉄損の無方向性電磁鋼
板の製造が可能であることが明らかである。
実施例2. Si:0.9％、Al:0.02％、Mn:0.3％、P:0.02％、B:0.0024
％を含有し残部実質的にFeからなる溶鋼を双ロール法に
より急速凝固させ、第２表に示すように、平均結晶粒径
の異なる３種類の鋼帯となし、その後0.5mm厚まで冷延
し、900℃で30秒間の連続仕上焼鈍を施し、磁気特性を
測定した。その測定結果を第２表に併せて示す。本発明
により、高磁束密度で低鉄損の無方向性電磁鋼板の製造
が可能であることがわかる。特に、冷延圧下率が80％以
上である鋼帯No.6の場合には、圧延方向とそれに直角な
方向の磁気特性の差が著しく小さいことも明らかであ
る。
％を含有し残部実質的にFeからなる溶鋼を双ロール法に
より急速凝固させ、第２表に示すように、平均結晶粒径
の異なる３種類の鋼帯となし、その後0.5mm厚まで冷延
し、900℃で30秒間の連続仕上焼鈍を施し、磁気特性を
測定した。その測定結果を第２表に併せて示す。本発明
により、高磁束密度で低鉄損の無方向性電磁鋼板の製造
が可能であることがわかる。特に、冷延圧下率が80％以
上である鋼帯No.6の場合には、圧延方向とそれに直角な
方向の磁気特性の差が著しく小さいことも明らかであ
る。
実施例3. Si:1.1％、Cr:5.2％を含有し、残部実質的にFeからなる
溶鋼を双ロール法により急速凝固させ、冷却条件を変え
ることにより平均結晶粒径が0.040mmと0.265mmの２種類
の鋼帯（0.9mm厚）を得、この鋼帯を0.3mm厚まで冷延し
（冷延圧下率:66.7％）850℃で15秒間の連続仕上焼鈍を
施し、磁気特性を測定した。その測定結果を第３表に示
す。本発明により、高磁束密度でかつ低鉄損の無方向性
電磁鋼板の製造が可能であることがわかる。
溶鋼を双ロール法により急速凝固させ、冷却条件を変え
ることにより平均結晶粒径が0.040mmと0.265mmの２種類
の鋼帯（0.9mm厚）を得、この鋼帯を0.3mm厚まで冷延し
（冷延圧下率:66.7％）850℃で15秒間の連続仕上焼鈍を
施し、磁気特性を測定した。その測定結果を第３表に示
す。本発明により、高磁束密度でかつ低鉄損の無方向性
電磁鋼板の製造が可能であることがわかる。
実施例4. Si:1.6％、Al:0.7％、Mn:1.5％、Ni:2.0％、Ti:0.1％を
含有し、残部実質的にFeからなる溶鋼を双ロール法によ
り急速凝固させ、冷却条件を変えることにより、平均結
晶粒径が0.028mmと0.164mmの２種類の鋼帯（0.7mm厚）
を得、この鋼帯を0.2mm厚まで冷延し（冷延圧下率:71.4
％）、750℃で30秒間の連続仕上焼鈍を施し、磁気特性
を測定した。第４表に示した測定結果から明らかなよう
に、本発明により、高磁束密度でかつ低鉄損の無方向性
電磁鋼板の製造が可能である。
含有し、残部実質的にFeからなる溶鋼を双ロール法によ
り急速凝固させ、冷却条件を変えることにより、平均結
晶粒径が0.028mmと0.164mmの２種類の鋼帯（0.7mm厚）
を得、この鋼帯を0.2mm厚まで冷延し（冷延圧下率:71.4
％）、750℃で30秒間の連続仕上焼鈍を施し、磁気特性
を測定した。第４表に示した測定結果から明らかなよう
に、本発明により、高磁束密度でかつ低鉄損の無方向性
電磁鋼板の製造が可能である。
〔発明の効果〕 以上のように、本発明によれば、高磁束密度で、かつ低
鉄損である磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板が得ら
れ、電気機器の高効率化に伴い、その鉄心材料として用
いられる無方向性電磁鋼板に対する要請に十分応えるこ
とができ、その工業的効果は非常に大きい。
鉄損である磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板が得ら
れ、電気機器の高効率化に伴い、その鉄心材料として用
いられる無方向性電磁鋼板に対する要請に十分応えるこ
とができ、その工業的効果は非常に大きい。
第１図は、Si:1.0％を含有する溶鋼を、双ロール法によ
り急速凝固させて得られた鋼帯の平均結晶粒径と、該鋼
帯より製造した製品板の磁束密度B50および鉄損W15/50
との関係を示す図である。
り急速凝固させて得られた鋼帯の平均結晶粒径と、該鋼
帯より製造した製品板の磁束密度B50および鉄損W15/50
との関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 溝口 利明 神奈川県川崎市中原区井田1618番地 新日 本製鐵株式会社第１技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭63−60227（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】重量％で、Si:0.1％以上2.0％以下を含有
し、残部実質的にFeからなる溶鋼を、移動更新する冷却
体表面により急速凝固せしめて平均結晶粒径が0.05mm以
上である鋼帯を製造し、次いで、前記鋼帯に冷延および
仕上焼鈍を施すことを特徴とする磁気特性の優れた無方
向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】鋼帯の冷延圧下率を30％以上80未満とす
る、請求項１記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】鋼帯の冷延圧下率を80％以上とする、請求
項１記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63284838A JPH0717951B2 (ja) | 1988-11-12 | 1988-11-12 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63284838A JPH0717951B2 (ja) | 1988-11-12 | 1988-11-12 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02133523A JPH02133523A (ja) | 1990-05-22 |
| JPH0717951B2 true JPH0717951B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=17683669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63284838A Expired - Lifetime JPH0717951B2 (ja) | 1988-11-12 | 1988-11-12 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0717951B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102448799B1 (ko) | 2018-02-16 | 2022-09-29 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판, 및 무방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| JP7010358B2 (ja) | 2018-02-16 | 2022-01-26 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板、及び無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| CN111601909B (zh) | 2018-02-16 | 2022-05-13 | 日本制铁株式会社 | 无取向电磁钢板及无取向电磁钢板的制造方法 |
-
1988
- 1988-11-12 JP JP63284838A patent/JPH0717951B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02133523A (ja) | 1990-05-22 |
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