JPH07158410A - 一軸型コンバインドサイクルプラント - Google Patents
一軸型コンバインドサイクルプラントInfo
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- JPH07158410A JPH07158410A JP30944393A JP30944393A JPH07158410A JP H07158410 A JPH07158410 A JP H07158410A JP 30944393 A JP30944393 A JP 30944393A JP 30944393 A JP30944393 A JP 30944393A JP H07158410 A JPH07158410 A JP H07158410A
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- turbine
- steam turbine
- steam
- combined cycle
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
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- F01K23/12—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engines being mechanically coupled
- F01K23/16—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engines being mechanically coupled all the engines being turbines
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 大容量・高温化蒸気条件における一軸型コン
バインドサイクルプラント用の蒸気タービンに対し、発
電設備のコスト減を計り、かつ最適な性能を発揮させ、
保守性を向上させることができるようにすること。 【構成】 ガスタービン２と発電機４の間に蒸気タービ
ン６を配置し、全ての軸をリジットカップリングで結合
し、ガスタービンのスラスト軸受７を一軸として唯一の
スラスト軸受として使用するようにした大容量一軸型コ
ンバインドサイクルプラントにおいて、蒸気タービンの
高圧タービン６ａ、中圧タービン６ｂ、及び低圧タービ
ン６ｃのロータ軸２２を一体化して１車軸とするとと
に、蒸気タービンの車室を一車室の構造として、低圧部
を単流化した。
バインドサイクルプラント用の蒸気タービンに対し、発
電設備のコスト減を計り、かつ最適な性能を発揮させ、
保守性を向上させることができるようにすること。 【構成】 ガスタービン２と発電機４の間に蒸気タービ
ン６を配置し、全ての軸をリジットカップリングで結合
し、ガスタービンのスラスト軸受７を一軸として唯一の
スラスト軸受として使用するようにした大容量一軸型コ
ンバインドサイクルプラントにおいて、蒸気タービンの
高圧タービン６ａ、中圧タービン６ｂ、及び低圧タービ
ン６ｃのロータ軸２２を一体化して１車軸とするとと
に、蒸気タービンの車室を一車室の構造として、低圧部
を単流化した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスタービン、蒸気タ
ービン及び発電機を一軸に配設した大容量の一軸型コン
バインドサイクルプラントに関する。
ービン及び発電機を一軸に配設した大容量の一軸型コン
バインドサイクルプラントに関する。
【０００２】
【従来の技術】一軸型コンバインドサイクルプラント
は、性能及び運転性に優れた発電設備であり、最近では
ガスタービンの大容量化に伴い、更に効率向上を目指し
蒸気タービンも高温化・再熱化・大容量化してきてい
る。
は、性能及び運転性に優れた発電設備であり、最近では
ガスタービンの大容量化に伴い、更に効率向上を目指し
蒸気タービンも高温化・再熱化・大容量化してきてい
る。
【０００３】図１３は、比較的小容量であり、蒸気ター
ビンは非再熱かつ主蒸気温度が低い従来の一軸型コンバ
インドサイクルプラントの軸構成の一例を示す図であっ
て、圧縮機１に直結されているガスタービン２はリジッ
ドカップリング３によって発電機４に結合されており、
その発電機４にはダイアフラムカップリング５を介して
蒸気タービン６が連結されている。そして、圧縮機１及
び蒸気タービン６の外側にスラスト軸受７が設けられて
いる。
ビンは非再熱かつ主蒸気温度が低い従来の一軸型コンバ
インドサイクルプラントの軸構成の一例を示す図であっ
て、圧縮機１に直結されているガスタービン２はリジッ
ドカップリング３によって発電機４に結合されており、
その発電機４にはダイアフラムカップリング５を介して
蒸気タービン６が連結されている。そして、圧縮機１及
び蒸気タービン６の外側にスラスト軸受７が設けられて
いる。
【０００４】ところで、このようなプラントにおいて
は、ダイアフラムカップリング５で軸方向の伸びが吸収
されるため、ガスタービン及び蒸気タービン毎にスラス
ト軸受７を有することが可能であり、軸系としては、ガ
スタービン及び蒸気タービンが互いに影響を及ぼさず、
独立した軸として設計・製作が可能である。しかも、蒸
気タービンは比較的小容量であることにより小型とな
り、低圧蒸気タービンの動翼の遠心力は小さく、かつ主
蒸気温度も高温でないことによって蒸気タービンのロー
タとしては同一機質の一本のロータで製作可能である。
は、ダイアフラムカップリング５で軸方向の伸びが吸収
されるため、ガスタービン及び蒸気タービン毎にスラス
ト軸受７を有することが可能であり、軸系としては、ガ
スタービン及び蒸気タービンが互いに影響を及ぼさず、
独立した軸として設計・製作が可能である。しかも、蒸
気タービンは比較的小容量であることにより小型とな
り、低圧蒸気タービンの動翼の遠心力は小さく、かつ主
蒸気温度も高温でないことによって蒸気タービンのロー
タとしては同一機質の一本のロータで製作可能である。
【０００５】一方、近年においては、コンバインドサイ
クルプラントの熱効率を向上させるため、ガスタービン
及び蒸気タービンの大容量化、並びに蒸気タービンの再
熱化・高温化が図られており、大容量一軸型コンバイン
ドサイクルプラントとしては図１４に示すような軸構成
のものが提案されている。
クルプラントの熱効率を向上させるため、ガスタービン
及び蒸気タービンの大容量化、並びに蒸気タービンの再
熱化・高温化が図られており、大容量一軸型コンバイン
ドサイクルプラントとしては図１４に示すような軸構成
のものが提案されている。
【０００６】すなわち、蒸気タービンの大容量化に伴な
い、図１３で使用していたダイアフラムカップリング５
は、伝達容量から非常に長大化し、実用には騒音、風損
等の多くの問題があり、大容量一軸型コンバインドサイ
クルプラントでは、ガスタービン、蒸気タービン及び発
電機が図１３に示すようにリジットカップリング３で結
合されている。したがって、このようなものでは軸の熱
伸びを吸収することができないため、スラスト軸受７は
ガスタービンの圧縮機１の軸部１カ所のみとなる。そし
て、蒸気タービンの静止部と回転部に発生する伸び差を
最小にするため蒸気タービン６はスラスト軸受７に近い
ガスタービンの圧縮機１と発電機４との間に配置する軸
構成となっている。そして、蒸気タービン６も高圧ター
ビン６ａ及び中圧タービン６ｂと低圧タービン６ｃとに
分離され、中圧タービン６ｂから排出された排気が気筒
連絡管８を介して接続されている。
い、図１３で使用していたダイアフラムカップリング５
は、伝達容量から非常に長大化し、実用には騒音、風損
等の多くの問題があり、大容量一軸型コンバインドサイ
クルプラントでは、ガスタービン、蒸気タービン及び発
電機が図１３に示すようにリジットカップリング３で結
合されている。したがって、このようなものでは軸の熱
伸びを吸収することができないため、スラスト軸受７は
ガスタービンの圧縮機１の軸部１カ所のみとなる。そし
て、蒸気タービンの静止部と回転部に発生する伸び差を
最小にするため蒸気タービン６はスラスト軸受７に近い
ガスタービンの圧縮機１と発電機４との間に配置する軸
構成となっている。そして、蒸気タービン６も高圧ター
ビン６ａ及び中圧タービン６ｂと低圧タービン６ｃとに
分離され、中圧タービン６ｂから排出された排気が気筒
連絡管８を介して接続されている。
【０００７】図１５は、上記従来の大容量一軸型コンバ
インドサイクルプラント用の蒸気タービンの一例を示す
断面図である。
インドサイクルプラント用の蒸気タービンの一例を示す
断面図である。
【０００８】この蒸気タービンは、大容量化によって低
圧タービン６ｃが大型化し、その動翼に発生する遠心力
が増加し、かつ高温化により高圧タービン６ａ、中圧タ
ービン６ｂでは高温強度が必要となる。
圧タービン６ｃが大型化し、その動翼に発生する遠心力
が増加し、かつ高温化により高圧タービン６ａ、中圧タ
ービン６ｂでは高温強度が必要となる。
【０００９】一般に、遠心力による引張強度を増加させ
た材料は、高温場におけるクリープを代表とする高温強
度に対して低下する傾向があり、このため従来の蒸気タ
ービンは高温強度に優れた材料を用いた高中圧ロータ１
０ａと、引張強度に優れた材料を用いた低圧ロータ１０
ｂとを結合しており、通常１本のロータに対して１筒の
車室が設けられている。
た材料は、高温場におけるクリープを代表とする高温強
度に対して低下する傾向があり、このため従来の蒸気タ
ービンは高温強度に優れた材料を用いた高中圧ロータ１
０ａと、引張強度に優れた材料を用いた低圧ロータ１０
ｂとを結合しており、通常１本のロータに対して１筒の
車室が設けられている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】このようなことから、
従来の大容量コンバインドサイクルプラント用蒸気ター
ビンにおいては、図１５に示すように、蒸気をシールす
るグランドシール部９が多数必要であり、高中圧タービ
ンロータ１０ａと低圧タービンロータ１０ｂを結合する
ため、その近傍に中間軸受台１１が必要となる。そのた
め、蒸気タービンの全長が増大しタービンの建屋も増大
させねばならず、発電設備としてのコストが増大する等
の問題がある。
従来の大容量コンバインドサイクルプラント用蒸気ター
ビンにおいては、図１５に示すように、蒸気をシールす
るグランドシール部９が多数必要であり、高中圧タービ
ンロータ１０ａと低圧タービンロータ１０ｂを結合する
ため、その近傍に中間軸受台１１が必要となる。そのた
め、蒸気タービンの全長が増大しタービンの建屋も増大
させねばならず、発電設備としてのコストが増大する等
の問題がある。
【００１１】さらに、蒸気グランドシール部９が多いこ
とは、タービンから漏洩する蒸気量が増加し、性能を劣
化させる要因となる。しかも、従来の蒸気タービンは２
車室以上必要であることから、中圧タービン６ｂの排気
蒸気を低圧タービン６ｃに導入するための気筒連絡管８
が必要であり、その長い気筒連絡管８を熱エネルギ・運
動エネルギを有する蒸気が通るため、その中で圧力損失
が発生しタービンの性能を劣化させる要因ともなる。ま
た、定期点検時等、蒸気タービンを分解する時には、こ
の気筒連絡管８を取り外さねばならず、作業時間が増大
し、定期点検のコストにも悪影響を及ぼす等の問題もあ
る。
とは、タービンから漏洩する蒸気量が増加し、性能を劣
化させる要因となる。しかも、従来の蒸気タービンは２
車室以上必要であることから、中圧タービン６ｂの排気
蒸気を低圧タービン６ｃに導入するための気筒連絡管８
が必要であり、その長い気筒連絡管８を熱エネルギ・運
動エネルギを有する蒸気が通るため、その中で圧力損失
が発生しタービンの性能を劣化させる要因ともなる。ま
た、定期点検時等、蒸気タービンを分解する時には、こ
の気筒連絡管８を取り外さねばならず、作業時間が増大
し、定期点検のコストにも悪影響を及ぼす等の問題もあ
る。
【００１２】本発明はこのような点に鑑み、大容量・高
温化蒸気条件における一軸型コンバインドサイクルプラ
ント用の蒸気タービンに対し、発電設備のコスト減を計
り、かつ最適な性能を発揮させ、保守性を向上させるこ
とができるようにした一軸型コンバインドサイクルプラ
ントを得ることを目的とする。
温化蒸気条件における一軸型コンバインドサイクルプラ
ント用の蒸気タービンに対し、発電設備のコスト減を計
り、かつ最適な性能を発揮させ、保守性を向上させるこ
とができるようにした一軸型コンバインドサイクルプラ
ントを得ることを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、ガスター
ビンと発電機の間に蒸気タービンを配置し、全ての軸を
リジットカップリングで結合し、ガスタービンのスラス
ト軸受を一軸として唯一のスラスト軸受として使用する
ようにした大容量一軸型コンバインドサイクルプラント
において、蒸気タービンの高圧タービン、中圧タービン
及び低圧タービンのロータ軸を一体化して１車軸とする
ととに、蒸気タービンの車室を一車室の構造として、低
圧部を単流化したことを特徴とする。
ビンと発電機の間に蒸気タービンを配置し、全ての軸を
リジットカップリングで結合し、ガスタービンのスラス
ト軸受を一軸として唯一のスラスト軸受として使用する
ようにした大容量一軸型コンバインドサイクルプラント
において、蒸気タービンの高圧タービン、中圧タービン
及び低圧タービンのロータ軸を一体化して１車軸とする
ととに、蒸気タービンの車室を一車室の構造として、低
圧部を単流化したことを特徴とする。
【００１４】第２の発明は、蒸気タービン車室の軸方向
固定点をガスタービン側としたことを特徴とする。
固定点をガスタービン側としたことを特徴とする。
【００１５】また第３の発明は、蒸気タービン車室の低
圧部をガスタービン側に配置し、車室の低圧部に軸方向
固定点を設定したことを特徴とする。
圧部をガスタービン側に配置し、車室の低圧部に軸方向
固定点を設定したことを特徴とする。
【００１６】第４の発明は、蒸気タービン車室の下半分
に、蒸気タービンに接続する全ての管を接続したことを
特徴とする。
に、蒸気タービンに接続する全ての管を接続したことを
特徴とする。
【００１７】さらに第５の発明は、蒸気タービンの高圧
部と中低圧部とを対向流とするとともに、高圧部のロー
タシャフト部に段差を設け、上記高圧部で発生するスラ
スト力を補強するようにしたことを特徴とする。
部と中低圧部とを対向流とするとともに、高圧部のロー
タシャフト部に段差を設け、上記高圧部で発生するスラ
スト力を補強するようにしたことを特徴とする。
【００１８】また、第６の発明は、ガスタービン側の蒸
気タービン低圧部ジャーナル軸受を、基礎台上に設置し
たことを特徴とする。
気タービン低圧部ジャーナル軸受を、基礎台上に設置し
たことを特徴とする。
【００１９】第７の発明は、起動時に、蒸気タービンの
回転数が所定値以上になったとき、補助蒸気を蒸気ター
ビン低圧部に供給するようにしたことを特徴とする。
回転数が所定値以上になったとき、補助蒸気を蒸気ター
ビン低圧部に供給するようにしたことを特徴とする。
【００２０】
【作用】高中低圧一体ロータで蒸気タービンを構成し一
体車室とすることにより、従来の気筒連絡管が不要で、
タービン建屋も比較的小さくでき、グランド蒸気部を減
少でき、蒸気タービンの性能を向上することができる。
体車室とすることにより、従来の気筒連絡管が不要で、
タービン建屋も比較的小さくでき、グランド蒸気部を減
少でき、蒸気タービンの性能を向上することができる。
【００２１】また、タービン車室の固定点を特定点とす
ることにより蒸気タービン部に発生する伸び差を小さく
し、性能アップを図ることができる。さらに蒸気管全て
を下半に接続した場合には、定期点検時に上半を開放す
る際取り外す蒸気管が皆無となり、定期点検工程作業時
間の節約を可能とする。
ることにより蒸気タービン部に発生する伸び差を小さく
し、性能アップを図ることができる。さらに蒸気管全て
を下半に接続した場合には、定期点検時に上半を開放す
る際取り外す蒸気管が皆無となり、定期点検工程作業時
間の節約を可能とする。
【００２２】
【実施例】以下、添付図面を参照して本発明の実施例に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００２３】図１は本発明の大容量・再熱型一車軸・一
車室の蒸気タービン６を用いた一軸型コンバインドサイ
クルプラントの軸構成を示す図であって、圧縮機１の一
側にはガスタービン２が連結され、他端にはスラスト軸
受７及びリジットカップリング３を介して蒸気タービン
６が連結され、この蒸気タービン６にはさらにリジット
カップリング３を介して発電機４が連結されている。
車室の蒸気タービン６を用いた一軸型コンバインドサイ
クルプラントの軸構成を示す図であって、圧縮機１の一
側にはガスタービン２が連結され、他端にはスラスト軸
受７及びリジットカップリング３を介して蒸気タービン
６が連結され、この蒸気タービン６にはさらにリジット
カップリング３を介して発電機４が連結されている。
【００２４】上記蒸気タービン６は、大容量・再熱型一
車軸・一車室のタービンであって、高圧タービン６ａ、
中圧タービン６ｂ、及び低圧タービン６ｃによって構成
され、各タービンのロータ軸は一本の軸により一体化さ
れており、車室も一体的に形成されている。
車軸・一車室のタービンであって、高圧タービン６ａ、
中圧タービン６ｂ、及び低圧タービン６ｃによって構成
され、各タービンのロータ軸は一本の軸により一体化さ
れており、車室も一体的に形成されている。
【００２５】ところで、蒸気タービン６においては、高
圧タービン６ａに対して中圧タービン６ｂ及び低圧ター
ビン６ｃが対向流としてあり、低圧タービン６ｃが圧縮
機１側に配設してあって、蒸気タービン車室の低圧側が
軸方向固定点２０としてある。なお、図中２１は軸方向
に摺動可能状態を示す。
圧タービン６ａに対して中圧タービン６ｂ及び低圧ター
ビン６ｃが対向流としてあり、低圧タービン６ｃが圧縮
機１側に配設してあって、蒸気タービン車室の低圧側が
軸方向固定点２０としてある。なお、図中２１は軸方向
に摺動可能状態を示す。
【００２６】図２は本発明の他の実施例における軸構成
を示す図であって、高圧タービン６ａが圧縮機１側に配
設されており、車室の高圧側が軸方向固定点２０として
ある。
を示す図であって、高圧タービン６ａが圧縮機１側に配
設されており、車室の高圧側が軸方向固定点２０として
ある。
【００２７】図３は、上記高圧タービン６ａ、中圧ター
ビン６ｂ及び低圧タービン６ｃのロータ軸２２を一体化
した蒸気タービンの縦断面図であって、車室も一筒の高
中低圧一体車室２３によって構成されており、図１５に
示す気筒連絡管８が省略され、車室２３にはその下半部
に、主蒸気管２４、低温再熱蒸気管２５、高温再熱蒸気
管２６及び低圧挿入蒸気管２７が接続されている。
ビン６ｂ及び低圧タービン６ｃのロータ軸２２を一体化
した蒸気タービンの縦断面図であって、車室も一筒の高
中低圧一体車室２３によって構成されており、図１５に
示す気筒連絡管８が省略され、車室２３にはその下半部
に、主蒸気管２４、低温再熱蒸気管２５、高温再熱蒸気
管２６及び低圧挿入蒸気管２７が接続されている。
【００２８】ところで、コンバインドサイクルプラント
用蒸気タービンは従来汽力の蒸気タービンと異なり、途
中給水加熱器への抽気がなく、かつ排熱回収ボイラによ
って途中から蒸気が挿入されるため、蒸気重量流量は低
圧へ行く程増大し、それに伴ない蒸気体積流量は飛躍的
に増大する。このため、高温場である高圧タービン６ａ
及び中圧タービン６ｂの回転翼は、その部分における蒸
気の比容積が小さく、重量流量及び体積流量が少ないた
め比較的短くなり、大きな遠心力は生じない。しかし、
低圧タービンでは上述のように体積流量が飛躍的に増大
するため、回転翼が長大化し、低温場ではあるが大きな
遠心力を発生する。
用蒸気タービンは従来汽力の蒸気タービンと異なり、途
中給水加熱器への抽気がなく、かつ排熱回収ボイラによ
って途中から蒸気が挿入されるため、蒸気重量流量は低
圧へ行く程増大し、それに伴ない蒸気体積流量は飛躍的
に増大する。このため、高温場である高圧タービン６ａ
及び中圧タービン６ｂの回転翼は、その部分における蒸
気の比容積が小さく、重量流量及び体積流量が少ないた
め比較的短くなり、大きな遠心力は生じない。しかし、
低圧タービンでは上述のように体積流量が飛躍的に増大
するため、回転翼が長大化し、低温場ではあるが大きな
遠心力を発生する。
【００２９】このようなことから、高温部の遠心力によ
る引張応力が小さい部位では高温強度が増加し、低温部
では高遠心力に耐える引張強度を増すような高中低圧一
体用ロータ材を採用することが有効である。
る引張応力が小さい部位では高温強度が増加し、低温部
では高遠心力に耐える引張強度を増すような高中低圧一
体用ロータ材を採用することが有効である。
【００３０】また、蒸気タービンを図３に示すように構
成することにより、グランドシール部９も３個所でよ
く、図１５に示す従来機と比較して２個所削減でき、中
間軸受台１１も不要となり、蒸気タービン６の全長を大
幅に短縮することができる。特に、一軸型コンバインド
サイクルプラントにおいては、通常クレーンスパンが軸
全長によって決定されるため、蒸気タービンの全長が短
くなることは、発電設備特にタービン建屋のコストダウ
ンを行なうことができる。
成することにより、グランドシール部９も３個所でよ
く、図１５に示す従来機と比較して２個所削減でき、中
間軸受台１１も不要となり、蒸気タービン６の全長を大
幅に短縮することができる。特に、一軸型コンバインド
サイクルプラントにおいては、通常クレーンスパンが軸
全長によって決定されるため、蒸気タービンの全長が短
くなることは、発電設備特にタービン建屋のコストダウ
ンを行なうことができる。
【００３１】また、グランドシール部９の減少は、蒸気
タービンからの漏洩蒸気が減少するため、性能を向上さ
せる要因となり、さらに一筒の車室及び低圧タービンの
単純化により、気筒連絡管が不要となるため、当該部に
おける圧力損失がなくなり、蒸気タービンの性能を向上
させることができる。
タービンからの漏洩蒸気が減少するため、性能を向上さ
せる要因となり、さらに一筒の車室及び低圧タービンの
単純化により、気筒連絡管が不要となるため、当該部に
おける圧力損失がなくなり、蒸気タービンの性能を向上
させることができる。
【００３２】圧縮機１は、他の機器に比べ運転時に発生
する静止部（車室等）と回転部（ロータ等）の伸び差を
最も小さくする必要があるため、ガスタービン軸の圧縮
機１の近傍にスラスト軸受７を設置するが、蒸気タービ
ンについては、伸び差が大きくなった場合に運転に支障
をきたさぬように設計することはできるが、蒸気をシー
ルするパッキン数が減少するためその分性能が低下す
る。
する静止部（車室等）と回転部（ロータ等）の伸び差を
最も小さくする必要があるため、ガスタービン軸の圧縮
機１の近傍にスラスト軸受７を設置するが、蒸気タービ
ンについては、伸び差が大きくなった場合に運転に支障
をきたさぬように設計することはできるが、蒸気をシー
ルするパッキン数が減少するためその分性能が低下す
る。
【００３３】したがって、高中低圧一体型蒸気タービン
を用いた一軸型コンバインドサイクルプラントにおい
て、蒸気タービン部に発生する伸び差を最小にすること
が性能上要望される。
を用いた一軸型コンバインドサイクルプラントにおい
て、蒸気タービン部に発生する伸び差を最小にすること
が性能上要望される。
【００３４】本発明は、このようなことから蒸気タービ
ンの軸方向固定点２０がスラスト軸受７に最も近い圧縮
機１側に設定されている。
ンの軸方向固定点２０がスラスト軸受７に最も近い圧縮
機１側に設定されている。
【００３５】すなわち、蒸気タービンのロータにおいて
は、圧縮機１の近傍に設けられているスラスト軸受７を
原点として運転時には熱膨脹による伸びｌr が圧縮機１
と反対方向に発生する。
は、圧縮機１の近傍に設けられているスラスト軸受７を
原点として運転時には熱膨脹による伸びｌr が圧縮機１
と反対方向に発生する。
【００３６】しかして、図４に示すように、スラスト軸
受７から最も離れた復水器が接続する低圧タービン６ｃ
に軸方向固定点２０を設けた場合、蒸気タービン６の車
室の熱膨脹による伸びｌc は図において左側すなわち圧
縮機方向となる。このため蒸気タービン内部では、静止
部と固定部が相反する方向に延び、伸び差ｌe は図４の
一点鎖線に示すように大きなものとなる。
受７から最も離れた復水器が接続する低圧タービン６ｃ
に軸方向固定点２０を設けた場合、蒸気タービン６の車
室の熱膨脹による伸びｌc は図において左側すなわち圧
縮機方向となる。このため蒸気タービン内部では、静止
部と固定部が相反する方向に延び、伸び差ｌe は図４の
一点鎖線に示すように大きなものとなる。
【００３７】そこで、本発明においては、図１及び図２
に示すように蒸気タービンの軸方向固定点２０をすラス
ト軸受７に最も近い低圧タービン６ｃ或いは高圧タービ
ン６ａの圧縮機１側としてある。したがって、この場合
図５及び図６に示すように、蒸気タービン６の車室の伸
びｌc は図においてそれぞれ右側となり、ロータの伸び
ｌr と同一方向になって、発生する伸び差ｌe は格段に
小さくなり、パッキン数を増加することができて性能を
向上させることができる。
に示すように蒸気タービンの軸方向固定点２０をすラス
ト軸受７に最も近い低圧タービン６ｃ或いは高圧タービ
ン６ａの圧縮機１側としてある。したがって、この場合
図５及び図６に示すように、蒸気タービン６の車室の伸
びｌc は図においてそれぞれ右側となり、ロータの伸び
ｌr と同一方向になって、発生する伸び差ｌe は格段に
小さくなり、パッキン数を増加することができて性能を
向上させることができる。
【００３８】ところで、蒸気タービンは低圧になれば体
積流量の増加により低圧車室は大型化し、一般に溶接鋼
板構造となる。したがって、運転時の移動量が大きい場
合は、溶接鋼板構造の巨大な低圧車室を摺動させねばな
らず、復水器の接続部も移動するため、構造上・強度上
問題となる場合がある。そこで、図１及び図５に示すよ
うに特に低圧タービン６ｃを圧縮機１側とし、軸方向の
固定点２０を低圧タービン側とした場合には、上記問題
は解消される。
積流量の増加により低圧車室は大型化し、一般に溶接鋼
板構造となる。したがって、運転時の移動量が大きい場
合は、溶接鋼板構造の巨大な低圧車室を摺動させねばな
らず、復水器の接続部も移動するため、構造上・強度上
問題となる場合がある。そこで、図１及び図５に示すよ
うに特に低圧タービン６ｃを圧縮機１側とし、軸方向の
固定点２０を低圧タービン側とした場合には、上記問題
は解消される。
【００３９】一方、上記タービン６は一車室化すること
により、図３に示すように気筒連絡管９が不要となり、
一軸型コンバインドサイクルプラント用の蒸気タービン
には抽気がないことから、接続するグランド蒸気管以外
の蒸気管は再熱型としても主蒸気管２４、低温再熱蒸気
管２５、高温再熱蒸気管２６及び低圧挿入蒸気管２７の
４系統にすぎない。特に、コンバインドサイクルプラン
ト用の蒸気タービンでは、主蒸気の体積流量が少ないこ
とから、蒸気タービンの主蒸気の挿入方法を半周以下と
して初段翼長を増加させた方が、２次流れが減少し性能
上有利となることから、本発明においてはこれらの蒸気
管全てが車室の下半に接続されている。
により、図３に示すように気筒連絡管９が不要となり、
一軸型コンバインドサイクルプラント用の蒸気タービン
には抽気がないことから、接続するグランド蒸気管以外
の蒸気管は再熱型としても主蒸気管２４、低温再熱蒸気
管２５、高温再熱蒸気管２６及び低圧挿入蒸気管２７の
４系統にすぎない。特に、コンバインドサイクルプラン
ト用の蒸気タービンでは、主蒸気の体積流量が少ないこ
とから、蒸気タービンの主蒸気の挿入方法を半周以下と
して初段翼長を増加させた方が、２次流れが減少し性能
上有利となることから、本発明においてはこれらの蒸気
管全てが車室の下半に接続されている。
【００４０】しかも、蒸気タービン６がガスタービンと
発電機間に配設され、発電機は一端部にあるため、その
ロータは蒸気タービンを除外しなくても引き抜き可能で
ある。したがって、上述のように蒸気管を全て車室の下
半部に接続することによって、定期点検時に上半を開放
する際、取り外す蒸気管が皆無となり、定期点検工程、
作業時間の節約を行なうことができる。
発電機間に配設され、発電機は一端部にあるため、その
ロータは蒸気タービンを除外しなくても引き抜き可能で
ある。したがって、上述のように蒸気管を全て車室の下
半部に接続することによって、定期点検時に上半を開放
する際、取り外す蒸気管が皆無となり、定期点検工程、
作業時間の節約を行なうことができる。
【００４１】図７は本発明における他の実施例であっ
て、蒸気タービン６のロータ軸２２には、その高圧ター
ビン部に段差が設けられている。すなわち、図７に示す
ように、ロータ軸２２の高圧タービン部においては、主
蒸気管２４に近い部分において下流側の径Ｄ2 より小さ
い外径Ｄ1 としてある。したがって、段差部の上流側の
圧力をＰ1 、下流側の圧力をＰ2 とすると、 （Ｐ1 −Ｐ2 ）×π／４×（Ｄ2 2 −Ｄ1 2 ） なるスラスト力が蒸気の流れ方向に加わる。
て、蒸気タービン６のロータ軸２２には、その高圧ター
ビン部に段差が設けられている。すなわち、図７に示す
ように、ロータ軸２２の高圧タービン部においては、主
蒸気管２４に近い部分において下流側の径Ｄ2 より小さ
い外径Ｄ1 としてある。したがって、段差部の上流側の
圧力をＰ1 、下流側の圧力をＰ2 とすると、 （Ｐ1 −Ｐ2 ）×π／４×（Ｄ2 2 −Ｄ1 2 ） なるスラスト力が蒸気の流れ方向に加わる。
【００４２】そのため、図８に示すように、中圧タービ
ン６ｂ及び低圧タービン６ｃと対向的に配設されている
高圧タービン６ａに対して、その高圧タービン６ａのス
ラスト力が増強され、蒸気タービン全体のスラスト力が
ほぼ０となる。したがって、一軸型のコンバインドサイ
クルプラントにおいては、ガスタービンのスラスト力が
支配的となり、スラスト軸受は蒸気タービンの仕様に関
係なくガスタービンの仕様によって決定される。すなわ
ち、ガスタービンと発電機のみのシンプルサイクルで
も、ガスタービン、蒸気タービン、発電機を組合せた一
軸型コンバインドサイクルでも同一のスラスト軸受が使
用でき、プラントのコストダウンを図ることができる。
ン６ｂ及び低圧タービン６ｃと対向的に配設されている
高圧タービン６ａに対して、その高圧タービン６ａのス
ラスト力が増強され、蒸気タービン全体のスラスト力が
ほぼ０となる。したがって、一軸型のコンバインドサイ
クルプラントにおいては、ガスタービンのスラスト力が
支配的となり、スラスト軸受は蒸気タービンの仕様に関
係なくガスタービンの仕様によって決定される。すなわ
ち、ガスタービンと発電機のみのシンプルサイクルで
も、ガスタービン、蒸気タービン、発電機を組合せた一
軸型コンバインドサイクルでも同一のスラスト軸受が使
用でき、プラントのコストダウンを図ることができる。
【００４３】また、一軸型コンバインドサイクルプラン
トにおいて、図１のような配置すると、低圧タービン６
ｃが圧縮機１と隣合う形となる。しかして、低圧タービ
ン６ｃに設置するジャーナル軸受３０は、通常軸受間距
離、蒸気タービンの全長を短くするため、低圧タービン
の車室のコーン部３１に設置することが行われている。
一方、低圧タービン６ｃの車室は運転時に真空荷重を受
けるため、図９は破線のように変形し、これによりジャ
ーナル軸受３０もこの変形によって軸心が変化する。
トにおいて、図１のような配置すると、低圧タービン６
ｃが圧縮機１と隣合う形となる。しかして、低圧タービ
ン６ｃに設置するジャーナル軸受３０は、通常軸受間距
離、蒸気タービンの全長を短くするため、低圧タービン
の車室のコーン部３１に設置することが行われている。
一方、低圧タービン６ｃの車室は運転時に真空荷重を受
けるため、図９は破線のように変形し、これによりジャ
ーナル軸受３０もこの変形によって軸心が変化する。
【００４４】特に、一軸型コンバインドサイクルプラン
トにおいては、基礎上面からのガスタービン軸心までの
距離が大きいことから、ガスタービンの軸心変化量も蒸
気タービンに比べ、大きくなる可能性がある。このた
め、ガスタービンと隣合う軸受を上記のように低圧ター
ビンの車室コーン部３１には設置すると、ガスタービ
ン、蒸気タービン間の軸心変化量が増加し、軸受荷重が
大きく変化し不安定な運転につながる可能性もある。
トにおいては、基礎上面からのガスタービン軸心までの
距離が大きいことから、ガスタービンの軸心変化量も蒸
気タービンに比べ、大きくなる可能性がある。このた
め、ガスタービンと隣合う軸受を上記のように低圧ター
ビンの車室コーン部３１には設置すると、ガスタービ
ン、蒸気タービン間の軸心変化量が増加し、軸受荷重が
大きく変化し不安定な運転につながる可能性もある。
【００４５】そこで、本発明においては、図１０に示す
ように、蒸気タービンの低圧側でガスタービンロータ１
ａと結合する場合、基礎台３２上に蒸気タービンのジャ
ーナル軸受３０が設置されている。しかして、運転中の
車室コーン部３１の変形にかかわらず、蒸気タービンの
軸心位置が変化せず、ガスタービンロータ１ａと蒸気タ
ービンのロータ軸２２の軸心変化量を小さくすることが
でき、運転安定性を向上できる。
ように、蒸気タービンの低圧側でガスタービンロータ１
ａと結合する場合、基礎台３２上に蒸気タービンのジャ
ーナル軸受３０が設置されている。しかして、運転中の
車室コーン部３１の変形にかかわらず、蒸気タービンの
軸心位置が変化せず、ガスタービンロータ１ａと蒸気タ
ービンのロータ軸２２の軸心変化量を小さくすることが
でき、運転安定性を向上できる。
【００４６】大容量一軸型コンバインドサイクルプラン
トの起動に関しては、ガスタービンで点火し駆動力が自
立するまでその起動力を確保するために蒸気タービンの
ロータ軸２２の端部に起動モータが設けられている。ま
た、蒸気タービンはガスタービンが自立し、排熱回収ボ
イラがガスタービンの排気ガスにより蒸気を発生できる
まで空回しの状態になる。したがって、特に長翼を有す
る低圧タービンにおいては風損量が増大し、温度が上昇
する。このため、一軸型コンバインドサイクルでは、通
常起動時には空回し防止用としてクーリング蒸気を低圧
タービン６ｃに挿入し加熱防止を行っている。このよう
に排熱回収ボイラの自立前にクーリング蒸気が必要であ
るためプラント毎に補助蒸気源を有している。
トの起動に関しては、ガスタービンで点火し駆動力が自
立するまでその起動力を確保するために蒸気タービンの
ロータ軸２２の端部に起動モータが設けられている。ま
た、蒸気タービンはガスタービンが自立し、排熱回収ボ
イラがガスタービンの排気ガスにより蒸気を発生できる
まで空回しの状態になる。したがって、特に長翼を有す
る低圧タービンにおいては風損量が増大し、温度が上昇
する。このため、一軸型コンバインドサイクルでは、通
常起動時には空回し防止用としてクーリング蒸気を低圧
タービン６ｃに挿入し加熱防止を行っている。このよう
に排熱回収ボイラの自立前にクーリング蒸気が必要であ
るためプラント毎に補助蒸気源を有している。
【００４７】コンバインドサイクルの大容量化に伴ない
軸の慣性モーメントも増加することから、起動装置の容
量もそれに見合う出力が必要であり、蒸気起動モータの
みで軸を起動する場合には、図１１に示すように起動ト
ルクＴs に対し、軸トルクＴa が得られる出力を有する
起動装置を準備する必要がある。また、図１１に示すよ
うに、必要起動トルクＴs と起動装置の出力トルクＴa
の差が最も小さく、厳しい条件になるのは７０％回転数
近傍であり、かつ風損が増大し、クーリングが必要とな
る回転数は５０％以上である。
軸の慣性モーメントも増加することから、起動装置の容
量もそれに見合う出力が必要であり、蒸気起動モータの
みで軸を起動する場合には、図１１に示すように起動ト
ルクＴs に対し、軸トルクＴa が得られる出力を有する
起動装置を準備する必要がある。また、図１１に示すよ
うに、必要起動トルクＴs と起動装置の出力トルクＴa
の差が最も小さく、厳しい条件になるのは７０％回転数
近傍であり、かつ風損が増大し、クーリングが必要とな
る回転数は５０％以上である。
【００４８】本発明はこのような点から、図１２に示す
ように、５０％回転数以上で、蒸気タービンにある程度
仕事（蒸気タービン出力トルクＴc ）をさせるだけのク
ーリング蒸気を挿入するようにしてある。
ように、５０％回転数以上で、蒸気タービンにある程度
仕事（蒸気タービン出力トルクＴc ）をさせるだけのク
ーリング蒸気を挿入するようにしてある。
【００４９】したがって、起動モータの出力トルクを、
上記蒸気タービンのクーリング蒸気の出力によって図１
２に示すようにＴb まで減じたものとすることができ、
起動装置の小形化が可能で、発電設備のコストダウンを
図ることができる。
上記蒸気タービンのクーリング蒸気の出力によって図１
２に示すようにＴb まで減じたものとすることができ、
起動装置の小形化が可能で、発電設備のコストダウンを
図ることができる。
【００５０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明においては
蒸気タービンの高圧タービン、中圧タービン及び低圧タ
ービンのロータ軸を一体化して１車軸とするとともに、
蒸気タービンの車軸を一車軸の構造として低圧部を単流
化したので、蒸気タービン全長を大幅に短縮でき、ター
ビン建屋のコストダウンを図ることができ、グランドシ
ール部を減少でき、蒸気タービンの漏洩蒸気を減少させ
ることができて、しかも気筒連絡管の不要に伴ない当該
部の圧力損失をなくし、性能を向上させることができ
る。
蒸気タービンの高圧タービン、中圧タービン及び低圧タ
ービンのロータ軸を一体化して１車軸とするとともに、
蒸気タービンの車軸を一車軸の構造として低圧部を単流
化したので、蒸気タービン全長を大幅に短縮でき、ター
ビン建屋のコストダウンを図ることができ、グランドシ
ール部を減少でき、蒸気タービンの漏洩蒸気を減少させ
ることができて、しかも気筒連絡管の不要に伴ない当該
部の圧力損失をなくし、性能を向上させることができ
る。
【００５１】また、蒸気タービンの軸方向固定点をスラ
スト軸受に最も近い所にすることによって、車室及びロ
ータ軸間の伸び差を小さくすることができ、パッキン数
を増加することができて、性能を向上させることができ
る。
スト軸受に最も近い所にすることによって、車室及びロ
ータ軸間の伸び差を小さくすることができ、パッキン数
を増加することができて、性能を向上させることができ
る。
【００５２】さらに、蒸気タービン車室の下半部に蒸気
タービンに接続する全ての管を接続した場合には、定期
点検時に上半を開放する際、取り外す蒸気管がなくな
り、定期点検工程、作業時間を短縮できる。
タービンに接続する全ての管を接続した場合には、定期
点検時に上半を開放する際、取り外す蒸気管がなくな
り、定期点検工程、作業時間を短縮できる。
【００５３】高圧部のロータシャフト部に段差を設け、
高圧部で発生するスラスト力を補強するようにした場合
には、蒸気タービン全体のスラストをほぼ０にすること
ができ、スラスト軸受をガスタービンの仕様によって決
定することができ、簡単化できる。また蒸気タービン低
圧部ジャーナル軸受を基板台上に設置することによって
ガスタービンロータを蒸気タービンロータの軸心変化量
を小さくでき、運転安定性を向上できる。
高圧部で発生するスラスト力を補強するようにした場合
には、蒸気タービン全体のスラストをほぼ０にすること
ができ、スラスト軸受をガスタービンの仕様によって決
定することができ、簡単化できる。また蒸気タービン低
圧部ジャーナル軸受を基板台上に設置することによって
ガスタービンロータを蒸気タービンロータの軸心変化量
を小さくでき、運転安定性を向上できる。
【００５４】さらに、起動時の所定回転数特に蒸気ター
ビン低圧部に補助蒸気を供給するようにしたものにおい
ては、起動装置の小型化が可能で、発電設備のコストダ
ウンを図ることができる。
ビン低圧部に補助蒸気を供給するようにしたものにおい
ては、起動装置の小型化が可能で、発電設備のコストダ
ウンを図ることができる。
【図１】一軸型コンバインドサイクルプラントの軸構成
を示す図。
を示す図。
【図２】他の一軸型コンバインドサイクルプラントの軸
構成を示す図。
構成を示す図。
【図３】本発明における蒸気タービン部の縦断面図。
【図４】従来の装置における蒸気タービン部の車室とロ
ータ軸間の伸び差説明図。
ータ軸間の伸び差説明図。
【図５】本発明の蒸気タービン部の車軸とロータ軸間の
伸び差説明図。
伸び差説明図。
【図６】本発明の他の例における蒸気タービン部の車室
とロータ軸間の伸び差説明図。
とロータ軸間の伸び差説明図。
【図７】本発明の一実施例における蒸気タービンの高圧
タービン部の縦断面図。
タービン部の縦断面図。
【図８】蒸気タービンのスラスト力説明図。
【図９】低圧タービンに設置するジャーナル軸受の支持
部の一例を示す図。
部の一例を示す図。
【図１０】本発明におけるジャーナル軸受の支持部を示
す図。
す図。
【図１１】起動モータの出力トルクを必要起動トルクの
関係を示す線図。
関係を示す線図。
【図１２】クーリング蒸気を使用した場合の起動モータ
の出力の変化を説明する線図。
の出力の変化を説明する線図。
【図１３】従来の一軸型コンバインドサイクルプラント
の軸構成の一例を示す図。
の軸構成の一例を示す図。
【図１４】従来の一軸型コンバインドサイクルプラント
の軸構成の他の例を示す図。
の軸構成の他の例を示す図。
【図１５】大容量一軸型コンバインドサイクルプラント
用蒸気タービンの一例を示す断面図。
用蒸気タービンの一例を示す断面図。
１ 圧縮気 ２ ガスタービン ４ 発電機 ６ 蒸気タービン ６ａ 高圧タービン ６ｂ 中圧タービン ６ｃ 低圧タービン ７ スラスト軸受 ８ 気筒連絡管 ９ グランドシール部 １１ 中間軸受台 ２０ 軸方向固定点 ２２ ロータ軸 ２３ 車室 ２４ 主蒸気管 ２５ 低温再熱蒸気管 ２６ 高温再熱蒸気管 ２７ 低圧挿入蒸気管 ３０ ジャーナル軸受
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０１Ｋ 7/18 Ｃ 23/16 Ｆ２２Ｂ 1/18 Ｅ 7526−3Ｌ
Claims (7)
- 【請求項１】ガスタービンと発電機の間に蒸気タービン
を配置し、全ての軸をリジットカップリングで結合し、
ガスタービンのスラスト軸受を一軸として唯一のスラス
ト軸受として使用するようにした大容量一軸型コンバイ
ンドサイクルプラントにおいて、蒸気タービンの高圧タ
ービン、中圧タービン及び低圧タービンのロータ軸を一
体化して１車軸とするととに、蒸気タービンの車室を一
車室の構造として、低圧部を単流化したことを特徴とす
る、一軸型コンバインドサイクルプラント。 - 【請求項２】蒸気タービン車室の軸方向固定点をガスタ
ービン側としたことを特徴とする、請求項１記載の一軸
型コンバインドサイクルプラント。 - 【請求項３】蒸気タービン車室の低圧部をガスタービン
側に配置し、車室の低圧部に軸方向固定点を設定したこ
とを特徴とする、請求項１記載の一軸型コンバインドサ
イクルプラント。 - 【請求項４】蒸気タービン車室の下半分に、蒸気タービ
ンに接続する全ての管を接続したことを特徴とする、請
求項１記載の一軸型コンバインドサイクルプラント。 - 【請求項５】蒸気タービンの高圧部と中低圧部とを対向
流とするとともに、高圧部のロータシャフト部に段差を
設け、上記高圧部で発生するスラスト力を強するように
したことを特徴とする、請求項１記載の一軸型コンバイ
ンドサイクルプラント。 - 【請求項６】ガスタービン側の蒸気タービン低圧部ジャ
ーナル軸受を、基礎台上に設置したことを特徴とする、
請求項３記載の一軸型コンバインドサイクルプラント。 - 【請求項７】起動時に、蒸気タービンの回転数が所定値
以上になったとき、補助蒸気を蒸気タービン低圧部に供
給するようにしたことを特徴とする、請求項１記載の一
軸型コンバインドサイクルプラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30944393A JP3529412B2 (ja) | 1993-12-09 | 1993-12-09 | 一軸型コンバインドサイクルプラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30944393A JP3529412B2 (ja) | 1993-12-09 | 1993-12-09 | 一軸型コンバインドサイクルプラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07158410A true JPH07158410A (ja) | 1995-06-20 |
| JP3529412B2 JP3529412B2 (ja) | 2004-05-24 |
Family
ID=17993065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30944393A Expired - Lifetime JP3529412B2 (ja) | 1993-12-09 | 1993-12-09 | 一軸型コンバインドサイクルプラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3529412B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11303607A (ja) * | 1998-04-21 | 1999-11-02 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| JP2004204825A (ja) * | 2002-12-26 | 2004-07-22 | Takenaka Komuten Co Ltd | 縦型火力発電プラント |
| US6790002B2 (en) | 2000-02-10 | 2004-09-14 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine and power generating equipment |
| JP2011137449A (ja) * | 2009-12-31 | 2011-07-14 | General Electric Co <Ge> | 蒸気タービン運転に関連するシステム及び装置 |
| WO2013121603A1 (ja) * | 2012-02-17 | 2013-08-22 | 三菱重工業株式会社 | 単車室型蒸気タービンおよび一軸型コンバインドサイクル発電装置 |
| CN108539881A (zh) * | 2018-05-24 | 2018-09-14 | 江苏金通灵流体机械科技股份有限公司 | 一种提供多品质蒸汽的汽轮发电机组装置 |
| JP2019218878A (ja) * | 2018-06-18 | 2019-12-26 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 蒸気タービン設備及びコンバインドサイクルプラント |
| CN114087042A (zh) * | 2021-10-30 | 2022-02-25 | 中国长江动力集团有限公司 | 多功能汽轮机内缸 |
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|---|---|---|---|---|
| JP7134002B2 (ja) | 2018-07-04 | 2022-09-09 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン設備及びコンバインドサイクルプラント |
-
1993
- 1993-12-09 JP JP30944393A patent/JP3529412B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11303607A (ja) * | 1998-04-21 | 1999-11-02 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
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| CN1297731C (zh) * | 2000-02-10 | 2007-01-31 | 东芝株式会社 | 蒸汽涡轮机及发电设备 |
| JP2004204825A (ja) * | 2002-12-26 | 2004-07-22 | Takenaka Komuten Co Ltd | 縦型火力発電プラント |
| RU2554161C2 (ru) * | 2009-12-31 | 2015-06-27 | Дженерал Электрик Компани | Паротурбинная энергетическая установка (варианты) |
| JP2011137449A (ja) * | 2009-12-31 | 2011-07-14 | General Electric Co <Ge> | 蒸気タービン運転に関連するシステム及び装置 |
| US9334757B2 (en) | 2012-02-17 | 2016-05-10 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Single-casing steam turbine and combined cycle power plant of single-shaft type |
| JP2013170468A (ja) * | 2012-02-17 | 2013-09-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 単車室型蒸気タービンおよび一軸型コンバインドサイクル発電装置 |
| WO2013121603A1 (ja) * | 2012-02-17 | 2013-08-22 | 三菱重工業株式会社 | 単車室型蒸気タービンおよび一軸型コンバインドサイクル発電装置 |
| CN108539881A (zh) * | 2018-05-24 | 2018-09-14 | 江苏金通灵流体机械科技股份有限公司 | 一种提供多品质蒸汽的汽轮发电机组装置 |
| CN108539881B (zh) * | 2018-05-24 | 2024-04-12 | 金通灵科技集团股份有限公司 | 一种提供多品质蒸汽的汽轮发电机组装置 |
| JP2019218878A (ja) * | 2018-06-18 | 2019-12-26 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 蒸気タービン設備及びコンバインドサイクルプラント |
| WO2019244785A1 (ja) * | 2018-06-18 | 2019-12-26 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 蒸気タービン設備及びコンバインドサイクルプラント |
| KR20200130450A (ko) * | 2018-06-18 | 2020-11-18 | 미츠비시 파워 가부시키가이샤 | 증기 터빈 설비 및 콤바인드 사이클 플랜트 |
| CN112041543A (zh) * | 2018-06-18 | 2020-12-04 | 三菱动力株式会社 | 蒸汽涡轮设备及联合循环设备 |
| US11359520B2 (en) | 2018-06-18 | 2022-06-14 | Mitsubishi Power, Ltd. | Steam turbine facility and combined cycle plant |
| CN114087042A (zh) * | 2021-10-30 | 2022-02-25 | 中国长江动力集团有限公司 | 多功能汽轮机内缸 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3529412B2 (ja) | 2004-05-24 |
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