JPH07145469A - 耐食性・プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性・プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH07145469A JPH07145469A JP722694A JP722694A JPH07145469A JP H07145469 A JPH07145469 A JP H07145469A JP 722694 A JP722694 A JP 722694A JP 722694 A JP722694 A JP 722694A JP H07145469 A JPH07145469 A JP H07145469A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 簡単な操作で所望の良好な耐パウダリング性
や電着塗装性を備えた溶融亜鉛めっき鋼板を得ることが
できる製造方法を提供することを目的とする。 【構成】 片面あたりのめっき量０．２〜５．０ｇ／ｍ
2 のＮｉをプレめっきした冷延鋼板を非酸化性雰囲気中
で２００〜５８０℃の温度範囲に加熱した後、スプレー
により微粒化した溶融亜鉛を片面あたりのめっき量２０
〜１５０ｇ／ｍ2でめっきする。次いで、スプレーめっ
き後の鋼板を３００〜６００℃の温度範囲で加熱処理す
ることにより、下層にあるＮｉを上層の亜鉛層中に拡散
させ、下層にＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層、上層にＮ
ｉ−Ｚｎ又はＮｉ−Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層を形
成せしめる。
や電着塗装性を備えた溶融亜鉛めっき鋼板を得ることが
できる製造方法を提供することを目的とする。 【構成】 片面あたりのめっき量０．２〜５．０ｇ／ｍ
2 のＮｉをプレめっきした冷延鋼板を非酸化性雰囲気中
で２００〜５８０℃の温度範囲に加熱した後、スプレー
により微粒化した溶融亜鉛を片面あたりのめっき量２０
〜１５０ｇ／ｍ2でめっきする。次いで、スプレーめっ
き後の鋼板を３００〜６００℃の温度範囲で加熱処理す
ることにより、下層にあるＮｉを上層の亜鉛層中に拡散
させ、下層にＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層、上層にＮ
ｉ−Ｚｎ又はＮｉ−Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層を形
成せしめる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性及びプレス成形
性に優れ自動車車体用及び家電用として適した合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものである。
性に優れ自動車車体用及び家電用として適した合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶融亜鉛めっき鋼板を加熱炉にて合金化
処理してＺｎ−Ｆｅ合金層を形成させてなる合金化溶融
亜鉛めっき鋼板は、元来優れた耐食性を有しているが、
合金化度が高い場合にはパウダリング（厳しいプレス加
工を受けると、めっき層が粉状に剥離する状態をパウダ
リングという）と称される製品欠陥が発生し、加工後の
製品の耐食性を低下させる。また、合金化度が低い場合
にはフレーキング（プレス加工時にめっき層が金型に焼
き付いて摺動抵抗が増大し、部分的にめっき層がむしり
取られる状態をフレーキングという）と称する現象が発
生し、脱落しためっき層がプレス金型に堆積して製品に
疵が発生する等の問題がある。
処理してＺｎ−Ｆｅ合金層を形成させてなる合金化溶融
亜鉛めっき鋼板は、元来優れた耐食性を有しているが、
合金化度が高い場合にはパウダリング（厳しいプレス加
工を受けると、めっき層が粉状に剥離する状態をパウダ
リングという）と称される製品欠陥が発生し、加工後の
製品の耐食性を低下させる。また、合金化度が低い場合
にはフレーキング（プレス加工時にめっき層が金型に焼
き付いて摺動抵抗が増大し、部分的にめっき層がむしり
取られる状態をフレーキングという）と称する現象が発
生し、脱落しためっき層がプレス金型に堆積して製品に
疵が発生する等の問題がある。
【０００３】このため上記の問題を解決するために、合
金化溶融亜鉛めっき鋼板の上に、（１）Ｚｎ−Ｎｉ合金
（特開昭６１−２０７５９７号公報）、（２）Ｚｎ−Ｆ
ｅ合金（特開昭５６−１３３４８８号公報、特開昭６２
−２９０８４号公報）等を電気めっきした二層型合金化
溶融亜鉛めっき鋼板が提案されている。
金化溶融亜鉛めっき鋼板の上に、（１）Ｚｎ−Ｎｉ合金
（特開昭６１−２０７５９７号公報）、（２）Ｚｎ−Ｆ
ｅ合金（特開昭５６−１３３４８８号公報、特開昭６２
−２９０８４号公報）等を電気めっきした二層型合金化
溶融亜鉛めっき鋼板が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
従来の上層に電気めっきを施す二層型合金化溶融亜鉛め
っき鋼板については次のような欠点がある。 Ｚｎ−Ｎｉ，Ｚｎ−Ｆｅめっきは、Ｚｎめっきに比較
してめっき金属の析出効率が悪い。 この析出効率の悪化分は、Ｈ2 ガスとなるため、めっ
き層にピンホールが発生しやすい。 めっき表面にすじ模様が出やすい。 それぞれの金属イオンを所定濃度に溶解保持し、めっ
きセクションで電析させるため、大規模な設備となり、
コスト高となる。
従来の上層に電気めっきを施す二層型合金化溶融亜鉛め
っき鋼板については次のような欠点がある。 Ｚｎ−Ｎｉ，Ｚｎ−Ｆｅめっきは、Ｚｎめっきに比較
してめっき金属の析出効率が悪い。 この析出効率の悪化分は、Ｈ2 ガスとなるため、めっ
き層にピンホールが発生しやすい。 めっき表面にすじ模様が出やすい。 それぞれの金属イオンを所定濃度に溶解保持し、めっ
きセクションで電析させるため、大規模な設備となり、
コスト高となる。
【０００５】本発明はこのような従来の二層型合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の欠点を解消し、めっき金属の析出効
率が良く、しかも大規模な設備を必要とせずに、簡単な
操作で所望の性質（良好な耐食性及びプレス成形性）を
備えた溶融亜鉛めっき鋼板を得ることを可能とする製造
方法を提供することを目的とする。
融亜鉛めっき鋼板の欠点を解消し、めっき金属の析出効
率が良く、しかも大規模な設備を必要とせずに、簡単な
操作で所望の性質（良好な耐食性及びプレス成形性）を
備えた溶融亜鉛めっき鋼板を得ることを可能とする製造
方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、片面あたりのめっき量０．２〜５．０ｇ／ｍ2の
Ｎｉをプレめっきした冷延鋼板を非酸化性雰囲気中で２
００〜５８０℃の温度範囲に加熱した後、スプレーによ
り微粒化した溶融亜鉛をめっき量２０〜１５０ｇ／ｍ2
でめっきすると共に、該スプレーめっき後の鋼板を３０
０〜６００℃の温度範囲で再度加熱処理することによ
り、下層にあるＮｉを上層の亜鉛層中に拡散させ、下層
にＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層、上層にＮｉ−Ｚｎ又
はＮｉ−Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層を形成せしめる
ことを特徴とする二層型合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法にある。
ろは、片面あたりのめっき量０．２〜５．０ｇ／ｍ2の
Ｎｉをプレめっきした冷延鋼板を非酸化性雰囲気中で２
００〜５８０℃の温度範囲に加熱した後、スプレーによ
り微粒化した溶融亜鉛をめっき量２０〜１５０ｇ／ｍ2
でめっきすると共に、該スプレーめっき後の鋼板を３０
０〜６００℃の温度範囲で再度加熱処理することによ
り、下層にあるＮｉを上層の亜鉛層中に拡散させ、下層
にＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層、上層にＮｉ−Ｚｎ又
はＮｉ−Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層を形成せしめる
ことを特徴とする二層型合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法にある。
【０００７】本発明では、上記のＮｉプレめっき量をス
プレーにより微粒化した溶融亜鉛のめっき量に応じて規
定することが好ましい。また、上記において、下層のめ
っき層は、片面あたりのめっき量が４〜１３５ｇ／ｍ2
で、Ｆｅ：５〜１５wt％を含有し、上層のめっき層は、
片面あたりのめっき量が６〜７５ｇ／ｍ2 で、Ｎｉ：３
〜１６wt％、もしくはＮｉ：３〜１６wt％とＦｅを含有
するようにすることが好ましい。
プレーにより微粒化した溶融亜鉛のめっき量に応じて規
定することが好ましい。また、上記において、下層のめ
っき層は、片面あたりのめっき量が４〜１３５ｇ／ｍ2
で、Ｆｅ：５〜１５wt％を含有し、上層のめっき層は、
片面あたりのめっき量が６〜７５ｇ／ｍ2 で、Ｎｉ：３
〜１６wt％、もしくはＮｉ：３〜１６wt％とＦｅを含有
するようにすることが好ましい。
【０００８】以下本発明の詳細を説明する。まず、冷延
鋼板の表面に片面あたり０．２〜５．０ｇ／ｍ2 のめっ
き量になるようにＮｉプレめっきを施す。この片面あた
りのＮｉプレめっき量ＷNiをスプレーにより微粒化した
溶融亜鉛の片面あたりのめっき量ＷZnに応じて、以下の
式で表される範囲とする。 ・スプレーによる溶融亜鉛めっき量が１５０≧ＷZn≧５
０ｇ／ｍ2 では ５．０≧ＷNi＞０．００２ＷZn＋０．１６ ・スプレーによる溶融亜鉛めっき量が５０≧ＷZn≧２０
ｇ／ｍ2 では ０．０７ＷZn＋１．５≧ＷNi≧０．００２ＷZn＋０．１６
鋼板の表面に片面あたり０．２〜５．０ｇ／ｍ2 のめっ
き量になるようにＮｉプレめっきを施す。この片面あた
りのＮｉプレめっき量ＷNiをスプレーにより微粒化した
溶融亜鉛の片面あたりのめっき量ＷZnに応じて、以下の
式で表される範囲とする。 ・スプレーによる溶融亜鉛めっき量が１５０≧ＷZn≧５
０ｇ／ｍ2 では ５．０≧ＷNi＞０．００２ＷZn＋０．１６ ・スプレーによる溶融亜鉛めっき量が５０≧ＷZn≧２０
ｇ／ｍ2 では ０．０７ＷZn＋１．５≧ＷNi≧０．００２ＷZn＋０．１６
【０００９】このＮｉプレめっき層はめっき量が下限未
満では，後述するごとき本発明の特色である拡散処理し
た後の上層のめっき層中のＮｉの含有量が低く、このた
め十分満足できる程度のプレス加工性を得ることができ
ない。また、片面あたりの溶融亜鉛めっき量が１５０≧
ＷZn≧５０ｇ／ｍ2 では、片面あたりのＮｉプレめっき
量の上限を５．０ｇ／ｍ2 としたのは、耐食性、プレス
加工性共十分な性能を得ることができ、それ以上のＮｉ
プレめっきは経済的でない。片面あたりの溶融亜鉛めっ
き量が５０≧ＷZn≧２０ｇ／ｍ2 で、この片面あたりの
Ｎｉプレめっき量が上限以上では、上層のめっき層のＮ
ｉの含有量が高すぎて、犠牲防食能が低下するという不
都合がある。
満では，後述するごとき本発明の特色である拡散処理し
た後の上層のめっき層中のＮｉの含有量が低く、このた
め十分満足できる程度のプレス加工性を得ることができ
ない。また、片面あたりの溶融亜鉛めっき量が１５０≧
ＷZn≧５０ｇ／ｍ2 では、片面あたりのＮｉプレめっき
量の上限を５．０ｇ／ｍ2 としたのは、耐食性、プレス
加工性共十分な性能を得ることができ、それ以上のＮｉ
プレめっきは経済的でない。片面あたりの溶融亜鉛めっ
き量が５０≧ＷZn≧２０ｇ／ｍ2 で、この片面あたりの
Ｎｉプレめっき量が上限以上では、上層のめっき層のＮ
ｉの含有量が高すぎて、犠牲防食能が低下するという不
都合がある。
【００１０】次に、プレめっきした冷延鋼板を非酸化性
雰囲気中で２００〜５８０℃の温度範囲に加熱した後、
該鋼板表面にスプレーにより微粒化した溶融亜鉛を片面
あたりのめっき量２０〜１５０ｇ／ｍ2 でめっきする。
この場合冷延鋼板をスプレーめっき前に加熱するのは、
濡れ性を良好にしてめっきの密着性を向上させるためで
あり、その加熱温度についても、場合によっては亜鉛の
融点より低くしてスプレーした溶融亜鉛の流動化を意識
的に抑制することも可能にしている。
雰囲気中で２００〜５８０℃の温度範囲に加熱した後、
該鋼板表面にスプレーにより微粒化した溶融亜鉛を片面
あたりのめっき量２０〜１５０ｇ／ｍ2 でめっきする。
この場合冷延鋼板をスプレーめっき前に加熱するのは、
濡れ性を良好にしてめっきの密着性を向上させるためで
あり、その加熱温度についても、場合によっては亜鉛の
融点より低くしてスプレーした溶融亜鉛の流動化を意識
的に抑制することも可能にしている。
【００１１】しかし、鋼板温度が下限の２００℃より低
すぎると亜鉛の密着性が極めて悪くなる。勿論、亜鉛の
融点以上に加熱してもよいが、高温過ぎると亜鉛ヒュー
ムの発生量が増えたり、スプレー直後の合金化速度が速
すぎるため、良好なめっき外観を得ることができなくな
るため、上限温度を５８０℃とした。
すぎると亜鉛の密着性が極めて悪くなる。勿論、亜鉛の
融点以上に加熱してもよいが、高温過ぎると亜鉛ヒュー
ムの発生量が増えたり、スプレー直後の合金化速度が速
すぎるため、良好なめっき外観を得ることができなくな
るため、上限温度を５８０℃とした。
【００１２】また、溶融亜鉛の片面あたりのめっき量
は、前記のＮｉめっき量とも関連するが、少なくとも２
０ｇ／ｍ2 以上でないと、十分な耐食性が得られず、ま
た上限の１５０ｇ／ｍ2 を超えると、後述の加熱処理工
程で下層側に存在したＮｉ層が上層のＺｎ層中に拡散す
る時間が長くなるため、下層側の合金化度が高くなり、
耐パウダリング性が悪くなる。
は、前記のＮｉめっき量とも関連するが、少なくとも２
０ｇ／ｍ2 以上でないと、十分な耐食性が得られず、ま
た上限の１５０ｇ／ｍ2 を超えると、後述の加熱処理工
程で下層側に存在したＮｉ層が上層のＺｎ層中に拡散す
る時間が長くなるため、下層側の合金化度が高くなり、
耐パウダリング性が悪くなる。
【００１３】さらに、溶融亜鉛のスプレーめっき後に、
鋼板を加熱炉内で３００〜６００℃の範囲で適正な時間
にわたって加熱し合金化する。この加熱により、プレめ
っきして当初下層側に存在したＮｉは、スプレーめっき
された上層のＺｎ層中に拡散される。
鋼板を加熱炉内で３００〜６００℃の範囲で適正な時間
にわたって加熱し合金化する。この加熱により、プレめ
っきして当初下層側に存在したＮｉは、スプレーめっき
された上層のＺｎ層中に拡散される。
【００１４】この拡散状況を図１に示す。図１（ａ）
は、Ｎｉプレめっきを施した冷延鋼板にＺｎをスプレー
めっきした直後の鋼板断面のめっき部の状態を示したも
のであり、加熱処理を行う前の状況である。鋼板１にめ
っきされたＮｉ層２は亜鉛層３の下層に存在し、未だ拡
散していない。図１（ｂ）は、これを加熱処理中の鋼板
断面のめっき部の状態を示したものである。
は、Ｎｉプレめっきを施した冷延鋼板にＺｎをスプレー
めっきした直後の鋼板断面のめっき部の状態を示したも
のであり、加熱処理を行う前の状況である。鋼板１にめ
っきされたＮｉ層２は亜鉛層３の下層に存在し、未だ拡
散していない。図１（ｂ）は、これを加熱処理中の鋼板
断面のめっき部の状態を示したものである。
【００１５】鋼板１にめっきされたＮｉ層２は加熱によ
って、亜鉛層３中全体にわたって均一に拡散するのでは
なく、徐々に鋼板面を離れて亜鉛層３中を上方に向かっ
て、一定の拡散範囲（濃化範囲）を維持しながら移行し
ている（図１ (ｂ) 参照）。次いで、鋼板自体のＦｅも
亜鉛層中を拡散していく。このため加熱終了時における
鋼板表面に形成されるめっき層は、図２に示す如く、下
層にＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層４、上層にＮｉ−Ｚ
ｎ又はＮｉ−Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層５となる。
って、亜鉛層３中全体にわたって均一に拡散するのでは
なく、徐々に鋼板面を離れて亜鉛層３中を上方に向かっ
て、一定の拡散範囲（濃化範囲）を維持しながら移行し
ている（図１ (ｂ) 参照）。次いで、鋼板自体のＦｅも
亜鉛層中を拡散していく。このため加熱終了時における
鋼板表面に形成されるめっき層は、図２に示す如く、下
層にＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層４、上層にＮｉ−Ｚ
ｎ又はＮｉ−Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層５となる。
【００１６】図２に示すような二層めっき鋼板を得るた
めには、加熱炉内の鋼板温度はスプレーめっきする時の
鋼板温度に応じて図３の範囲にすることが好ましい。加
熱温度が６００℃の上限を超えると、下層のＦｅ−Ｚｎ
合金めっきのＦｅ含有量が高くなり、耐パウダリング性
が悪くなる。一方、加熱温度が３００℃の下限以下で
は、Ｎｉの拡散が極めて遅くなり、長時間の処理が必要
となり、加熱炉が長大となり経済的でない。
めには、加熱炉内の鋼板温度はスプレーめっきする時の
鋼板温度に応じて図３の範囲にすることが好ましい。加
熱温度が６００℃の上限を超えると、下層のＦｅ−Ｚｎ
合金めっきのＦｅ含有量が高くなり、耐パウダリング性
が悪くなる。一方、加熱温度が３００℃の下限以下で
は、Ｎｉの拡散が極めて遅くなり、長時間の処理が必要
となり、加熱炉が長大となり経済的でない。
【００１７】また、本発明において最も好適な性質を発
揮させるためには、めっき層の下層及び上層のめっき量
と各層の成分範囲を特定することが望ましい。即ち、下
層のＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層は、片面あたりのめ
っき量が４〜１３５ｇ／ｍ2で、Ｆｅ：５〜１５wt％を
含有させると共に、上層のＮｉ−Ｚｎ又はＮｉ−Ｆｅ−
Ｚｎ合金化溶融めっき層は、片面あたりのめっき量が６
〜７５ｇ／ｍ2 で、Ｎｉ：３〜１６wt％、もしくはＮ
ｉ：３〜１６wt％とＦｅを含有させる。
揮させるためには、めっき層の下層及び上層のめっき量
と各層の成分範囲を特定することが望ましい。即ち、下
層のＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層は、片面あたりのめ
っき量が４〜１３５ｇ／ｍ2で、Ｆｅ：５〜１５wt％を
含有させると共に、上層のＮｉ−Ｚｎ又はＮｉ−Ｆｅ−
Ｚｎ合金化溶融めっき層は、片面あたりのめっき量が６
〜７５ｇ／ｍ2 で、Ｎｉ：３〜１６wt％、もしくはＮ
ｉ：３〜１６wt％とＦｅを含有させる。
【００１８】下層のＦｅが１５％を超えると耐パウダリ
ング性が悪化し、５％未満では十分なプレス成形性を得
ることができない。一方、上層のＮｉが１６％を超える
と犠牲防食が低下し、３％未満では耐食性、プレス成形
性共十分な性能を得ることができない。
ング性が悪化し、５％未満では十分なプレス成形性を得
ることができない。一方、上層のＮｉが１６％を超える
と犠牲防食が低下し、３％未満では耐食性、プレス成形
性共十分な性能を得ることができない。
【００１９】
【実施例】連続電気めっき設備で、０．７５mm厚×２０
０mm幅の冷延鋼板にＮｉめっきを所定量連続的に施し
た。このようにしてＮｉプレめっきした冷延鋼板を図４
に示す本発明のスプレーめっき設備を用い下記のめっき
条件にて亜鉛めっき鋼板を製造した。このようにして得
られためっき鋼板を、表１に示す再加熱条件にて処理
し、併せて処理後のめっき鋼板の品質を調査した。ここ
で、表１の１−１〜１−２２が実施例であり、上層のＮ
ｉ含有量はいずれも３〜１６wt％内にあり、下層のＦｅ
含有量は５〜１５wt％内にあった。なお、比較例を表１
の２−１〜２−９に示す。表中における評価の基準は以
下の通りである。
０mm幅の冷延鋼板にＮｉめっきを所定量連続的に施し
た。このようにしてＮｉプレめっきした冷延鋼板を図４
に示す本発明のスプレーめっき設備を用い下記のめっき
条件にて亜鉛めっき鋼板を製造した。このようにして得
られためっき鋼板を、表１に示す再加熱条件にて処理
し、併せて処理後のめっき鋼板の品質を調査した。ここ
で、表１の１−１〜１−２２が実施例であり、上層のＮ
ｉ含有量はいずれも３〜１６wt％内にあり、下層のＦｅ
含有量は５〜１５wt％内にあった。なお、比較例を表１
の２−１〜２−９に示す。表中における評価の基準は以
下の通りである。
【００２０】［耐食性］浸漬型リン酸塩処理（処理時間
２分）及びカチオン電着塗装（膜厚２０μ）を施した
後、クロスカット傷を入れ、塩水噴霧３０分（ＪＩＳ
２２３７１）と乾燥１時間（７０℃、ＲＨ４０％）を１
サイクルとする腐食試験を１００サイクル行い、クロス
カット部の塗膜ふくれについて評価した。 ふくれ幅 ２mm以下：○ ふくれ幅 ２〜５mm：△ ふくれ幅 ５mm以上：×
２分）及びカチオン電着塗装（膜厚２０μ）を施した
後、クロスカット傷を入れ、塩水噴霧３０分（ＪＩＳ
２２３７１）と乾燥１時間（７０℃、ＲＨ４０％）を１
サイクルとする腐食試験を１００サイクル行い、クロス
カット部の塗膜ふくれについて評価した。 ふくれ幅 ２mm以下：○ ふくれ幅 ２〜５mm：△ ふくれ幅 ５mm以上：×
【００２１】［耐プレスパウダリング性］５０mmφ×２
５mmＨの円筒プレス加工を行ない、試験前後の重量差を
剥離量として評価した。 剥離量 １mg以下：○ 剥離量 １〜３mg：△ 剥離量 ３mg以上：×
５mmＨの円筒プレス加工を行ない、試験前後の重量差を
剥離量として評価した。 剥離量 １mg以下：○ 剥離量 １〜３mg：△ 剥離量 ３mg以上：×
【００２２】［表面外観］ ムラ無し ：○ ややムラ有り：△ ムラ有り ：×
【００２３】
【表１】
【００２４】
【発明の効果】以上の如く本発明の製造方法によれば、
下層にＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層、上層にＮｉ−Ｚ
ｎ又はＮｉ−Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層を形成する
ことにより、耐食性及びプレス成形性に優れた合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。
下層にＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層、上層にＮｉ−Ｚ
ｎ又はＮｉ−Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層を形成する
ことにより、耐食性及びプレス成形性に優れた合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。
【図１】（ａ）はＮｉプレめっきした冷延鋼板にＺｎス
プレーめっきした時の鋼板断面のめっき部の状態を示す
図。（ｂ）は（ａ）の状態から加熱処理中の鋼板断面の
めっき部の状態を示す図。
プレーめっきした時の鋼板断面のめっき部の状態を示す
図。（ｂ）は（ａ）の状態から加熱処理中の鋼板断面の
めっき部の状態を示す図。
【図２】加熱終了後の鋼板断面のめっき部の構成を示す
図。
図。
【図３】加熱炉内の鋼板温度とスプレーめっき時の鋼板
温度との関係を示す図。
温度との関係を示す図。
【図４】本発明の実施例で用いたスプレーめっき設備の
概要を示す図。
概要を示す図。
【符号の説明】 １ 鋼板 ２ Ｎｉ層 ３ 亜鉛層 ４ Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層 ５ Ｎｉ−Ｚｎ又はＮｉ−Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっ
き層 ６ 表面 ７ 熱処理炉 ８ スプレーめっき室 ９ デフレクターロール １０ スプレーノズル １１ 溶融金属槽 １２ 温度計 １３ 冷却又は加熱装置 １４ 加熱部
き層 ６ 表面 ７ 熱処理炉 ８ スプレーめっき室 ９ デフレクターロール １０ スプレーノズル １１ 溶融金属槽 １２ 温度計 １３ 冷却又は加熱装置 １４ 加熱部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 馬場 尚 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 片面あたりのめっき量０．２〜５．０ｇ
／ｍ2 のＮｉをプレめっきした冷延鋼板を非酸化性雰囲
気中で２００〜５８０℃の温度範囲に加熱した後、スプ
レーにより微粒化した溶融亜鉛をめっき量片面あたり２
０〜１５０ｇ／ｍ2 でめっきすると共に、該スプレーめ
っき後の鋼板を３００〜６００℃の温度範囲で再度加熱
処理することにより、下層にあるＮｉを上層の亜鉛層中
に拡散させ、下層にＦｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき層、上
層にＮｉ−Ｚｎ又はＮｉ−Ｆｅ−Ｚｎ合金化溶融めっき
層を形成せしめることを特徴とする耐食性、プレス成形
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｎｉプレめっき量ＷNiはスプレーにより
微粒化した溶融亜鉛の片面あたりのめっき量ＷZnに応じ
て、以下の式で表される範囲とする請求項１記載の製造
方法。 ・スプレーによる片面あたりの溶融亜鉛めっき量が１５
０≧ＷZn≧５０ｇ／ｍ2 では ５．０≧ＷNi＞０．００２ＷZn＋０．１６ ・スプレーによる片面あたりの溶融亜鉛めっき量が５０
≧ＷZn≧２０ｇ／ｍ2 では ０．０７ＷZn＋１．５≧ＷNi≧０．００２ＷZn＋０．１６ - 【請求項３】 下層のめっき層は、片面あたりのめっき
量が４〜１３５ｇ／ｍ2 で、Ｆｅ：５〜１５wt％を含有
し、上層のめっき層は、片面あたりのめっき量が６〜７
５ｇ／ｍ2 で、Ｎｉ：３〜１６wt％、もしくはＮｉ：３
〜１６wt％とＦｅを含有してなる請求項１又は２記載の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP722694A JPH07145469A (ja) | 1993-09-28 | 1994-01-26 | 耐食性・プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24183493 | 1993-09-28 | ||
| JP5-241834 | 1993-09-28 | ||
| JP722694A JPH07145469A (ja) | 1993-09-28 | 1994-01-26 | 耐食性・プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07145469A true JPH07145469A (ja) | 1995-06-06 |
Family
ID=26341492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP722694A Withdrawn JPH07145469A (ja) | 1993-09-28 | 1994-01-26 | 耐食性・プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07145469A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1405934A2 (en) * | 2002-09-23 | 2004-04-07 | United Technologies Corporation | Zinc-diffused alloy coating for corrosion/heat protection |
| CN113512742A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-10-19 | 南昌航空大学 | 一种高温合金表面的预处理方法和一种高温合金表面电沉积的方法 |
-
1994
- 1994-01-26 JP JP722694A patent/JPH07145469A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1405934A2 (en) * | 2002-09-23 | 2004-04-07 | United Technologies Corporation | Zinc-diffused alloy coating for corrosion/heat protection |
| EP1405934A3 (en) * | 2002-09-23 | 2006-02-01 | United Technologies Corporation | Zinc-diffused alloy coating for corrosion/heat protection |
| CN113512742A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-10-19 | 南昌航空大学 | 一种高温合金表面的预处理方法和一种高温合金表面电沉积的方法 |
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