JPH07136669A - 溶存重金属含有排水の処理方法 - Google Patents
溶存重金属含有排水の処理方法Info
- Publication number
- JPH07136669A JPH07136669A JP31399393A JP31399393A JPH07136669A JP H07136669 A JPH07136669 A JP H07136669A JP 31399393 A JP31399393 A JP 31399393A JP 31399393 A JP31399393 A JP 31399393A JP H07136669 A JPH07136669 A JP H07136669A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tank
- oxidation
- heavy metal
- treatment
- raw water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶存鉄を含有する排水の処理において、溶存
鉄の分離が極めて効率的であり、且つ生成するスラッジ
の含水率が低く、スラッジの処理が容易で或る溶存鉄含
有排水の処理方法を提供すること。 【構成】 溶存重金属を含む原水を酸化槽に導入してア
ルカリ剤を添加し、原水のｐＨを６．５〜８．３に調整
する工程と、該ｐＨ調整された原水を酸化処理する工程
と、酸化処理された処理液を凝集槽に送り、アルカリ剤
と凝集剤を添加して処理液のｐＨを８．４以上に調整す
るとともに酸化重金属を凝集させる工程と、凝集処理液
を沈澱槽に送り、酸化重金属を沈降させ、上澄み液を放
流する工程と、沈澱槽で生じた酸化重金属スラッジを引
き抜く工程とからなる溶存重金属含有排水の処理方法。
鉄の分離が極めて効率的であり、且つ生成するスラッジ
の含水率が低く、スラッジの処理が容易で或る溶存鉄含
有排水の処理方法を提供すること。 【構成】 溶存重金属を含む原水を酸化槽に導入してア
ルカリ剤を添加し、原水のｐＨを６．５〜８．３に調整
する工程と、該ｐＨ調整された原水を酸化処理する工程
と、酸化処理された処理液を凝集槽に送り、アルカリ剤
と凝集剤を添加して処理液のｐＨを８．４以上に調整す
るとともに酸化重金属を凝集させる工程と、凝集処理液
を沈澱槽に送り、酸化重金属を沈降させ、上澄み液を放
流する工程と、沈澱槽で生じた酸化重金属スラッジを引
き抜く工程とからなる溶存重金属含有排水の処理方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製鉄所や鋼鈑処理場か
ら排出される鉄等の重金属を溶存含有している排水の処
理方法に関し、更に詳しくはＦｅ2+等の溶存重金属の分
離が極めて効率的であり、且つ生成するスラッジの含水
率が低くスラッジの処理が容易である溶存重金属含有排
水の処理方法を提供する。
ら排出される鉄等の重金属を溶存含有している排水の処
理方法に関し、更に詳しくはＦｅ2+等の溶存重金属の分
離が極めて効率的であり、且つ生成するスラッジの含水
率が低くスラッジの処理が容易である溶存重金属含有排
水の処理方法を提供する。
【０００２】
【従来の技術】従来、製鉄所や鋼鈑処理場の如く鉄を大
量に処理する際には、大量の冷却水、表面処理水等が発
生し、これらの排水中には溶存重金属（鉄が大部分であ
るので以下鉄を代表例として説明する）が大量に含有さ
れており、排水の放出或は再使用に際しては、これらの
溶存鉄を充分に除去することが要求されている。上記溶
存鉄の従来の除去方法としては、排水をアルカリ剤で中
和して排水をアルカリ性の状態に保持しつつ、排水中に
大量の空気を吹き込み且つ撹拌処理する所謂曝気処理に
より、溶存鉄を空気中の酸素で酸化し、生成した酸化鉄
［Ｆｅ（ＯＨ）3、ＦｅＯ（ＯＨ）］を微粒子の状態で
析出させる方法、或は沈澱槽で沈降分離したスラッジに
アルカリ剤を添加した後、これを酸化触媒として排水に
返送混合し、空気を吹き込み排水中の溶存鉄を空気中の
酸素で酸化して酸化鉄粒子として析出させる方法が採用
される場合が多い。
量に処理する際には、大量の冷却水、表面処理水等が発
生し、これらの排水中には溶存重金属（鉄が大部分であ
るので以下鉄を代表例として説明する）が大量に含有さ
れており、排水の放出或は再使用に際しては、これらの
溶存鉄を充分に除去することが要求されている。上記溶
存鉄の従来の除去方法としては、排水をアルカリ剤で中
和して排水をアルカリ性の状態に保持しつつ、排水中に
大量の空気を吹き込み且つ撹拌処理する所謂曝気処理に
より、溶存鉄を空気中の酸素で酸化し、生成した酸化鉄
［Ｆｅ（ＯＨ）3、ＦｅＯ（ＯＨ）］を微粒子の状態で
析出させる方法、或は沈澱槽で沈降分離したスラッジに
アルカリ剤を添加した後、これを酸化触媒として排水に
返送混合し、空気を吹き込み排水中の溶存鉄を空気中の
酸素で酸化して酸化鉄粒子として析出させる方法が採用
される場合が多い。
【０００３】上記従来方法では、いずれの方法において
も、曝気槽（酸化槽）での溶存鉄の酸化及びＦｅＯ（Ｏ
Ｈ）化の速度は、曝気空気からの溶存酸素に依存してお
り、該酸化速度は、酸化槽に流入する溶存鉄に対する曝
気空気からの溶存酸素供給量によって律速され、供給さ
れる原水中の溶存鉄濃度の上昇や、原水量の増加等、処
理対象となる原水中の溶存鉄量の増加、或は原水の酸化
槽中での滞留時間の減少等、曝気空気量が不足した場合
には、未反応の溶存鉄が溶解したまま次の工程である沈
澱槽に送られ、凝集沈澱処理工程において溶存鉄が充分
に除去されず、処理済水中に溶存鉄が残存するという問
題がある。
も、曝気槽（酸化槽）での溶存鉄の酸化及びＦｅＯ（Ｏ
Ｈ）化の速度は、曝気空気からの溶存酸素に依存してお
り、該酸化速度は、酸化槽に流入する溶存鉄に対する曝
気空気からの溶存酸素供給量によって律速され、供給さ
れる原水中の溶存鉄濃度の上昇や、原水量の増加等、処
理対象となる原水中の溶存鉄量の増加、或は原水の酸化
槽中での滞留時間の減少等、曝気空気量が不足した場合
には、未反応の溶存鉄が溶解したまま次の工程である沈
澱槽に送られ、凝集沈澱処理工程において溶存鉄が充分
に除去されず、処理済水中に溶存鉄が残存するという問
題がある。
【０００４】又、酸化槽での溶存鉄の酸化及びＦｅＯ
（ＯＨ）化が、曝気空気により行われる為、多量の酸化
用の曝気空気が必要となり、吹き込み空気による過度の
撹拌混合が行われ、酸化によって生じたＦｅＯ（ＯＨ）
が、触媒として添加したＦｅＯ（ＯＨ）粒子表面への折
出及び触媒粒子径の成長が阻害され、その結果、酸化槽
で得られるＦｅＯ（ＯＨ）触媒粒子の径は十分には成長
せず、又、処理水中に懸濁して折出しているＦｅＯ（Ｏ
Ｈ）の微細な粒子との混合物として得られ、凝集沈澱処
理工程でのスラッジの沈降性が劣り、且つスラッジの含
水率が高い為、生成スラッジの濃縮性或は脱水工程での
脱水性の低下を来すという問題がある。従って本発明の
目的は、溶存鉄を含有する排水の処理において、溶存鉄
の分離が極めて効率的であり、且つ生成するスラッジの
含水率が低く、スラッジの処理が容易である溶存鉄含有
排水の処理方法を提供することである。
（ＯＨ）化が、曝気空気により行われる為、多量の酸化
用の曝気空気が必要となり、吹き込み空気による過度の
撹拌混合が行われ、酸化によって生じたＦｅＯ（ＯＨ）
が、触媒として添加したＦｅＯ（ＯＨ）粒子表面への折
出及び触媒粒子径の成長が阻害され、その結果、酸化槽
で得られるＦｅＯ（ＯＨ）触媒粒子の径は十分には成長
せず、又、処理水中に懸濁して折出しているＦｅＯ（Ｏ
Ｈ）の微細な粒子との混合物として得られ、凝集沈澱処
理工程でのスラッジの沈降性が劣り、且つスラッジの含
水率が高い為、生成スラッジの濃縮性或は脱水工程での
脱水性の低下を来すという問題がある。従って本発明の
目的は、溶存鉄を含有する排水の処理において、溶存鉄
の分離が極めて効率的であり、且つ生成するスラッジの
含水率が低く、スラッジの処理が容易である溶存鉄含有
排水の処理方法を提供することである。
【０００５】
【問題点を解決する為の手段】上記目的は以下の本発明
によって達成される。即ち、本発明は、溶存重金属を含
む原水を酸化槽に導入してアルカリ剤を添加し、原水の
ｐＨを６．５〜８．３に調整する工程と、該ｐＨ調整さ
れた原水を酸化処理する工程と、酸化処理された処理液
を凝集槽に送り、アルカリ剤と凝集剤を添加して処理液
のｐＨを８．４以上に調整するとともに酸化重金属を凝
集させる工程と、凝集処理液を沈澱槽に送り、酸化重金
属を沈降させ、上澄み液を放流する工程と、沈澱槽で生
じた酸化重金属スラッジを引き抜く工程とからなる溶存
重金属含有排水の処理方法である。
によって達成される。即ち、本発明は、溶存重金属を含
む原水を酸化槽に導入してアルカリ剤を添加し、原水の
ｐＨを６．５〜８．３に調整する工程と、該ｐＨ調整さ
れた原水を酸化処理する工程と、酸化処理された処理液
を凝集槽に送り、アルカリ剤と凝集剤を添加して処理液
のｐＨを８．４以上に調整するとともに酸化重金属を凝
集させる工程と、凝集処理液を沈澱槽に送り、酸化重金
属を沈降させ、上澄み液を放流する工程と、沈澱槽で生
じた酸化重金属スラッジを引き抜く工程とからなる溶存
重金属含有排水の処理方法である。
【０００６】
【作用】本発明によれば、酸化処理液のｐＨを６．５〜
８．３に調整して酸化処理を行い、且つ凝集槽における
ｐＨを８．４以上として凝集剤により酸化鉄［Ｆｅ（Ｏ
Ｈ）３、ＦｅＯ（ＯＨ）］を凝集させることにより、曝
気量を少なくしても、溶存鉄の分離が極めて効率的とな
り、且つ生成するスラッジの含水率が低く、スラッジの
処理が容易となる。又、好ましい実施態様では、酸化槽
における酸化を、曝気と共に過酸化水素を加えて行うこ
とにより、溶存鉄の酸化及びδ−ＦｅＯ（ＯＨ）化の殆
どが添加する過酸化水素により行われ、過酸化水素の不
足によって生ずる未反応の溶存鉄は酸化槽での曝気空気
により酸化されて、鉄のδ−ＦｅＯ（ＯＨ）化が補完さ
れる為、更に少ない曝気量でも、未反応の溶存鉄が溶解
したまま処理水中に残存する可能性は極めて少ない。
又、過酸化水素の添加により溶存鉄の酸化及びδ−Ｆｅ
Ｏ（ＯＨ）化の反応速度が極めて速くなり、ほぼ瞬時の
反応となる為、原水量の増加による酸化槽での滞留時間
不足という問題も生じない。
８．３に調整して酸化処理を行い、且つ凝集槽における
ｐＨを８．４以上として凝集剤により酸化鉄［Ｆｅ（Ｏ
Ｈ）３、ＦｅＯ（ＯＨ）］を凝集させることにより、曝
気量を少なくしても、溶存鉄の分離が極めて効率的とな
り、且つ生成するスラッジの含水率が低く、スラッジの
処理が容易となる。又、好ましい実施態様では、酸化槽
における酸化を、曝気と共に過酸化水素を加えて行うこ
とにより、溶存鉄の酸化及びδ−ＦｅＯ（ＯＨ）化の殆
どが添加する過酸化水素により行われ、過酸化水素の不
足によって生ずる未反応の溶存鉄は酸化槽での曝気空気
により酸化されて、鉄のδ−ＦｅＯ（ＯＨ）化が補完さ
れる為、更に少ない曝気量でも、未反応の溶存鉄が溶解
したまま処理水中に残存する可能性は極めて少ない。
又、過酸化水素の添加により溶存鉄の酸化及びδ−Ｆｅ
Ｏ（ＯＨ）化の反応速度が極めて速くなり、ほぼ瞬時の
反応となる為、原水量の増加による酸化槽での滞留時間
不足という問題も生じない。
【０００７】又、酸化槽での曝気空気量は、酸化槽混合
物を撹拌混合するに必要な最小限の空気量でよい為に、
添加したδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒表面へのδ−ＦｅＯ
（ＯＨ）の折出及び触媒粒子径の成長が阻害される事な
く十分に成長し、処理水中に懸濁して折出するδ−Ｆｅ
Ｏ（ＯＨ）の微細な粒子も非常に少なく抑える事が出
来、凝集沈澱処理工程でのスラッジの沈降性、濃縮性或
は脱水工程での脱水性は飛躍的に高く維持される。
物を撹拌混合するに必要な最小限の空気量でよい為に、
添加したδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒表面へのδ−ＦｅＯ
（ＯＨ）の折出及び触媒粒子径の成長が阻害される事な
く十分に成長し、処理水中に懸濁して折出するδ−Ｆｅ
Ｏ（ＯＨ）の微細な粒子も非常に少なく抑える事が出
来、凝集沈澱処理工程でのスラッジの沈降性、濃縮性或
は脱水工程での脱水性は飛躍的に高く維持される。
【０００８】
【実施例】次に好ましい実施例を挙げて本発明を更に詳
しく説明する。本発明の方法は、酸化槽における処理ｐ
Ｈを６．５〜８．３に調整して行い、且つ凝集槽におけ
るｐＨを８．４以上として凝集剤により酸化鉄を凝集さ
せることを主たる特徴とするものであるが、その好まし
い実施態様を図１を参照して詳しく説明する。本発明で
は、先ず、溶存鉄を含有している被処理排水である原水
を直接又はｐＨ調整槽を経由して酸化槽に導入させ、苛
性ソーダ等の適当なアルカリ剤を添加し撹拌混合し、原
水のｐＨを６．５〜８．３に調整する。通常、溶存鉄を
含有している被処理排水である原水のｐＨは約１〜４程
度であり、該原水のｐＨに応じてアルカリ剤の添加量を
調整する。この酸化槽におけるｐＨが６．５未満である
と、酸化処理においてＦｅ２＋の酸化速度が遅く酸化槽
容量が極端に大きくなり、実用性がない等の点で不十分
である。又、酸化槽におけるｐＨが８．３を越えると、
酸化処理においてＦｅＯ（ＯＨ）の生成率が低下し、Ｆ
ｅ（ＯＨ）３が生成する為、本発明の目的であるスラッ
ジの沈降性、濃縮性或は脱水性を高く維持することが出
来ない等の点で不十分である。
しく説明する。本発明の方法は、酸化槽における処理ｐ
Ｈを６．５〜８．３に調整して行い、且つ凝集槽におけ
るｐＨを８．４以上として凝集剤により酸化鉄を凝集さ
せることを主たる特徴とするものであるが、その好まし
い実施態様を図１を参照して詳しく説明する。本発明で
は、先ず、溶存鉄を含有している被処理排水である原水
を直接又はｐＨ調整槽を経由して酸化槽に導入させ、苛
性ソーダ等の適当なアルカリ剤を添加し撹拌混合し、原
水のｐＨを６．５〜８．３に調整する。通常、溶存鉄を
含有している被処理排水である原水のｐＨは約１〜４程
度であり、該原水のｐＨに応じてアルカリ剤の添加量を
調整する。この酸化槽におけるｐＨが６．５未満である
と、酸化処理においてＦｅ２＋の酸化速度が遅く酸化槽
容量が極端に大きくなり、実用性がない等の点で不十分
である。又、酸化槽におけるｐＨが８．３を越えると、
酸化処理においてＦｅＯ（ＯＨ）の生成率が低下し、Ｆ
ｅ（ＯＨ）３が生成する為、本発明の目的であるスラッ
ジの沈降性、濃縮性或は脱水性を高く維持することが出
来ない等の点で不十分である。
【０００９】次に、ｐＨ調整された原水に、沈澱槽より
返送され、反応槽で曝気及び／又は過酸化水素とアルカ
リ剤とで調整したδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒を酸化槽に添
加し、酸化槽内の被処理排水のｐＨを６．５〜８．３の
範囲に調整しながら曝気混合し、原水中の溶存鉄を酸化
すると共に、溶存鉄をδ−ＦｅＯ（ＯＨ）の形にして、
添加したδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒の表面に折出させ、δ
−ＦｅＯ（ＯＨ）の触媒粒子径を大きく成長させる。こ
の場合、曝気に加えて過酸化水素を添加して酸化するこ
とにより、溶存鉄の酸化及びδ−ＦｅＯ（ＯＨ）の折出
を促進させ、δ−ＦｅＯ（ＯＨ）の触媒粒子径をより大
きく成長させることが出来る。
返送され、反応槽で曝気及び／又は過酸化水素とアルカ
リ剤とで調整したδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒を酸化槽に添
加し、酸化槽内の被処理排水のｐＨを６．５〜８．３の
範囲に調整しながら曝気混合し、原水中の溶存鉄を酸化
すると共に、溶存鉄をδ−ＦｅＯ（ＯＨ）の形にして、
添加したδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒の表面に折出させ、δ
−ＦｅＯ（ＯＨ）の触媒粒子径を大きく成長させる。こ
の場合、曝気に加えて過酸化水素を添加して酸化するこ
とにより、溶存鉄の酸化及びδ−ＦｅＯ（ＯＨ）の折出
を促進させ、δ−ＦｅＯ（ＯＨ）の触媒粒子径をより大
きく成長させることが出来る。
【００１０】次に反応の完了した処理液を凝集槽に送
り、アルカリ剤を添加して処理液のｐＨを８．４以上、
好ましくは８．４〜１０．５に調整するとともに、高分
子凝集剤を添加し撹拌混合して、δ−ＦｅＯ（ＯＨ）の
触媒を核として成長したδ−ＦｅＯ（ＯＨ）粒子を凝集
させてより大きなフロックとし、粒子成長したδ−Ｆｅ
Ｏ（ＯＨ）の沈降速度を大きくする。又、原水中に含ま
れる懸濁物質成分、又は酸化槽においてδ−ＦｅＯ（Ｏ
Ｈ）触媒表面に折出せず、被処理排水中に折出して浮遊
するδ−ＦｅＯ（ＯＨ）の微粒子を、粒子径が大きくな
っているδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒を核として凝集成長さ
せる。この凝集槽におけるｐＨが８．４未満であると、
次の沈澱槽における固液分離において、凝集不十分な微
細なＦｅＯ（ＯＨ）の粒子が沈降しきれず、固液分離槽
の上澄水が赤く着色する。又、亜鉛、カドミ、クロム等
の金属イオンが上澄水中に残留する等の点で不十分であ
る。又、凝集槽におけるｐＨが１１を越えると、次の固
液分離において亜鉛、カドミ、クロム、アルミニウム等
の金属が再溶解し、上澄水中に流出する等の点で不十分
である。凝集処理の完了した処理水を、次いで沈澱槽に
送り、δ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒を核として成長したδ−
ＦｅＯ（ＯＨ）粒子及びδ−ＦｅＯ（ＯＨ）微粒子のフ
ロックを沈澱させ、上澄水とスラッジに分離する。上澄
水は、処理済水として沈澱槽から放流するか、又は必要
に応じて濾過処理、活性炭吸着処理等の高度処理を施し
て再使用することが出来る。
り、アルカリ剤を添加して処理液のｐＨを８．４以上、
好ましくは８．４〜１０．５に調整するとともに、高分
子凝集剤を添加し撹拌混合して、δ−ＦｅＯ（ＯＨ）の
触媒を核として成長したδ−ＦｅＯ（ＯＨ）粒子を凝集
させてより大きなフロックとし、粒子成長したδ−Ｆｅ
Ｏ（ＯＨ）の沈降速度を大きくする。又、原水中に含ま
れる懸濁物質成分、又は酸化槽においてδ−ＦｅＯ（Ｏ
Ｈ）触媒表面に折出せず、被処理排水中に折出して浮遊
するδ−ＦｅＯ（ＯＨ）の微粒子を、粒子径が大きくな
っているδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒を核として凝集成長さ
せる。この凝集槽におけるｐＨが８．４未満であると、
次の沈澱槽における固液分離において、凝集不十分な微
細なＦｅＯ（ＯＨ）の粒子が沈降しきれず、固液分離槽
の上澄水が赤く着色する。又、亜鉛、カドミ、クロム等
の金属イオンが上澄水中に残留する等の点で不十分であ
る。又、凝集槽におけるｐＨが１１を越えると、次の固
液分離において亜鉛、カドミ、クロム、アルミニウム等
の金属が再溶解し、上澄水中に流出する等の点で不十分
である。凝集処理の完了した処理水を、次いで沈澱槽に
送り、δ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒を核として成長したδ−
ＦｅＯ（ＯＨ）粒子及びδ−ＦｅＯ（ＯＨ）微粒子のフ
ロックを沈澱させ、上澄水とスラッジに分離する。上澄
水は、処理済水として沈澱槽から放流するか、又は必要
に応じて濾過処理、活性炭吸着処理等の高度処理を施し
て再使用することが出来る。
【００１１】沈澱したスラッジを沈澱槽底部から引き抜
き、その一部を反応槽へ前記の如くして返送する。又、
反応槽へ返送されなかった余剰スラッジは、不図示の汚
泥濃縮槽或は汚泥貯留槽に送り、そこで汚泥濃縮或は汚
泥脱水等の汚泥処理を行い最終的に処分する。沈澱槽か
ら返送されるスラッジは、反応槽でアルカリ剤及び過酸
化水素の添加又はアルカリ剤と曝気によりδ−ＦｅＯ
（ＯＨ）とされ。これを触媒として酸化槽へ送り、ｐＨ
調整された排水（原水）に添加する。酸化槽では、δ−
ＦｅＯ（ＯＨ）触媒及び溶存鉄との混合接触を、必要に
応じて過酸化水素を加えて曝気により効率的に行うと共
に、酸化槽のｐＨを常時６．５〜８．３に維持すること
が必要であり、それに必要な量のアルカリ剤を反応槽及
び／又は酸化槽に添加して反応させる。添加する過酸化
水素の量又は曝気量は、流入する原水中の溶存鉄の濃度
を随時測定し、その濃度に合わせて決定される。
き、その一部を反応槽へ前記の如くして返送する。又、
反応槽へ返送されなかった余剰スラッジは、不図示の汚
泥濃縮槽或は汚泥貯留槽に送り、そこで汚泥濃縮或は汚
泥脱水等の汚泥処理を行い最終的に処分する。沈澱槽か
ら返送されるスラッジは、反応槽でアルカリ剤及び過酸
化水素の添加又はアルカリ剤と曝気によりδ−ＦｅＯ
（ＯＨ）とされ。これを触媒として酸化槽へ送り、ｐＨ
調整された排水（原水）に添加する。酸化槽では、δ−
ＦｅＯ（ＯＨ）触媒及び溶存鉄との混合接触を、必要に
応じて過酸化水素を加えて曝気により効率的に行うと共
に、酸化槽のｐＨを常時６．５〜８．３に維持すること
が必要であり、それに必要な量のアルカリ剤を反応槽及
び／又は酸化槽に添加して反応させる。添加する過酸化
水素の量又は曝気量は、流入する原水中の溶存鉄の濃度
を随時測定し、その濃度に合わせて決定される。
【００１２】上記実施例における各工程の好ましい処理
条件は次の通りである。 ｐＨ調整槽 原水の水質変動により、酸化槽へδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触
媒を添加する時のｐＨ変動を最小限に止める為に、アル
カリ剤を添加して原水のｐＨを一定値、例えば、ｐＨ
２．５〜４．０の範囲（原水ｐＨ変動値の上限）に調整
する。ｐＨ調整槽における被処理排水の滞留時間は通常
１５分間程度でよい。尚、必ずしもｐＨ調整槽を設備す
る必要はなく、酸化槽でのｐＨが６．５〜８．３の範囲
に精度よく調整出来る場合にはｐＨ調整槽は省略しても
よい。
条件は次の通りである。 ｐＨ調整槽 原水の水質変動により、酸化槽へδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触
媒を添加する時のｐＨ変動を最小限に止める為に、アル
カリ剤を添加して原水のｐＨを一定値、例えば、ｐＨ
２．５〜４．０の範囲（原水ｐＨ変動値の上限）に調整
する。ｐＨ調整槽における被処理排水の滞留時間は通常
１５分間程度でよい。尚、必ずしもｐＨ調整槽を設備す
る必要はなく、酸化槽でのｐＨが６．５〜８．３の範囲
に精度よく調整出来る場合にはｐＨ調整槽は省略しても
よい。
【００１３】 酸化槽 原水及びδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒とからなる処理水のｐ
Ｈを６．５〜８．３に維持し、必要に応じて過酸化水素
を加えて曝気混合する。溶存鉄の酸化の進行に従い、処
理水のｐＨが低下する場合には、ｐＨ計と連動させてア
ルカリ剤を添加し、常に処理水のｐＨを６．５〜８．３
に維持することが必要である。酸化槽における被処理排
水の滞留時間は通常６０分間程度である。
Ｈを６．５〜８．３に維持し、必要に応じて過酸化水素
を加えて曝気混合する。溶存鉄の酸化の進行に従い、処
理水のｐＨが低下する場合には、ｐＨ計と連動させてア
ルカリ剤を添加し、常に処理水のｐＨを６．５〜８．３
に維持することが必要である。酸化槽における被処理排
水の滞留時間は通常６０分間程度である。
【００１４】 凝集槽 アルカリ剤を添加して処理液のｐＨを８．４以上、好ま
しくは８．４〜１０．５に調整するとともに、処理液中
のδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒及びそれに析出した鉄分が、
沈澱槽で十分沈降分離し、明澄な上澄水を得るのに必要
な種類と量の高分子凝集剤を添加する。高分子凝集剤の
通常の添加量は、処理液に対し１〜３ｍｇ／リットル程
度である。凝集槽における処理液の滞留時間は通常１５
分間程度である。 沈澱槽 δ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒を核として生成した粒子の粒子
径は大きく成長し、沈降速度が速くなる為、滞留時間は
１〜２時間程度で充分であり、表面積負荷は３〜５ｍ3
／ｍ2 ・Ｈｒが取れる。
しくは８．４〜１０．５に調整するとともに、処理液中
のδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒及びそれに析出した鉄分が、
沈澱槽で十分沈降分離し、明澄な上澄水を得るのに必要
な種類と量の高分子凝集剤を添加する。高分子凝集剤の
通常の添加量は、処理液に対し１〜３ｍｇ／リットル程
度である。凝集槽における処理液の滞留時間は通常１５
分間程度である。 沈澱槽 δ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒を核として生成した粒子の粒子
径は大きく成長し、沈降速度が速くなる為、滞留時間は
１〜２時間程度で充分であり、表面積負荷は３〜５ｍ3
／ｍ2 ・Ｈｒが取れる。
【００１５】 反応槽 酸化槽でｐＨ調整した原水とδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒と
を混合した時に、処理水ｐＨが６．５〜８．３となるに
必要な量のアルカリ剤を、又、酸化槽での反応完了後に
過酸化水素が残留しない量の過酸化水素を反応槽内の返
送スラッジに添加する。尚、過酸化水素の添加は酸化槽
で行ってもよい。更に過酸化水素の代わりに曝気により
水酸化鉄をδ−ＦｅＯ（ＯＨ）化してもよい。反応槽に
おける滞留時間は返送スラッジ量にもよるが通常は５〜
１０分間程度でよい。
を混合した時に、処理水ｐＨが６．５〜８．３となるに
必要な量のアルカリ剤を、又、酸化槽での反応完了後に
過酸化水素が残留しない量の過酸化水素を反応槽内の返
送スラッジに添加する。尚、過酸化水素の添加は酸化槽
で行ってもよい。更に過酸化水素の代わりに曝気により
水酸化鉄をδ−ＦｅＯ（ＯＨ）化してもよい。反応槽に
おける滞留時間は返送スラッジ量にもよるが通常は５〜
１０分間程度でよい。
【００１６】以上の如き本発明の実施例では、従来方法
に比較して次の様な特徴及び長所がある。 （１）δ−ＦｅＯ（ＯＨ）を酸化槽中の溶存鉄の酸化触
媒として添加する為、溶存鉄の酸化速度が極めて速い。 酸化速度が極めて速い為、酸化槽の容量が小さくて
すむ（滞留時間＝１５分間程度） 酸化槽での処理は、ｐＨ＝６．５〜８．３の中性領
域で処理される為、Ｃａ（ＯＨ）2 やＮａＯＨ等のアル
カリ剤の使用量が少なくなる。
に比較して次の様な特徴及び長所がある。 （１）δ−ＦｅＯ（ＯＨ）を酸化槽中の溶存鉄の酸化触
媒として添加する為、溶存鉄の酸化速度が極めて速い。 酸化速度が極めて速い為、酸化槽の容量が小さくて
すむ（滞留時間＝１５分間程度） 酸化槽での処理は、ｐＨ＝６．５〜８．３の中性領
域で処理される為、Ｃａ（ＯＨ）2 やＮａＯＨ等のアル
カリ剤の使用量が少なくなる。
【００１７】（２）酸化槽での溶存鉄の酸化触媒として
δ−ＦｅＯ（ＯＨ）を添加することにより、原水中の溶
存鉄の酸化生成物は全て結晶性のδ−ＦｅＯ（ＯＨ）の
形で、添加したδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒粒子の表面及び
処理水中に折出する。 溶存鉄の酸化生成物が全てδ−ＦｅＯ（ＯＨ）の形
で得られる為、沈澱槽で沈澱分離したスラッジを、反応
槽を経由して酸化槽へ返送し、溶存鉄の酸化触媒として
循環再利用される。 溶存鉄の酸化生成物の折出が、添加されたδ−Ｆｅ
Ｏ（ＯＨ）触媒粒子の表面に結晶質として折出し、触媒
粒子径を大きく成長させる為、粒子そのものも重く、又
随伴水も極めて少なくなり、非常に沈澱速度の速い粒子
が得られる。
δ−ＦｅＯ（ＯＨ）を添加することにより、原水中の溶
存鉄の酸化生成物は全て結晶性のδ−ＦｅＯ（ＯＨ）の
形で、添加したδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒粒子の表面及び
処理水中に折出する。 溶存鉄の酸化生成物が全てδ−ＦｅＯ（ＯＨ）の形
で得られる為、沈澱槽で沈澱分離したスラッジを、反応
槽を経由して酸化槽へ返送し、溶存鉄の酸化触媒として
循環再利用される。 溶存鉄の酸化生成物の折出が、添加されたδ−Ｆｅ
Ｏ（ＯＨ）触媒粒子の表面に結晶質として折出し、触媒
粒子径を大きく成長させる為、粒子そのものも重く、又
随伴水も極めて少なくなり、非常に沈澱速度の速い粒子
が得られる。
【００１８】 により、沈澱槽の滞留時間を短く
し、又、表面積負荷を大きく取ることが出来、沈澱槽を
それだけ小さくすることが出来る（敷地面積及び設備費
用が少なくてすむ。例えば、滞留時間＝１〜２Ｈｒ、表
面積負荷＝３〜５ｍ3 ／ｍ2 ・Ｈｒ）。 により、ドライベースでのスラッジ発生量も少な
く、又、随伴水も少ない。更には結晶質の粒子径の大き
なスラッジが得られる為、スラッジの沈澱濃縮性、脱水
性が極めて良く、処理又は処分する全スラッジ量が非常
に少なくなる。従って汚泥処理設備の軽減及び汚泥処理
処分量の削減が実現される。
し、又、表面積負荷を大きく取ることが出来、沈澱槽を
それだけ小さくすることが出来る（敷地面積及び設備費
用が少なくてすむ。例えば、滞留時間＝１〜２Ｈｒ、表
面積負荷＝３〜５ｍ3 ／ｍ2 ・Ｈｒ）。 により、ドライベースでのスラッジ発生量も少な
く、又、随伴水も少ない。更には結晶質の粒子径の大き
なスラッジが得られる為、スラッジの沈澱濃縮性、脱水
性が極めて良く、処理又は処分する全スラッジ量が非常
に少なくなる。従って汚泥処理設備の軽減及び汚泥処理
処分量の削減が実現される。
【００１９】（３）原水中の溶存鉄量に対し、非常に多
量のδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒を返送添加する事により、
原水の水質変動への追従性が高く、処理が非常に安定し
ている。 （４）過酸化水素を添加することにより付加される特徴 過酸化水素の添加により溶存鉄の酸化速度が更に促
進される。従って酸化槽の容量が更に縮小される。 過酸化水素を添加することにより、δ−ＦｅＯ（Ｏ
Ｈ）触媒粒子表面への鉄分の折出が促進され、触媒粒子
径の成長が助長される。従って、粒子の沈降速度が非常
に大きくなる為、沈澱槽表面積及び容量を小さくするこ
とが出来る。又、スラッジの濃縮性及び脱水性が大きく
改善され、スラッジの濃縮及び脱水等汚泥処理設備を大
幅に削減することが出来る。 過酸化水素の添加により、酸化槽での曝気空気量を
大幅に削減することが出来る。従って酸化槽における撹
拌混合は、空気の導入による撹拌で充分であり酸化槽の
容量が小さくなる為、必要とされる撹拌用空気量も少な
くなる。
量のδ−ＦｅＯ（ＯＨ）触媒を返送添加する事により、
原水の水質変動への追従性が高く、処理が非常に安定し
ている。 （４）過酸化水素を添加することにより付加される特徴 過酸化水素の添加により溶存鉄の酸化速度が更に促
進される。従って酸化槽の容量が更に縮小される。 過酸化水素を添加することにより、δ−ＦｅＯ（Ｏ
Ｈ）触媒粒子表面への鉄分の折出が促進され、触媒粒子
径の成長が助長される。従って、粒子の沈降速度が非常
に大きくなる為、沈澱槽表面積及び容量を小さくするこ
とが出来る。又、スラッジの濃縮性及び脱水性が大きく
改善され、スラッジの濃縮及び脱水等汚泥処理設備を大
幅に削減することが出来る。 過酸化水素の添加により、酸化槽での曝気空気量を
大幅に削減することが出来る。従って酸化槽における撹
拌混合は、空気の導入による撹拌で充分であり酸化槽の
容量が小さくなる為、必要とされる撹拌用空気量も少な
くなる。
【００２０】 過酸化水素の添加により、溶存鉄の酸
化及びδ−ＦｅＯ（ＯＨ）化が短時間に完全に行われる
為、処理水中への溶存鉄の残留が無く、沈澱槽から排水
した後の溶存酸素によるＦｅ（ＯＨ）3 の生成及び折出
を完全に防止することが出来る。従ってＦｅ（ＯＨ）3
の微細フロックによるいわゆる赤水の発生を防止するこ
とが出来る。 上記〜により、従来法に較べ、本発明方法では
酸化槽及び沈澱槽等の設備を更に小さくすることが出来
ると共に処理の安定性がより高まる。 排水中に界面活性剤等の有機物が含有する場合に見
られる様な、界面活性剤等の有機物による凝集阻害を防
止することが出来、凝集不良に起因するＦｅ（ＯＨ）3
或はＦｅＯ（ＯＨ）の微細なフロックによる赤水の発生
を防止することが出来る。
化及びδ−ＦｅＯ（ＯＨ）化が短時間に完全に行われる
為、処理水中への溶存鉄の残留が無く、沈澱槽から排水
した後の溶存酸素によるＦｅ（ＯＨ）3 の生成及び折出
を完全に防止することが出来る。従ってＦｅ（ＯＨ）3
の微細フロックによるいわゆる赤水の発生を防止するこ
とが出来る。 上記〜により、従来法に較べ、本発明方法では
酸化槽及び沈澱槽等の設備を更に小さくすることが出来
ると共に処理の安定性がより高まる。 排水中に界面活性剤等の有機物が含有する場合に見
られる様な、界面活性剤等の有機物による凝集阻害を防
止することが出来、凝集不良に起因するＦｅ（ＯＨ）3
或はＦｅＯ（ＯＨ）の微細なフロックによる赤水の発生
を防止することが出来る。
【００２１】
【効果】以上の如き本発明によれば、溶存鉄を含有する
排水の処理において、溶存鉄の分離が極めて効率的であ
り、且つ生成するスラッジの含水率が低く、スラッジの
処理が容易である鉄含有排水の処理方法を提供すること
が出来る。尚、以上の説明は、溶存鉄を主体として説明
したが、鉄以外の重金属、例えば、アルミニウム、カド
ミウム、クロム、亜鉛、マンガン、錫、ニッケル、銅、
鉛等の他の重金属を含む排水であっても上記と同様に処
理し、同様な効果を得ることが出来る。
排水の処理において、溶存鉄の分離が極めて効率的であ
り、且つ生成するスラッジの含水率が低く、スラッジの
処理が容易である鉄含有排水の処理方法を提供すること
が出来る。尚、以上の説明は、溶存鉄を主体として説明
したが、鉄以外の重金属、例えば、アルミニウム、カド
ミウム、クロム、亜鉛、マンガン、錫、ニッケル、銅、
鉛等の他の重金属を含む排水であっても上記と同様に処
理し、同様な効果を得ることが出来る。
【００２２】
【図１】本発明の実施例を説明する工程図の１例を示す
図
図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０２Ｆ 1/72 ＺＡＢ Ｚ 1/74 １０１
Claims (4)
- 【請求項１】 溶存重金属を含む原水を酸化槽に導入し
てアルカリ剤を添加し、原水のｐＨを６．５〜８．３に
調整する工程と、該ｐＨ調整された原水を酸化処理する
工程と、酸化処理された処理液を凝集槽に送り、アルカ
リ剤と凝集剤を添加して処理液のｐＨを８．４以上に調
整するとともに酸化重金属を凝集させる工程と、凝集処
理液を沈澱槽に送り、酸化重金属を沈降させ、上澄み液
を放流する工程と、沈澱槽で生じた酸化重金属スラッジ
を引き抜く工程とからなる溶存重金属含有排水の処理方
法。 - 【請求項２】 酸化槽における酸化を、曝気及び／又は
過酸化水素添加により行う請求項１に記載の溶存重金属
含有排水の処理方法。 - 【請求項３】 酸化槽における酸化触媒として、酸化重
金属スラッジを使用する請求項１に記載の溶存重金属含
有排水の処理方法。 - 【請求項４】 沈澱槽において生じた酸化重金属スラッ
ジの一部を反応槽に送り、該反応槽においてアルカリ剤
を添加した混合物を、酸化触媒として酸化槽に供給する
工程を有する請求項１に記載の溶存重金属含有排水の処
理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31399393A JPH07136669A (ja) | 1993-11-22 | 1993-11-22 | 溶存重金属含有排水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31399393A JPH07136669A (ja) | 1993-11-22 | 1993-11-22 | 溶存重金属含有排水の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07136669A true JPH07136669A (ja) | 1995-05-30 |
Family
ID=18047938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31399393A Withdrawn JPH07136669A (ja) | 1993-11-22 | 1993-11-22 | 溶存重金属含有排水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07136669A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002066573A (ja) * | 2000-08-25 | 2002-03-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排水中のマンガンイオンを除去する方法 |
| JP2005125316A (ja) * | 2003-09-29 | 2005-05-19 | Ataka Construction & Engineering Co Ltd | 重金属含有排水処理方法およびその装置 |
| JP2011224466A (ja) * | 2010-04-20 | 2011-11-10 | Nippon Steel Corp | 金属イオン含有排水の処理方法 |
| JP2012166144A (ja) * | 2011-02-14 | 2012-09-06 | Nippon Steel Corp | 多種金属イオン含有排水からの溶存鉄の回収方法 |
| CN103011364A (zh) * | 2012-12-07 | 2013-04-03 | 常州大学 | 一种去除污水中重金属铬的方法 |
| CN103723852A (zh) * | 2013-12-04 | 2014-04-16 | 刘军亮 | 一种基于无机和有机重金属吸附剂的污水处理方法 |
| JP2015047573A (ja) * | 2013-09-03 | 2015-03-16 | 株式会社高松メッキ | Ｓｎ系リサイクルスラッジの製造方法 |
| CN104475043A (zh) * | 2014-11-20 | 2015-04-01 | 东南大学 | 一种氧化石墨烯基功能纸的应用 |
| CN104787863A (zh) * | 2014-01-21 | 2015-07-22 | 北京师范大学 | 基于给水厂废弃泥的畜禽废水预处理方法 |
| CN105565455A (zh) * | 2016-02-01 | 2016-05-11 | 浙江大学 | 一种无机絮凝剂治理重金属废水的方法 |
| JP2016163863A (ja) * | 2015-03-06 | 2016-09-08 | 中国電力株式会社 | 廃液処理方法及び廃液処理システム |
| CN106186242A (zh) * | 2016-08-23 | 2016-12-07 | 华能国际电力股份有限公司 | Scr脱硝催化剂清洗再生废液的处理药剂及处理方法 |
| JP2017000932A (ja) * | 2015-06-08 | 2017-01-05 | 栗田エンジニアリング株式会社 | 排水の処理方法 |
-
1993
- 1993-11-22 JP JP31399393A patent/JPH07136669A/ja not_active Withdrawn
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002066573A (ja) * | 2000-08-25 | 2002-03-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排水中のマンガンイオンを除去する方法 |
| JP2005125316A (ja) * | 2003-09-29 | 2005-05-19 | Ataka Construction & Engineering Co Ltd | 重金属含有排水処理方法およびその装置 |
| JP2011224466A (ja) * | 2010-04-20 | 2011-11-10 | Nippon Steel Corp | 金属イオン含有排水の処理方法 |
| JP2012166144A (ja) * | 2011-02-14 | 2012-09-06 | Nippon Steel Corp | 多種金属イオン含有排水からの溶存鉄の回収方法 |
| CN103011364A (zh) * | 2012-12-07 | 2013-04-03 | 常州大学 | 一种去除污水中重金属铬的方法 |
| JP2015047573A (ja) * | 2013-09-03 | 2015-03-16 | 株式会社高松メッキ | Ｓｎ系リサイクルスラッジの製造方法 |
| CN103723852A (zh) * | 2013-12-04 | 2014-04-16 | 刘军亮 | 一种基于无机和有机重金属吸附剂的污水处理方法 |
| CN103723852B (zh) * | 2013-12-04 | 2015-04-08 | 刘军亮 | 一种基于无机和有机重金属吸附剂的污水处理方法 |
| CN104787863A (zh) * | 2014-01-21 | 2015-07-22 | 北京师范大学 | 基于给水厂废弃泥的畜禽废水预处理方法 |
| CN104475043A (zh) * | 2014-11-20 | 2015-04-01 | 东南大学 | 一种氧化石墨烯基功能纸的应用 |
| JP2016163863A (ja) * | 2015-03-06 | 2016-09-08 | 中国電力株式会社 | 廃液処理方法及び廃液処理システム |
| JP2017000932A (ja) * | 2015-06-08 | 2017-01-05 | 栗田エンジニアリング株式会社 | 排水の処理方法 |
| CN105565455A (zh) * | 2016-02-01 | 2016-05-11 | 浙江大学 | 一种无机絮凝剂治理重金属废水的方法 |
| CN106186242A (zh) * | 2016-08-23 | 2016-12-07 | 华能国际电力股份有限公司 | Scr脱硝催化剂清洗再生废液的处理药剂及处理方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1330414B9 (en) | Method for treatment of water and wastewater | |
| US8663478B2 (en) | Method for treating water by advanced oxidation and ballasted flocculation, and corresponding treatment plant | |
| JPH07136669A (ja) | 溶存重金属含有排水の処理方法 | |
| KR100707975B1 (ko) | 고농도 유기물 함유 축산폐수의 처리방법 | |
| JP3473328B2 (ja) | 生物脱リン装置 | |
| JP3434325B2 (ja) | 溶存鉄含有排水の処理方法 | |
| JP2506032B2 (ja) | 排水の処理方法 | |
| US3974070A (en) | Process for purifying tap water | |
| JP3325689B2 (ja) | 金属含有排水の処理方法 | |
| JP2005125316A (ja) | 重金属含有排水処理方法およびその装置 | |
| JP2830164B2 (ja) | 廃水の処理方法 | |
| AU642968B2 (en) | Process for removing inorganic gels and incompressible solids from acidic media | |
| US4288328A (en) | Use of specially prepared iron floc to oxidize and remove iron in water treatment processes | |
| JP5507318B2 (ja) | 金属イオン含有排水の処理方法 | |
| JP5693992B2 (ja) | 多種金属イオン含有排水からの溶存鉄の回収方法 | |
| JP3412641B2 (ja) | 発電所の低濁度排水の凝集処理法 | |
| JP2002316191A (ja) | 有機性汚水の処理方法及び装置 | |
| JP2002316192A (ja) | 有機性汚水の処理方法及び装置 | |
| JP2601441B2 (ja) | 排水処理方法 | |
| KR100503632B1 (ko) | 고농도의 질소와 인을 함유하는 금속표면처리 산업폐수의처리장치 및 방법 | |
| JP2000334209A (ja) | 砂添加凝集沈澱装置 | |
| JPH0331120B2 (ja) | ||
| JPH10180298A (ja) | 排水処理方法及び排水処理装置 | |
| JPH03157196A (ja) | 有機性汚水の処理方法 | |
| JP2003053376A (ja) | 有機性廃水の処理方法及び処理装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010130 |