JPH07119693A - 吸排両用送風機 - Google Patents
吸排両用送風機Info
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- JPH07119693A JPH07119693A JP26870893A JP26870893A JPH07119693A JP H07119693 A JPH07119693 A JP H07119693A JP 26870893 A JP26870893 A JP 26870893A JP 26870893 A JP26870893 A JP 26870893A JP H07119693 A JPH07119693 A JP H07119693A
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- Japan
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- blade
- pressure
- surface side
- edge
- casing
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブレードの反り線が直線または正圧面側に凸
型円弧状または正圧面側翼面が平坦な形状で、吸気時の
Ｐ−Ｑ性能および騒音性能を低下させることなく、排気
の高静圧時に発生する騒音の低い吸排両用送風機を提供
することを目的とする。 【構成】 ケーシング２の内部に設けたモータ３に係止
される軸流ファン１のハブ５の外周に反り線６が直線の
複数枚のブレード４を備え、ブレード４の正圧面側の外
周縁にケーシング２の内壁１４と平行にエッジ１５を備
えた形状をしている。
型円弧状または正圧面側翼面が平坦な形状で、吸気時の
Ｐ−Ｑ性能および騒音性能を低下させることなく、排気
の高静圧時に発生する騒音の低い吸排両用送風機を提供
することを目的とする。 【構成】 ケーシング２の内部に設けたモータ３に係止
される軸流ファン１のハブ５の外周に反り線６が直線の
複数枚のブレード４を備え、ブレード４の正圧面側の外
周縁にケーシング２の内壁１４と平行にエッジ１５を備
えた形状をしている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、換気送風機器および空
気調和機器に使用される吸排両用送風機に関する。
気調和機器に使用される吸排両用送風機に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、居住および非居住空間で使用され
る換気送風機器および空気調和機器は運転時に発生する
騒音を低下することが求められている。
る換気送風機器および空気調和機器は運転時に発生する
騒音を低下することが求められている。
【０００３】従来、この種の吸排両用送風機は、図２４
および図２５に示すように軸流ファン１０１のハブ１０
５の外周に複数枚の反り線１０６が直線のブレード１０
４を備えた構成が一般的であった。以下、その構成につ
いて図２４および図２５および図２６を参照しながら説
明する。
および図２５に示すように軸流ファン１０１のハブ１０
５の外周に複数枚の反り線１０６が直線のブレード１０
４を備えた構成が一般的であった。以下、その構成につ
いて図２４および図２５および図２６を参照しながら説
明する。
【０００４】図に示すようにケーシング１０２の内部に
設けたモータ１０３に係止される軸流ファン１０１のハ
ブ１０５の外周に吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を
低下させないために、正圧面側に凹型円弧状以外の反
り、つまり直線または正圧面側に凸型円弧状の反り線１
０６である複数枚のブレード１０４が備えられている。
設けたモータ１０３に係止される軸流ファン１０１のハ
ブ１０５の外周に吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を
低下させないために、正圧面側に凹型円弧状以外の反
り、つまり直線または正圧面側に凸型円弧状の反り線１
０６である複数枚のブレード１０４が備えられている。
【０００５】上記構成において、軸流ファン１０１が回
転し、開放時または低静圧時にはブレード１０４に対し
て入口流れ１０７になり、正圧面側圧力１０８と負圧面
側圧力１０９との圧力差も少ないため出口流れ１１０に
なるが、図２６に示すように高静圧時にはブレード１０
４に対して入口流れ１１１になり、正圧面側圧力１１２
と負圧面側圧力１１３との圧力差が大きくなり、ブレー
ド１０４の反り線１０６が直線または正圧面側に凸型円
弧状であるために、容易に正圧面側から負圧面側への流
れ１１４が生じ、負圧面側翼面１１５で大きな剥離流れ
１１６となり騒音が急上昇することとなる。
転し、開放時または低静圧時にはブレード１０４に対し
て入口流れ１０７になり、正圧面側圧力１０８と負圧面
側圧力１０９との圧力差も少ないため出口流れ１１０に
なるが、図２６に示すように高静圧時にはブレード１０
４に対して入口流れ１１１になり、正圧面側圧力１１２
と負圧面側圧力１１３との圧力差が大きくなり、ブレー
ド１０４の反り線１０６が直線または正圧面側に凸型円
弧状であるために、容易に正圧面側から負圧面側への流
れ１１４が生じ、負圧面側翼面１１５で大きな剥離流れ
１１６となり騒音が急上昇することとなる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の吸排
両用送風機では、高静圧時に騒音が急上昇するという問
題があった。
両用送風機では、高静圧時に騒音が急上昇するという問
題があった。
【０００７】本発明は上記課題を解決するもので、ブレ
ードの反り線が直線または正圧面側に凸型円弧状または
正圧面側翼面が平坦な形状で、吸気時のＰ−Ｑ性能およ
び騒音性能を低下させることなく、排気の高静圧時に発
生する騒音の低い吸排両用送風機を提供することを第１
の目的とする。
ードの反り線が直線または正圧面側に凸型円弧状または
正圧面側翼面が平坦な形状で、吸気時のＰ−Ｑ性能およ
び騒音性能を低下させることなく、排気の高静圧時に発
生する騒音の低い吸排両用送風機を提供することを第１
の目的とする。
【０００８】第２の目的は、開放時の騒音の低減と排気
時および吸気時のＰ−Ｑ性能の向上にある。
時および吸気時のＰ−Ｑ性能の向上にある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の吸排両用送風機
は上記第１の目的を達成するために第１の手段は、ケー
シングの内部に設けたモータに係止される軸流ファンの
ハブの外周に反り線が直線の複数枚のブレードを備え、
前記ブレードの正圧面側の外周縁に前記ケーシングの内
壁と平行にエッジを備えた構成とする。
は上記第１の目的を達成するために第１の手段は、ケー
シングの内部に設けたモータに係止される軸流ファンの
ハブの外周に反り線が直線の複数枚のブレードを備え、
前記ブレードの正圧面側の外周縁に前記ケーシングの内
壁と平行にエッジを備えた構成とする。
【００１０】また、第１の目的を達成するために第２の
手段は、ケーシングの内部に設けたモータに係止される
軸流ファンのハブの外周に反り線が正圧面側に凸型円弧
状の複数枚のブレードを備え、前記ブレードの正圧面側
の外周縁に前記ケーシングの内壁と平行にエッジを備え
た構成とする。
手段は、ケーシングの内部に設けたモータに係止される
軸流ファンのハブの外周に反り線が正圧面側に凸型円弧
状の複数枚のブレードを備え、前記ブレードの正圧面側
の外周縁に前記ケーシングの内壁と平行にエッジを備え
た構成とする。
【００１１】また、第１の目的を達成するために第３の
手段は、ケーシングの内部に設けたモータに係止される
軸流ファンのハブの外周に正圧面側翼面が平坦な複数枚
のブレードを備え、前記ブレードの正圧面側の外周縁に
前記ケーシングの内壁と平行にエッジを備えた構成とす
る。
手段は、ケーシングの内部に設けたモータに係止される
軸流ファンのハブの外周に正圧面側翼面が平坦な複数枚
のブレードを備え、前記ブレードの正圧面側の外周縁に
前記ケーシングの内壁と平行にエッジを備えた構成とす
る。
【００１２】また、第１の目的を達成するために第４の
手段は、エッジの前端がブレードの前縁より翼弦長の３
０％より大きく５０％以下にあり、前記エッジの後端が
前記ブレードの前縁より翼弦長の７０％以上９０％以下
にある構成とする。
手段は、エッジの前端がブレードの前縁より翼弦長の３
０％より大きく５０％以下にあり、前記エッジの後端が
前記ブレードの前縁より翼弦長の７０％以上９０％以下
にある構成とする。
【００１３】また、第１の目的を達成するために第５の
手段は、エッジの高さがブレードの羽根外径の３％より
大きく１０％以下の寸法である構成とする。
手段は、エッジの高さがブレードの羽根外径の３％より
大きく１０％以下の寸法である構成とする。
【００１４】また、第１の目的を達成するために第６の
手段は、エッジの厚みがブレードの羽根外径の１％より
大きく２％以下の寸法である構成とする。
手段は、エッジの厚みがブレードの羽根外径の１％より
大きく２％以下の寸法である構成とする。
【００１５】また、第１の目的および第２の目的を達成
するために第７の手段は、ブレードの正圧面側の外周縁
にケーシングの内壁と平行にエッジが備えた軸流ファン
の吸込側に、ハニカム状の整流格子を備えた構成とす
る。
するために第７の手段は、ブレードの正圧面側の外周縁
にケーシングの内壁と平行にエッジが備えた軸流ファン
の吸込側に、ハニカム状の整流格子を備えた構成とす
る。
【００１６】
【作用】本発明は上記した第１の手段および第２の手段
および第３の手段の構成により、高静圧時のブレードの
正圧面側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧
面側翼面での剥離を抑制し乱流を少なくすることができ
るため、高静圧時に発生する騒音が低くなる。
および第３の手段の構成により、高静圧時のブレードの
正圧面側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧
面側翼面での剥離を抑制し乱流を少なくすることができ
るため、高静圧時に発生する騒音が低くなる。
【００１７】また、第４の手段および第５の手段および
第６の手段の構成により、開放時および低静圧時の乱流
を増やすことなく、高静圧時のブレードの正圧面側から
負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側翼面での
剥離を抑制し乱流を少なくすることができるため、開放
時および低静圧時に発生する騒音が上昇することなく、
高静圧時に発生する騒音が低くなる。
第６の手段の構成により、開放時および低静圧時の乱流
を増やすことなく、高静圧時のブレードの正圧面側から
負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側翼面での
剥離を抑制し乱流を少なくすることができるため、開放
時および低静圧時に発生する騒音が上昇することなく、
高静圧時に発生する騒音が低くなる。
【００１８】また、第７の手段の構成により、吸込流が
整流され、開放時の騒音が低くなるとともに、高静圧時
の失速領域における戻り流と吸込流の流路を分けること
により、排気時および吸気時のＰ−Ｑ性能の向上とな
る。
整流され、開放時の騒音が低くなるとともに、高静圧時
の失速領域における戻り流と吸込流の流路を分けること
により、排気時および吸気時のＰ−Ｑ性能の向上とな
る。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の第１実施例について、図１お
よび図２および図３を参照しながら説明する。
よび図２および図３を参照しながら説明する。
【００２０】図に示すように、ケーシング２の内部に設
けたモータ３に係止される軸流ファン１のハブ５の外周
に反り線６が直線の複数枚のブレード４を備え、ブレー
ド４の正圧面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平
行にエッジ１５を備えた構成とする。
けたモータ３に係止される軸流ファン１のハブ５の外周
に反り線６が直線の複数枚のブレード４を備え、ブレー
ド４の正圧面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平
行にエッジ１５を備えた構成とする。
【００２１】上記構成により、ケーシング２の内部に設
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図２に示す
ように、開放時および低静圧時にはブレード４に対して
入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９と
の圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図３に示
すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流れ１
１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３との圧
力差が大きくなり、ブレード４の反り線６が直線である
ため、容易に正圧面側から負圧面側へ流れ込もうとする
が、軸流ファン１のブレード４の正圧面側の外周縁にケ
ーシング２の内壁１４と平行にエッジ１５を備えること
により、正圧面側から負圧面側への流れを防ぐことがで
き、負圧面側翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少な
くすることで、高静圧時に発生する騒音の低減ができ
る。
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図２に示す
ように、開放時および低静圧時にはブレード４に対して
入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９と
の圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図３に示
すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流れ１
１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３との圧
力差が大きくなり、ブレード４の反り線６が直線である
ため、容易に正圧面側から負圧面側へ流れ込もうとする
が、軸流ファン１のブレード４の正圧面側の外周縁にケ
ーシング２の内壁１４と平行にエッジ１５を備えること
により、正圧面側から負圧面側への流れを防ぐことがで
き、負圧面側翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少な
くすることで、高静圧時に発生する騒音の低減ができ
る。
【００２２】このように本発明の第１実施例の吸排両用
送風機によれば、ブレード４の反り線６が直線で、吸気
時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を低下させることなく、
排気の高静圧時のブレードの正圧面側から負圧面側への
流れを防ぐことができ、負圧面側翼面１６での剥離を抑
制し乱流３７を少なくすることで、騒音が低減できる。
送風機によれば、ブレード４の反り線６が直線で、吸気
時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を低下させることなく、
排気の高静圧時のブレードの正圧面側から負圧面側への
流れを防ぐことができ、負圧面側翼面１６での剥離を抑
制し乱流３７を少なくすることで、騒音が低減できる。
【００２３】なお、第１実施例ではファンを軸流ファン
１としたが、ファンは斜流ファンでもよい。
１としたが、ファンは斜流ファンでもよい。
【００２４】つぎに本発明の第２実施例について図４お
よび図５を参照しながら説明する。なお、第１実施例と
同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
よび図５を参照しながら説明する。なお、第１実施例と
同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００２５】図に示すように、第１実施例の構成にブレ
ード４の反り線１８が正圧面側に凸型円弧状で構成され
ている。
ード４の反り線１８が正圧面側に凸型円弧状で構成され
ている。
【００２６】上記構成により、ケーシング２の内部に設
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図４に示す
ように、開放時および低静圧時にはブレード４に対して
入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９と
の圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図５に示
すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流れ１
１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３との圧
力差が大きくなり、ブレード４の反り線１８が正圧面側
に凸型円弧状であるため、容易に正圧面側から負圧面側
へ流れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正
圧面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行にエッ
ジ１５を備えることにより、正圧面側から負圧面側への
流れを防ぐことができ、負圧面側翼面１６での剥離を抑
制し乱流３７を少なくすることで、高静圧時に発生する
騒音の低減ができる。
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図４に示す
ように、開放時および低静圧時にはブレード４に対して
入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９と
の圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図５に示
すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流れ１
１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３との圧
力差が大きくなり、ブレード４の反り線１８が正圧面側
に凸型円弧状であるため、容易に正圧面側から負圧面側
へ流れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正
圧面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行にエッ
ジ１５を備えることにより、正圧面側から負圧面側への
流れを防ぐことができ、負圧面側翼面１６での剥離を抑
制し乱流３７を少なくすることで、高静圧時に発生する
騒音の低減ができる。
【００２７】このように本発明の第２実施例の吸排両用
送風機によれば、ブレード４の反り線１８が正圧面側に
凸型円弧状で、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を低
下させることなく、排気の高静圧時のブレードの正圧面
側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側翼
面１６での剥離を抑制し乱流３７を少なくすることで、
騒音が低減できる。
送風機によれば、ブレード４の反り線１８が正圧面側に
凸型円弧状で、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を低
下させることなく、排気の高静圧時のブレードの正圧面
側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側翼
面１６での剥離を抑制し乱流３７を少なくすることで、
騒音が低減できる。
【００２８】つぎに本発明の第３実施例について図６お
よび図７を参照しながら説明する。なお、第１実施例と
同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
よび図７を参照しながら説明する。なお、第１実施例と
同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００２９】図に示すように、第１実施例または第２実
施例の構成にブレード４の正圧面側翼面１９が平坦な形
状で構成されている。
施例の構成にブレード４の正圧面側翼面１９が平坦な形
状で構成されている。
【００３０】上記構成により、ケーシング２の内部に設
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図６に示す
ように、開放時および低静圧時にはブレード４に対して
入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９と
の圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図７に示
すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流れ１
１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３との圧
力差が大きくなり、ブレード４の正圧面側翼面１９が平
坦な形状であるため、容易に正圧面側から負圧面側へ流
れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正圧面
側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行にエッジ１
５を備えることにより、正圧面側から負圧面側への流れ
を防ぐことができ、負圧面側翼面１６での剥離を抑制し
乱流３７を少なくすることで、高静圧時に発生する騒音
の低減ができる。
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図６に示す
ように、開放時および低静圧時にはブレード４に対して
入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９と
の圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図７に示
すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流れ１
１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３との圧
力差が大きくなり、ブレード４の正圧面側翼面１９が平
坦な形状であるため、容易に正圧面側から負圧面側へ流
れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正圧面
側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行にエッジ１
５を備えることにより、正圧面側から負圧面側への流れ
を防ぐことができ、負圧面側翼面１６での剥離を抑制し
乱流３７を少なくすることで、高静圧時に発生する騒音
の低減ができる。
【００３１】このように本発明の第３実施例の吸排両用
送風機によれば、ブレード４の正圧面側翼面１９が平坦
な形状で、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能の低下を
少なくし、排気の高静圧時のブレード４の正圧面側から
負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側翼面１６
での剥離を抑制し乱流３７を少なくすることで、騒音が
低減できる。
送風機によれば、ブレード４の正圧面側翼面１９が平坦
な形状で、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能の低下を
少なくし、排気の高静圧時のブレード４の正圧面側から
負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側翼面１６
での剥離を抑制し乱流３７を少なくすることで、騒音が
低減できる。
【００３２】つぎに本発明の第４実施例について図８お
よび図９および図１０を参照しながら説明する。なお、
第１実施例と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明
は省略する。
よび図９および図１０を参照しながら説明する。なお、
第１実施例と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明
は省略する。
【００３３】図に示すように、第１実施例または第２実
施例または第３実施例の構成にエッジ２５の前端２２が
ブレード４の前縁２０より翼弦長２１の３０％より大き
く５０％以下にあり、エッジ２５の後端２３がブレード
４の前縁２０より翼弦長２１の７０％以上９０％以下の
位置で構成されている。
施例または第３実施例の構成にエッジ２５の前端２２が
ブレード４の前縁２０より翼弦長２１の３０％より大き
く５０％以下にあり、エッジ２５の後端２３がブレード
４の前縁２０より翼弦長２１の７０％以上９０％以下の
位置で構成されている。
【００３４】上記構成により、ケーシング２の内部に設
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図９に示す
ように、開放時および低静圧時にはブレード４に対して
入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９と
の圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図１０に
示すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流れ
１１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３との
圧力差が大きくなり、ブレード４の反り線２４が直線ま
たは正圧面側に凸型円弧状または正圧面側翼面１９が平
坦な形状であるため、容易に正圧面側から負圧面側へ流
れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正圧面
側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行に、エッジ
２５の前端２２がブレード４の前縁２０より翼弦長２１
の３０％より大きく５０％以下にあり、エッジ２５の後
端２３がブレード４の前縁２０より翼弦長２１の７０％
以上９０％以下の位置にエッジ２５を備えることによ
り、開放時および低静圧時の乱流を増やすことなく、高
静圧時の正圧面側から負圧面側への流れを防ぐことがで
き、負圧面側翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少な
くすることで、高静圧時に発生する騒音の低減ができ
る。
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図９に示す
ように、開放時および低静圧時にはブレード４に対して
入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９と
の圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図１０に
示すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流れ
１１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３との
圧力差が大きくなり、ブレード４の反り線２４が直線ま
たは正圧面側に凸型円弧状または正圧面側翼面１９が平
坦な形状であるため、容易に正圧面側から負圧面側へ流
れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正圧面
側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行に、エッジ
２５の前端２２がブレード４の前縁２０より翼弦長２１
の３０％より大きく５０％以下にあり、エッジ２５の後
端２３がブレード４の前縁２０より翼弦長２１の７０％
以上９０％以下の位置にエッジ２５を備えることによ
り、開放時および低静圧時の乱流を増やすことなく、高
静圧時の正圧面側から負圧面側への流れを防ぐことがで
き、負圧面側翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少な
くすることで、高静圧時に発生する騒音の低減ができ
る。
【００３５】このように本発明の第４実施例の吸排両用
送風機によれば、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を
低下することなく、また、開放時および低静圧時の乱流
を増やすことなく、排気の高静圧時のブレード４の正圧
面側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側
翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少なくすること
で、騒音が低減できる。
送風機によれば、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を
低下することなく、また、開放時および低静圧時の乱流
を増やすことなく、排気の高静圧時のブレード４の正圧
面側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側
翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少なくすること
で、騒音が低減できる。
【００３６】つぎに本発明の第５実施例について図１１
および図１２および図１３を参照しながら説明する。な
お、第１実施例と同一箇所には同一番号を付けて詳細な
説明は省略する。
および図１２および図１３を参照しながら説明する。な
お、第１実施例と同一箇所には同一番号を付けて詳細な
説明は省略する。
【００３７】図に示すように、第４実施例の構成にエッ
ジ２６の高さ２７がブレード４の羽根外径２８の３％よ
り大きく１０％以下の寸法で構成されている。
ジ２６の高さ２７がブレード４の羽根外径２８の３％よ
り大きく１０％以下の寸法で構成されている。
【００３８】上記構成により、ケーシング２の内部に設
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図１２に示
すように、開放時および低静圧時にはブレード４に対し
て入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９
との圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図１３
に示すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流
れ１１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３と
の圧力差が大きくなり、ブレード４の反り線２４が直線
または正圧面側に凸型円弧状または正圧面側翼面１９が
平坦な形状であるため、容易に正圧面側から負圧面側へ
流れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正圧
面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行に、エッ
ジ２６の高さ２７がブレード４の羽根外径２８の３％よ
り大きく１０％以下の寸法でエッジ２６を備えることに
より、開放時および低静圧時の乱流を増やすことなく、
高静圧時の正圧面側から負圧面側への流れを防ぐことが
でき、負圧面側翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少
なくすることで、高静圧時に発生する騒音の低減ができ
る。
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図１２に示
すように、開放時および低静圧時にはブレード４に対し
て入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９
との圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図１３
に示すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流
れ１１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３と
の圧力差が大きくなり、ブレード４の反り線２４が直線
または正圧面側に凸型円弧状または正圧面側翼面１９が
平坦な形状であるため、容易に正圧面側から負圧面側へ
流れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正圧
面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行に、エッ
ジ２６の高さ２７がブレード４の羽根外径２８の３％よ
り大きく１０％以下の寸法でエッジ２６を備えることに
より、開放時および低静圧時の乱流を増やすことなく、
高静圧時の正圧面側から負圧面側への流れを防ぐことが
でき、負圧面側翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少
なくすることで、高静圧時に発生する騒音の低減ができ
る。
【００３９】このように本発明の第５実施例の吸排両用
送風機によれば、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を
低下することなく、また、開放時および低静圧時の乱流
を増やすことなく、排気の高静圧時のブレード４の正圧
面側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側
翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少なくすること
で、騒音が低減できる。
送風機によれば、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を
低下することなく、また、開放時および低静圧時の乱流
を増やすことなく、排気の高静圧時のブレード４の正圧
面側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側
翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少なくすること
で、騒音が低減できる。
【００４０】つぎに本発明の第６実施例について図１４
および図１５および図１６および図１７を参照しながら
説明する。なお、第１実施例と同一箇所には同一番号を
付けて詳細な説明は省略する。
および図１５および図１６および図１７を参照しながら
説明する。なお、第１実施例と同一箇所には同一番号を
付けて詳細な説明は省略する。
【００４１】図に示すように、第５実施例の構成にエッ
ジ２９の厚み３０がブレード４の羽根外径２８の１％よ
り大きく２％以下の寸法で構成されている。
ジ２９の厚み３０がブレード４の羽根外径２８の１％よ
り大きく２％以下の寸法で構成されている。
【００４２】上記構成により、ケーシング２の内部に設
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図１５に示
すように、開放時および低静圧時にはブレード４に対し
て入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９
との圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図１６
に示すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流
れ１１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３と
の圧力差が大きくなり、ブレード４の反り線２４が直線
または正圧面側に凸型円弧状または正圧面側翼面１９が
平坦な形状であるため、容易に正圧面側から負圧面側へ
流れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正圧
面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行に、エッ
ジ２９の厚み３０がブレード４の羽根外径２８の１％よ
り大きく２％以下の寸法でエッジ２９を備えることによ
り、開放時および低静圧時の乱流を増やすことなく、高
静圧時の正圧面側から負圧面側への流れを防ぐことがで
き、負圧面側翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少な
くすることで、図１７に示すように、従来の吸排両用排
気送風機より高静圧時に発生する騒音の低減ができる。
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図１５に示
すように、開放時および低静圧時にはブレード４に対し
て入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９
との圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図１６
に示すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流
れ１１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３と
の圧力差が大きくなり、ブレード４の反り線２４が直線
または正圧面側に凸型円弧状または正圧面側翼面１９が
平坦な形状であるため、容易に正圧面側から負圧面側へ
流れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正圧
面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行に、エッ
ジ２９の厚み３０がブレード４の羽根外径２８の１％よ
り大きく２％以下の寸法でエッジ２９を備えることによ
り、開放時および低静圧時の乱流を増やすことなく、高
静圧時の正圧面側から負圧面側への流れを防ぐことがで
き、負圧面側翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少な
くすることで、図１７に示すように、従来の吸排両用排
気送風機より高静圧時に発生する騒音の低減ができる。
【００４３】このように本発明の第６実施例の吸排両用
送風機によれば、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を
低下することなく、また、開放時および低静圧時の乱流
を増やすことなく、排気の高静圧時のブレード４の正圧
面側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側
翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少なくすること
で、騒音が低減できる。
送風機によれば、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を
低下することなく、また、開放時および低静圧時の乱流
を増やすことなく、排気の高静圧時のブレード４の正圧
面側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面側
翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少なくすること
で、騒音が低減できる。
【００４４】つぎに本発明の第７実施例について図１８
および図１９および図２０および図２１および図２２お
よび図２３を参照しながら説明する。なお、第１実施例
と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略す
る。
および図１９および図２０および図２１および図２２お
よび図２３を参照しながら説明する。なお、第１実施例
と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略す
る。
【００４５】図に示すように、第６実施例の構成にブレ
ード４の正圧面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と
平行にエッジ２９を備えた軸流ファン１の吸込側３１
に、ハニカム形状の整流格子３２を備えて構成されてい
る。
ード４の正圧面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と
平行にエッジ２９を備えた軸流ファン１の吸込側３１
に、ハニカム形状の整流格子３２を備えて構成されてい
る。
【００４６】上記構成により、ケーシング２の内部に設
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図１９に示
すように、開放時および低静圧時にはブレード４に対し
て入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９
との圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図２０
に示すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流
れ１１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３と
の圧力差が大きくなり、ブレード４の反り線２４が直線
または正圧面側に凸型円弧状または正圧面側翼面１９が
平坦な形状であるため、容易に正圧面側から負圧面側へ
流れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正圧
面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行に、エッ
ジ２９を備えることにより、開放時および低静圧時の乱
流を増やすことなく、高静圧時の正圧面側から負圧面側
への流れを防ぐことができ、負圧面側翼面１６での剥離
を抑制し乱流３７を少なくすることで、高静圧時に発生
する騒音の低減ができる。さらに図２１に示すように、
軸流ファン１の吸込側３１にハニカム状の整流格子３２
を備えることにより、吸込流３３が整流され、開放時の
騒音が低減できる。また図２２に示すように、高静圧時
にはＰ−Ｑ線上でサージング領域があり、サージング領
域付近での軸流ファン１のブレード４の先端部３４の入
り口付近では戻り流３５が発生するが、戻り流３５と吸
込流３６の流路を分けることにより、図２３に示すよう
に、従来の吸排両用排気送風機より排気時および吸気時
のＰ−Ｑ性能の向上を得ることができる。
けたモータ３により軸流ファン１が回転し、図１９に示
すように、開放時および低静圧時にはブレード４に対し
て入口流れ７になり、正圧面側圧力８と負圧面側圧力９
との圧力差も少ないために出口流れ１０になる。図２０
に示すように、高静圧時にはブレード４に対して入口流
れ１１になり、正圧面側圧力１２と負圧面側圧力１３と
の圧力差が大きくなり、ブレード４の反り線２４が直線
または正圧面側に凸型円弧状または正圧面側翼面１９が
平坦な形状であるため、容易に正圧面側から負圧面側へ
流れ込もうとするが、軸流ファン１のブレード４の正圧
面側の外周縁にケーシング２の内壁１４と平行に、エッ
ジ２９を備えることにより、開放時および低静圧時の乱
流を増やすことなく、高静圧時の正圧面側から負圧面側
への流れを防ぐことができ、負圧面側翼面１６での剥離
を抑制し乱流３７を少なくすることで、高静圧時に発生
する騒音の低減ができる。さらに図２１に示すように、
軸流ファン１の吸込側３１にハニカム状の整流格子３２
を備えることにより、吸込流３３が整流され、開放時の
騒音が低減できる。また図２２に示すように、高静圧時
にはＰ−Ｑ線上でサージング領域があり、サージング領
域付近での軸流ファン１のブレード４の先端部３４の入
り口付近では戻り流３５が発生するが、戻り流３５と吸
込流３６の流路を分けることにより、図２３に示すよう
に、従来の吸排両用排気送風機より排気時および吸気時
のＰ−Ｑ性能の向上を得ることができる。
【００４７】このように本発明の第６実施例の吸排両用
送風機によれば、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を
低下させることなく、排気の高静圧時のブレード４の正
圧面側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面
側翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少なくすること
で騒音が低減できるとともに、吸込流３３が整流され、
開放時の騒音が低くなり、さらに高静圧時のサージング
領域付近における戻り流３５と吸込流３６の流路を分け
ることにより、排気時および吸気時のＰ−Ｑ性能の向上
となる。
送風機によれば、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を
低下させることなく、排気の高静圧時のブレード４の正
圧面側から負圧面側への流れを防ぐことができ、負圧面
側翼面１６での剥離を抑制し乱流３７を少なくすること
で騒音が低減できるとともに、吸込流３３が整流され、
開放時の騒音が低くなり、さらに高静圧時のサージング
領域付近における戻り流３５と吸込流３６の流路を分け
ることにより、排気時および吸気時のＰ−Ｑ性能の向上
となる。
【００４８】
【発明の効果】以上のように実施例から明らかなよう
に、本発明によれば、ブレードの反り線が直線または正
圧面側に凸型円弧状または正圧面側翼面が平坦な形状
で、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を低下させるこ
となく、排気の高静圧時に発生する騒音の低い吸排両用
送風機を提供できる。
に、本発明によれば、ブレードの反り線が直線または正
圧面側に凸型円弧状または正圧面側翼面が平坦な形状
で、吸気時のＰ−Ｑ性能および騒音性能を低下させるこ
となく、排気の高静圧時に発生する騒音の低い吸排両用
送風機を提供できる。
【００４９】また、開放時の騒音を低減し、排気時およ
び吸気時のＰ−Ｑ性能の向上を得ることができる。
び吸気時のＰ−Ｑ性能の向上を得ることができる。
【図１】本発明の第１実施例の吸排両用送風機の側面断
面図
面図
【図２】同要部断面図
【図３】同要部断面図
【図４】同第２実施例の同要部断面図
【図５】同要部断面図
【図６】同第３実施例の同要部断面図
【図７】同要部断面図
【図８】同第４実施例の同要部側面図
【図９】同要部断面図
【図１０】同要部断面図
【図１１】同第５実施例の同側面断面図
【図１２】同要部断面図
【図１３】同要部断面図
【図１４】同第６実施例の同要部平面図
【図１５】同要部断面図
【図１６】同要部断面図
【図１７】同第６実施例と従来の吸排両用送風機との性
能比較図
能比較図
【図１８】同第７実施例の同側面断面図
【図１９】同要部断面図
【図２０】同要部断面図
【図２１】同側面断面図
【図２２】同側面断面図
【図２３】同第７実施例と従来の吸排両用送風機との性
能比較図
能比較図
【図２４】従来の吸排両用送風機の側面断面図
【図２５】同要部断面図
【図２６】同要部断面図
１ 軸流ファン ２ ケーシング ３ モータ ４ ブレード ５ ハブ ６ 反り線 １４ 内壁 １５ エッジ １８ 反り線 １９ 正圧面側翼面 ２０ 前縁 ２１ 翼弦長 ２２ 前端 ２３ 後端 ２５ エッジ ２６ エッジ ２７ 高さ ２８ 羽根外径 ２９ エッジ ３０ 厚み ３１ 吸込側 ３２ 整流格子
Claims (7)
- 【請求項１】 ケーシングの内部に設けたモータに係止
される軸流ファンのハブの外周に反り線が直線の複数枚
のブレードを備え、前記ブレードの正圧面側の外周縁に
前記ケーシングの内壁と平行にエッジを備えた吸排両用
送風機。 - 【請求項２】 ケーシングの内部に設けたモータに係止
される軸流ファンのハブの外周に反り線が正圧面側に凸
型円弧状の複数枚のブレードを備え、前記ブレードの正
圧面側の外周縁に前記ケーシングの内壁と平行にエッジ
を備えた吸排両用送風機。 - 【請求項３】 ケーシングの内部に設けたモータに係止
される軸流ファンのハブの外周に正圧面側翼面が平坦な
複数枚のブレードを備え、前記ブレードの正圧面側の外
周縁に前記ケーシングの内壁と平行にエッジを備えた吸
排両用送風機。 - 【請求項４】 エッジの前端がブレードの前縁より翼弦
長の３０％より大きく５０％以下にあり、前記エッジの
後端が前記ブレードの前縁より翼弦長の７０％以上９０
％以下にある請求項１または請求項２または請求項３記
載の吸排両用送風機。 - 【請求項５】 エッジの高さがブレードの羽根外径の３
％より大きく１０％以下の寸法である請求項４記載の吸
排両用送風機。 - 【請求項６】 エッジの厚みがブレードの羽根外径の１
％より大きく２％以下の寸法である請求項５記載の吸排
両用送風機。 - 【請求項７】 ブレードの正圧面側の外周縁にケーシン
グの内壁と平行にエッジを備えた軸流ファンの吸込側
に、ハニカム形状の整流格子を備えた請求項６記載の吸
排両用送風機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26870893A JPH07119693A (ja) | 1993-10-27 | 1993-10-27 | 吸排両用送風機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26870893A JPH07119693A (ja) | 1993-10-27 | 1993-10-27 | 吸排両用送風機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07119693A true JPH07119693A (ja) | 1995-05-09 |
Family
ID=17462269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26870893A Pending JPH07119693A (ja) | 1993-10-27 | 1993-10-27 | 吸排両用送風機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07119693A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005194923A (ja) * | 2004-01-06 | 2005-07-21 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | コンプレッサ動翼 |
| JP2009019576A (ja) * | 2007-07-12 | 2009-01-29 | Daikin Ind Ltd | プロペラファン |
| US8215916B2 (en) | 2007-06-28 | 2012-07-10 | Mitsubishi Electric Corporation | Axial flow fan |
| CN115823716A (zh) * | 2022-11-25 | 2023-03-21 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种室内静压调节方法、装置、电子设备和存储介质 |
-
1993
- 1993-10-27 JP JP26870893A patent/JPH07119693A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005194923A (ja) * | 2004-01-06 | 2005-07-21 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | コンプレッサ動翼 |
| JP4617674B2 (ja) * | 2004-01-06 | 2011-01-26 | 株式会社Ｉｈｉ | コンプレッサ動翼 |
| US8215916B2 (en) | 2007-06-28 | 2012-07-10 | Mitsubishi Electric Corporation | Axial flow fan |
| JP2009019576A (ja) * | 2007-07-12 | 2009-01-29 | Daikin Ind Ltd | プロペラファン |
| CN115823716A (zh) * | 2022-11-25 | 2023-03-21 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种室内静压调节方法、装置、电子设备和存储介质 |
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