JPH07115912B2 - 鋳造用ノズル - Google Patents
鋳造用ノズルInfo
- Publication number
- JPH07115912B2 JPH07115912B2 JP63328588A JP32858888A JPH07115912B2 JP H07115912 B2 JPH07115912 B2 JP H07115912B2 JP 63328588 A JP63328588 A JP 63328588A JP 32858888 A JP32858888 A JP 32858888A JP H07115912 B2 JPH07115912 B2 JP H07115912B2
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- Japan
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- powder
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- oxidized
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鋼の連続鋳造に用いられるロングノズル又は
浸漬ノズル等の鋳造用ノズルに関する。
浸漬ノズル等の鋳造用ノズルに関する。
通常、上記鋳造用ノズルは、主としてアルミナ・黒鉛質
耐火物からなり、要求される機能に応じてSiO2、ZrO2等
の酸化物耐火物、SiC、B4C等の炭化物耐火物、Si3N4、B
N等の窒化物耐火物又はSi、Al等の金属が添加される
が、黒鉛を含む５重量％以上40重量％未満の炭素（バイ
ンダーあるいは粉末レジン等の炭化によって生成される
無定形炭素も含む）を含有する。
耐火物からなり、要求される機能に応じてSiO2、ZrO2等
の酸化物耐火物、SiC、B4C等の炭化物耐火物、Si3N4、B
N等の窒化物耐火物又はSi、Al等の金属が添加される
が、黒鉛を含む５重量％以上40重量％未満の炭素（バイ
ンダーあるいは粉末レジン等の炭化によって生成される
無定形炭素も含む）を含有する。
又、鋳造用ノズルは製鋼工程の最終段階で使用されるた
め、万一、熱衝撃で亀裂が発生した場合、鋼の品質低下
を招き、その損失は甚だ大である。
め、万一、熱衝撃で亀裂が発生した場合、鋼の品質低下
を招き、その損失は甚だ大である。
このため、従来の鋳造用ノズルにおいては、（ｉ）使用
前に700℃以上に予熱し、溶鋼温度（通常1480〜1550
℃）とのギャップを少なくする、（ii）溶融シリカ等の
低熱膨張原料を添加し、ノズル材質の熱膨張を下げて発
生熱応力を抑制する等の手段が一般に採用されている。
前に700℃以上に予熱し、溶鋼温度（通常1480〜1550
℃）とのギャップを少なくする、（ii）溶融シリカ等の
低熱膨張原料を添加し、ノズル材質の熱膨張を下げて発
生熱応力を抑制する等の手段が一般に採用されている。
しかしながら、予熱手段を採る従来の鋳造用ノズルによ
れば、余分なエネルギーを消費する上、作業が煩雑であ
り、又、低熱膨張原料を添加する従来の鋳造用ノズルに
よれば、耐熱衝撃性は向上するものの、耐溶損性が低下
する問題がある。
れば、余分なエネルギーを消費する上、作業が煩雑であ
り、又、低熱膨張原料を添加する従来の鋳造用ノズルに
よれば、耐熱衝撃性は向上するものの、耐溶損性が低下
する問題がある。
そこで、本発明は、予熱手段あるいは低熱膨張原料の添
加手段を講じることなく耐熱衝撃性を向上し得る鋳造用
ノズルの提供を目的とする。
加手段を講じることなく耐熱衝撃性を向上し得る鋳造用
ノズルの提供を目的とする。
前記課題を解決するため、本発明は、黒鉛を含む５重量
％以上40重量％未満の炭素を含有する耐火物からなる鋳
造ノズルにおいて、ノズル孔内面に2mm以上10mm未満の
深さに及んで前記炭素が10重量％以上酸化消失されてい
る酸化層を設けたものである。
％以上40重量％未満の炭素を含有する耐火物からなる鋳
造ノズルにおいて、ノズル孔内面に2mm以上10mm未満の
深さに及んで前記炭素が10重量％以上酸化消失されてい
る酸化層を設けたものである。
上記手段においては、酸化層は、組織が粗で弾性率が低
く、しかも熱伝導率も母材より低くなり、鋳造初期にお
いて熱衝撃を吸収緩和する。
く、しかも熱伝導率も母材より低くなり、鋳造初期にお
いて熱衝撃を吸収緩和する。
酸化層の深さは、2mm未満では機能を発揮できず、10mm
を超えるとノズルとしての強度を失い、折損、穴明きに
至る。
を超えるとノズルとしての強度を失い、折損、穴明きに
至る。
炭素の酸化消失が10重量％未満では酸化層としての効果
が期待できない。
が期待できない。
以下、本発明の実施例を図面と共に説明する。
第１図は第１実施例のロングノズルの縦断面図である。
このロングノズルは、焼結アルミナ粉末55重量％、電融
ジルコニア粉末７重量％、黒鉛粉末25重量％、Si3N4粉
末３重量％及びレジン（液体）10重量％の混合物をCIP
成形してノズル本体１と形成した後、その外周に旋削加
工を施し、ろう石と水ガラスで外周と羽口コーティング
した後、1000℃の温度で酸化焼成し、ノズル孔２内面に
8mmの深さに及んで炭素としての黒鉛及びレジンが10重
量％以上酸化消失された酸化層３を設けたものである。
ジルコニア粉末７重量％、黒鉛粉末25重量％、Si3N4粉
末３重量％及びレジン（液体）10重量％の混合物をCIP
成形してノズル本体１と形成した後、その外周に旋削加
工を施し、ろう石と水ガラスで外周と羽口コーティング
した後、1000℃の温度で酸化焼成し、ノズル孔２内面に
8mmの深さに及んで炭素としての黒鉛及びレジンが10重
量％以上酸化消失された酸化層３を設けたものである。
上記ロングノズルを250Ton取鍋に取り付け、連続鋳造に
無予熱で4ch使用したが、ノズル本体１に割れが生じな
かった。
無予熱で4ch使用したが、ノズル本体１に割れが生じな
かった。
第２図は第２実施例の２層ロングノズルの縦断面図であ
る。
る。
この２層ロングノズルは、スラグと接触するノズル本体
11の下端側を上端側の羽口部11aと材質の異なるスラグ
ライン部11bとしたもので、羽口部11aを第１実施例のノ
ズル本体１と同様の混合物とする一方、スラグライン部
11bを電融ジルコニア粉末75重量％、黒鉛粉末10重量
％、SiC粉末５重量％、B4C粉末２重量％、金属Si粉末３
重量％及びレジン（液体）５重量％の混合物とし、これ
らの混合物をCIP成形してノズル本体11を形成した後、
このノズル本体11を900℃の温度で酸化焼成し、ノズル
孔12における羽口部11a及びスラグライン部11bと対応す
る内面に5mm及び3mmの深さに及んで炭素としての黒鉛及
びレジンが10重量％以上酸化消失された酸化層13a及び1
3bを設け、その後に旋削加工により外周と羽口を形成し
たものである。
11の下端側を上端側の羽口部11aと材質の異なるスラグ
ライン部11bとしたもので、羽口部11aを第１実施例のノ
ズル本体１と同様の混合物とする一方、スラグライン部
11bを電融ジルコニア粉末75重量％、黒鉛粉末10重量
％、SiC粉末５重量％、B4C粉末２重量％、金属Si粉末３
重量％及びレジン（液体）５重量％の混合物とし、これ
らの混合物をCIP成形してノズル本体11を形成した後、
このノズル本体11を900℃の温度で酸化焼成し、ノズル
孔12における羽口部11a及びスラグライン部11bと対応す
る内面に5mm及び3mmの深さに及んで炭素としての黒鉛及
びレジンが10重量％以上酸化消失された酸化層13a及び1
3bを設け、その後に旋削加工により外周と羽口を形成し
たものである。
上記２層ロングノズルを250Ton取鍋に取り付け、連続鋳
造に無予熱で7ch使用したが、ノズル本体11に割れが生
じなかった。
造に無予熱で7ch使用したが、ノズル本体11に割れが生
じなかった。
第３図は第３実施例の浸漬ノズルの縦断面図である。
この浸漬ノズルは、溶融パウダーと接触するノズル本体
21の外周部の一部を本体部21aと材質の異なるパウダー
ライン部21bとしたもので、本体部21aを電融アルミナ粉
末10重量％、焼結アルミナ粉末35重量％、電融ジルコニ
ア粉末５重量％、電融シリカ粉末10重量％、黒鉛粉末21
重量％、BN粉末３重量％、金属Si粉末３重量％、レジン
（粉末）５重量％及びレジン（液体）８重量％の混合物
とする一方、パウダーライン部21bを電融ジルコニア粉
末70重量％、黒鉛粉末17重量％、金属Si粉末３重量％、
スチールファイバー２重量％及びレジン（液体）８重量
％の混合物とし、これらの混合物をCIP成形してノズル
本体21を形成した後、その外周に旋削加工を施し、フリ
ット、SiC及びカリ水ガラスで外周と羽口をコーティン
グした後、850℃の温度で酸化焼成し、ノズル孔22内面
に5mmの深さに及んで炭素としての黒鉛及びレジン（粉
末、液体）が10重量％以上酸化消失された酸化層23を設
け、その後に二叉状の吐出口を穿孔加工により形成した
ものである。
21の外周部の一部を本体部21aと材質の異なるパウダー
ライン部21bとしたもので、本体部21aを電融アルミナ粉
末10重量％、焼結アルミナ粉末35重量％、電融ジルコニ
ア粉末５重量％、電融シリカ粉末10重量％、黒鉛粉末21
重量％、BN粉末３重量％、金属Si粉末３重量％、レジン
（粉末）５重量％及びレジン（液体）８重量％の混合物
とする一方、パウダーライン部21bを電融ジルコニア粉
末70重量％、黒鉛粉末17重量％、金属Si粉末３重量％、
スチールファイバー２重量％及びレジン（液体）８重量
％の混合物とし、これらの混合物をCIP成形してノズル
本体21を形成した後、その外周に旋削加工を施し、フリ
ット、SiC及びカリ水ガラスで外周と羽口をコーティン
グした後、850℃の温度で酸化焼成し、ノズル孔22内面
に5mmの深さに及んで炭素としての黒鉛及びレジン（粉
末、液体）が10重量％以上酸化消失された酸化層23を設
け、その後に二叉状の吐出口を穿孔加工により形成した
ものである。
上記浸漬ノズルをスラブの連続鋳造に用い、300℃で予
熱し、160Tonを8ch使用したが、ノズル本体21に割れを
生じなかった。
熱し、160Tonを8ch使用したが、ノズル本体21に割れを
生じなかった。
以上のように本発明によれば、酸化層は、組織が粗で弾
性率が低く、しかも熱伝導率が母材よりも低くなり、鋳
造初期において熱衝撃を吸収緩和するので、溶融シリカ
等の低熱膨張原料の添加手段を講じることなく、ノズル
本体をAl2O3あるいはZrO2等の含有量の高い高耐食性、
低耐熱衝撃性の耐火物で形成したとしても、無予熱ある
いは500℃以下の低温予熱で使用でき、鋳造初期の熱衝
撃によっても亀裂が発生することが無い。
性率が低く、しかも熱伝導率が母材よりも低くなり、鋳
造初期において熱衝撃を吸収緩和するので、溶融シリカ
等の低熱膨張原料の添加手段を講じることなく、ノズル
本体をAl2O3あるいはZrO2等の含有量の高い高耐食性、
低耐熱衝撃性の耐火物で形成したとしても、無予熱ある
いは500℃以下の低温予熱で使用でき、鋳造初期の熱衝
撃によっても亀裂が発生することが無い。
図は本発明の実施例を示すもので、第１図、第２図及び
第３図は第１実施例のロングノズル、第２実施例の２層
ロングノズル及び第３実施例の浸漬ノズルを縦断面図で
ある。 １……ノズル本体、２……ノズル孔 ３……酸化層、11……ノズル本体 11a……羽口部、11b……スラグライン部 12……ノズル孔 13a,13b……酸化層 21……ノズル本体、21a……本体部 21b……パウダーライン部 22……ノズル孔、23……酸化層
第３図は第１実施例のロングノズル、第２実施例の２層
ロングノズル及び第３実施例の浸漬ノズルを縦断面図で
ある。 １……ノズル本体、２……ノズル孔 ３……酸化層、11……ノズル本体 11a……羽口部、11b……スラグライン部 12……ノズル孔 13a,13b……酸化層 21……ノズル本体、21a……本体部 21b……パウダーライン部 22……ノズル孔、23……酸化層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 35/103
Claims (1)
- 【請求項１】黒鉛を含む５重量％以上40重量％未満の炭
素を含有する耐火物からなる鋳造ノズルにおいて、ノズ
ル孔内面に2mm以上10mm未満の深さに及んで前記炭素が1
0重量％以上酸化消失されている酸化層を設けたことを
特徴とする鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63328588A JPH07115912B2 (ja) | 1988-12-26 | 1988-12-26 | 鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63328588A JPH07115912B2 (ja) | 1988-12-26 | 1988-12-26 | 鋳造用ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02172859A JPH02172859A (ja) | 1990-07-04 |
| JPH07115912B2 true JPH07115912B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=18211951
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63328588A Expired - Fee Related JPH07115912B2 (ja) | 1988-12-26 | 1988-12-26 | 鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07115912B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19620403C1 (de) * | 1996-05-21 | 1997-09-18 | Didier Werke Ag | Keramischer Verbundkörper und Verfahren zu seiner Herstellung |
| JP3035217B2 (ja) * | 1996-05-28 | 2000-04-24 | 東京窯業株式会社 | 溶融金属用容器の羽口れんが |
| JP3200378B2 (ja) * | 1996-11-18 | 2001-08-20 | 品川白煉瓦株式会社 | アルミキルド鋼の連続鋳造用ノズル |
| WO2000059657A1 (en) * | 1997-10-08 | 2000-10-12 | Akechi Ceramics Kabushiki Kaisha | Continuous casting nozzle |
| CA2302310C (en) | 1999-04-09 | 2006-08-01 | Akechi Ceramics Kabushiki Kaisha | A continuous casting nozzle |
-
1988
- 1988-12-26 JP JP63328588A patent/JPH07115912B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02172859A (ja) | 1990-07-04 |
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Legal Events
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