JPS6361106B2 - - Google Patents
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- JPS6361106B2 JPS6361106B2 JP56130220A JP13022081A JPS6361106B2 JP S6361106 B2 JPS6361106 B2 JP S6361106B2 JP 56130220 A JP56130220 A JP 56130220A JP 13022081 A JP13022081 A JP 13022081A JP S6361106 B2 JPS6361106 B2 JP S6361106B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/52—Manufacturing or repairing thereof
- B22D41/54—Manufacturing or repairing thereof characterised by the materials used therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、溶鋼を連続鋳造する際に使用され
る、耐蝕性に優れ、熱衝撃による割れの発生がな
い、連続鋳造用ノズルに関するものである。
る、耐蝕性に優れ、熱衝撃による割れの発生がな
い、連続鋳造用ノズルに関するものである。
連続鋳造用ノズルは、1500〜1550℃の高温の溶
鋼に接触する苛酷な条件下で使用されるため、耐
蝕性に優れ、しかも熱衝撃による割れの発生の少
ないことが要求される。
鋼に接触する苛酷な条件下で使用されるため、耐
蝕性に優れ、しかも熱衝撃による割れの発生の少
ないことが要求される。
このような連続鋳造用ノズルの材質としては、
(1) 黒鉛−アルミナ質耐火物
(2) 黒鉛−マグネシア質耐火物
(3) 黒鉛−アルミナ質耐火物と黒鉛−ジルコニア
質耐火物との組合せ が知られている。
質耐火物との組合せ が知られている。
しかし、上記(1)の黒鉛−アルミナ質耐火物の場
合は、溶鋼に対する耐蝕性には優れているもの
の、鋳型内の溶鋼表面に、溶鋼の酸化防止、非金
属介在物の吸収、ブレイクアウトの防止を図つ
て、潤滑剤的な目的で添加されている、CaOとフ
ツ化物とを多量に含むモールドパウダーによつ
て、著しく溶損される問題がある。
合は、溶鋼に対する耐蝕性には優れているもの
の、鋳型内の溶鋼表面に、溶鋼の酸化防止、非金
属介在物の吸収、ブレイクアウトの防止を図つ
て、潤滑剤的な目的で添加されている、CaOとフ
ツ化物とを多量に含むモールドパウダーによつ
て、著しく溶損される問題がある。
上記(2)の黒鉛−マグネシア質耐火物は、例えば
特公昭55−10340号に開示されているように、
MgO：43〜87％、黒鉛：８〜42％、SiC、SiO2、
SiまたはFe−Siからなる珪素成分３〜12％を含
有する耐火物からなるもので、溶鋼に対する耐蝕
性は優れているが、MgOの含有量が多いために、
ノズルの熱膨脹率が高く、熱衝撃による割れの発
生現象を完全に防ぐことはできない。
特公昭55−10340号に開示されているように、
MgO：43〜87％、黒鉛：８〜42％、SiC、SiO2、
SiまたはFe−Siからなる珪素成分３〜12％を含
有する耐火物からなるもので、溶鋼に対する耐蝕
性は優れているが、MgOの含有量が多いために、
ノズルの熱膨脹率が高く、熱衝撃による割れの発
生現象を完全に防ぐことはできない。
上記(3)の黒鉛−アルミナ質耐火物と黒鉛−ジル
コニア質耐火物との組合せは、ノズルの本体を黒
鉛−アルミナ質耐火物とし、そのモールドパウダ
ーと接触する部分に、モールドパウダーに対して
耐蝕性の優れている黒鉛−ジルコニア質耐火物を
成形時に一体的に配設した２層構造としたもので
ある。このノズルによれば、溶鋼およびモールド
パウダーに対し、優れた耐蝕性が得られるが、２
層構造のため単層構造のノズルに比較して構造が
複雑であり、成形に手間がかかる。また黒鉛−ア
ルミナ質耐火物と黒鉛−ジルコニア質耐火物と
は、その熱膨脹率が異なることから、焼成時の昇
温、冷却に伴つて、両者に亀裂の発生することが
避けられず、製造歩留の低下を招く上、使用時に
おいても熱膨脹率の相違から、1500〜1550℃の高
温の溶鋼との接触による熱衝撃で割れが生じ、多
大な損害が発生する問題がある。
コニア質耐火物との組合せは、ノズルの本体を黒
鉛−アルミナ質耐火物とし、そのモールドパウダ
ーと接触する部分に、モールドパウダーに対して
耐蝕性の優れている黒鉛−ジルコニア質耐火物を
成形時に一体的に配設した２層構造としたもので
ある。このノズルによれば、溶鋼およびモールド
パウダーに対し、優れた耐蝕性が得られるが、２
層構造のため単層構造のノズルに比較して構造が
複雑であり、成形に手間がかかる。また黒鉛−ア
ルミナ質耐火物と黒鉛−ジルコニア質耐火物と
は、その熱膨脹率が異なることから、焼成時の昇
温、冷却に伴つて、両者に亀裂の発生することが
避けられず、製造歩留の低下を招く上、使用時に
おいても熱膨脹率の相違から、1500〜1550℃の高
温の溶鋼との接触による熱衝撃で割れが生じ、多
大な損害が発生する問題がある。
この発明は、上述の観点から、溶鋼の連続鋳造
に際して、溶鋼およびモールドパウダーに対する
耐蝕性に優れ、かつ耐熱衝撃抵抗が高く、しかも
製造が容易な単層構造の連続鋳造用ノズルを提供
するもので、その化学成分組成が重量割合で、
Ｃ：15.0〜40.0％、MgO：40.0〜70.0％、SiO2：
15.0〜35.0％からなることに特徴を有するもので
ある。
に際して、溶鋼およびモールドパウダーに対する
耐蝕性に優れ、かつ耐熱衝撃抵抗が高く、しかも
製造が容易な単層構造の連続鋳造用ノズルを提供
するもので、その化学成分組成が重量割合で、
Ｃ：15.0〜40.0％、MgO：40.0〜70.0％、SiO2：
15.0〜35.0％からなることに特徴を有するもので
ある。
次に、この発明の連続鋳造用ノズルにおいて、
その化学成分組成を上述のように限定した理由に
ついて説明する。
その化学成分組成を上述のように限定した理由に
ついて説明する。
炭素(c)炭素は主に熱衝撃抵抗を高め、溶鋼に対
する濡れ難さ性を向上させる作用がある。しかし
ながら、炭素の含有量が15.0重量％未満では、上
述した作用に所望の効果が得られず、一方、40.0
％を超えると、炭素の酸化現象が生じて、耐火物
がポーラスとなり、逆に溶鋼やモールドパウダー
によつて溶損されやすくなる。従つて、炭素の含
有量は、15.0〜40.0重量％に定めた。
する濡れ難さ性を向上させる作用がある。しかし
ながら、炭素の含有量が15.0重量％未満では、上
述した作用に所望の効果が得られず、一方、40.0
％を超えると、炭素の酸化現象が生じて、耐火物
がポーラスとなり、逆に溶鋼やモールドパウダー
によつて溶損されやすくなる。従つて、炭素の含
有量は、15.0〜40.0重量％に定めた。
マグネシア（MgO）マグネシアは主に耐蝕性
を高める作用がある。しかしながら、マグネシア
の含有量が40.0重量％未満では、マグネシアの有
する高耐蝕性が発揮されず、従つて溶鋼やモール
ドパウダーに溶損されやすくなり、一方、70.0重
量％を超えると、熱膨脹率が高くなつて、熱衝撃
抵抗が低くなり、割れが発生しやすくなる。従つ
て、マグネシアの含有量は、40.0〜70.0重量％に
定めた。なお、マグネシアの原料としては、焼結
品または電融品のいずれを使用してもよい。
を高める作用がある。しかしながら、マグネシア
の含有量が40.0重量％未満では、マグネシアの有
する高耐蝕性が発揮されず、従つて溶鋼やモール
ドパウダーに溶損されやすくなり、一方、70.0重
量％を超えると、熱膨脹率が高くなつて、熱衝撃
抵抗が低くなり、割れが発生しやすくなる。従つ
て、マグネシアの含有量は、40.0〜70.0重量％に
定めた。なお、マグネシアの原料としては、焼結
品または電融品のいずれを使用してもよい。
シリカ（SiO2）シリカは従来の黒鉛−マグネ
シア耐火物の最大の欠点である熱膨脹率が高く、
熱衝撃抵抗が低い点を補う作用がある。しかしな
がら、シリカの含有量が15.0重量％未満では、上
述した作用に所望の効果が得られず、一方、35.0
重量％を超えると、相対的に耐蝕性が低下し、溶
鋼やモールドパウダーに溶損されやすくなる。従
つて、シリカの含有量は、15.0〜35.0重量％に定
めた。なお、シリカの含有量のより好ましい範囲
は、20〜30重量％である。
シア耐火物の最大の欠点である熱膨脹率が高く、
熱衝撃抵抗が低い点を補う作用がある。しかしな
がら、シリカの含有量が15.0重量％未満では、上
述した作用に所望の効果が得られず、一方、35.0
重量％を超えると、相対的に耐蝕性が低下し、溶
鋼やモールドパウダーに溶損されやすくなる。従
つて、シリカの含有量は、15.0〜35.0重量％に定
めた。なお、シリカの含有量のより好ましい範囲
は、20〜30重量％である。
次に、この発明の連続鋳造用ノズルを、実施例
により、更に詳細に説明する。
により、更に詳細に説明する。
実施例 １
黒鉛 20重量％
電融マグネシア 60重量％
溶融石英 20重量％
からなる耐火物に、金属シリコンを２重量％と、
結合剤としてタールピツチを20重量％とを添加し
たものを、通常の方法で混練し、次いでラバープ
レス法により成型した上、これを還元焼成して、
肉厚が30mmの単層構造の連続鋳造用浸漬ノズルを
製造した。
結合剤としてタールピツチを20重量％とを添加し
たものを、通常の方法で混練し、次いでラバープ
レス法により成型した上、これを還元焼成して、
肉厚が30mmの単層構造の連続鋳造用浸漬ノズルを
製造した。
この浸漬ノズルを用いて、容量250tの取鍋の鋼
を、２ストランドで連続鋳造したところ、本体が
黒鉛−アルミナ質耐火物でモールドパウダー接触
部が黒鉛−ジルコニア質耐火物の従来の２層構造
の浸漬ノズルに比較して、１分間当りの溶損量が
約30％少なく、良好な結果が得られた。
を、２ストランドで連続鋳造したところ、本体が
黒鉛−アルミナ質耐火物でモールドパウダー接触
部が黒鉛−ジルコニア質耐火物の従来の２層構造
の浸漬ノズルに比較して、１分間当りの溶損量が
約30％少なく、良好な結果が得られた。
実施例 ２
黒鉛 30重量％
焼結マグネシア 45重量％
溶融石英 25重量％
からなる耐火物に、金属アルミニウムを３重量％
と、結合剤として樹脂を７重量％とを添加したも
のを、50〜80℃の温度で加熱混練し、粉砕した
上、ラバープレス法により成型し、次いで1000℃
で３時間酸化焼成して、肉厚が40mmの単層構造の
連続鋳造用ロングノズルを製造した。
と、結合剤として樹脂を７重量％とを添加したも
のを、50〜80℃の温度で加熱混練し、粉砕した
上、ラバープレス法により成型し、次いで1000℃
で３時間酸化焼成して、肉厚が40mmの単層構造の
連続鋳造用ロングノズルを製造した。
このロングノズルを用いて、容量300tの取鍋10
杯分の鋼を連続鋳造したところ、割れの発生はな
く、完全に鋳型に注入することができ、そのとき
の溶損は最大20mmであつた。
杯分の鋼を連続鋳造したところ、割れの発生はな
く、完全に鋳型に注入することができ、そのとき
の溶損は最大20mmであつた。
以上述べたように、この発明の連続鋳造用ノズ
ルによれば、熱衝撃による割れの発生は少なく、
かつ溶鋼およびモールドパウダーに対して優れた
耐蝕性が得られ、単層構造であるから成型が容易
である等、工業上優れた効果がもたらされる。
ルによれば、熱衝撃による割れの発生は少なく、
かつ溶鋼およびモールドパウダーに対して優れた
耐蝕性が得られ、単層構造であるから成型が容易
である等、工業上優れた効果がもたらされる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続鋳造用ノズルにおいて、その化学成分
が、 Ｃ：15.0〜40.0重量％、 MgO：40.0〜70.0重量％、 SiO2：15.0〜35.0重量％、 からなることを特徴とする連続鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56130220A JPS5832554A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 連続鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56130220A JPS5832554A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 連続鋳造用ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5832554A JPS5832554A (ja) | 1983-02-25 |
| JPS6361106B2 true JPS6361106B2 (ja) | 1988-11-28 |
Family
ID=15028953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56130220A Granted JPS5832554A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5832554A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0636339U (ja) * | 1992-10-01 | 1994-05-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 巻線ボビン |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AUPO926197A0 (en) * | 1997-09-17 | 1997-10-09 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Casting steel strip |
| CN114773045B (zh) * | 2022-04-22 | 2023-03-03 | 钢铁研究总院有限公司 | 一种稀土钢连铸水口用镁硅质涂层及其制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50730A (ja) * | 1973-05-02 | 1975-01-07 | ||
| JPS5028961A (ja) * | 1973-07-16 | 1975-03-24 | ||
| JPS5134848A (en) * | 1974-09-18 | 1976-03-24 | Hitachi Ltd | Atsuenkiniokeru atsuryokuhoshosochi |
| JPS5326734A (en) * | 1976-08-26 | 1978-03-13 | Nippon Kokan Kk | Refractory material for inside lining of ladle |
| JPS5510340A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-24 | Hitachi Ltd | Pass line adjuster of rolling mill |
-
1981
- 1981-08-21 JP JP56130220A patent/JPS5832554A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50730A (ja) * | 1973-05-02 | 1975-01-07 | ||
| JPS5028961A (ja) * | 1973-07-16 | 1975-03-24 | ||
| JPS5134848A (en) * | 1974-09-18 | 1976-03-24 | Hitachi Ltd | Atsuenkiniokeru atsuryokuhoshosochi |
| JPS5326734A (en) * | 1976-08-26 | 1978-03-13 | Nippon Kokan Kk | Refractory material for inside lining of ladle |
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|---|---|---|---|---|
| JPH0636339U (ja) * | 1992-10-01 | 1994-05-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 巻線ボビン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5832554A (ja) | 1983-02-25 |
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