JPH07113952A - 赤外線用光学系 - Google Patents
赤外線用光学系Info
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- JPH07113952A JPH07113952A JP5260573A JP26057393A JPH07113952A JP H07113952 A JPH07113952 A JP H07113952A JP 5260573 A JP5260573 A JP 5260573A JP 26057393 A JP26057393 A JP 26057393A JP H07113952 A JPH07113952 A JP H07113952A
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- aberration
- lens
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわたっ
て良好な色収差補正がなされ、大口径比でかつ画面全域
において良好な収差補正がなされた赤外線用光学系を提
供すること。 【構成】 正屈折力の前群ＧF と後群ＧR とを有する赤
外線用光学系において、前群ＧF を物体側から順に、正
・負・負の屈折力配置で構成し、かつ前群ＧF 中のレン
ズ成分の屈折力及び硝材を適切な範囲に規定した。
て良好な色収差補正がなされ、大口径比でかつ画面全域
において良好な収差補正がなされた赤外線用光学系を提
供すること。 【構成】 正屈折力の前群ＧF と後群ＧR とを有する赤
外線用光学系において、前群ＧF を物体側から順に、正
・負・負の屈折力配置で構成し、かつ前群ＧF 中のレン
ズ成分の屈折力及び硝材を適切な範囲に規定した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＣＣＤ等を用いた赤外
線撮像装置などに利用される赤外線用結像光学系に関す
るものであり、特に約３μｍよりも短い波長帯域で使用
する赤外線用光学系に関する。
線撮像装置などに利用される赤外線用結像光学系に関す
るものであり、特に約３μｍよりも短い波長帯域で使用
する赤外線用光学系に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の赤外線用光学系としては、使用波
長帯域が３μｍ〜５μｍ帯、あるいは８μｍ〜１２μｍ
帯のものが知られている。
長帯域が３μｍ〜５μｍ帯、あるいは８μｍ〜１２μｍ
帯のものが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、３μｍ
よりも短い波長の赤外光についての光学系に関しては、
ほとんど提案されていなかった。また、提案されている
光学系であっても、３μｍ以下の赤外波長域の全域にわ
たって良好な色収差補正がなされ、大口径比でかつ画面
全域で良好な収差補正がなされたものはなかった。
よりも短い波長の赤外光についての光学系に関しては、
ほとんど提案されていなかった。また、提案されている
光学系であっても、３μｍ以下の赤外波長域の全域にわ
たって良好な色収差補正がなされ、大口径比でかつ画面
全域で良好な収差補正がなされたものはなかった。
【０００４】そこで、本発明は、３μｍ以下の赤外波長
域のほぼ全域にわたって良好な色収差補正がなされ、大
口径比でかつ画面全域において良好な収差補正がなされ
た赤外線用光学系を提供することを目的とする。
域のほぼ全域にわたって良好な色収差補正がなされ、大
口径比でかつ画面全域において良好な収差補正がなされ
た赤外線用光学系を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めに、本発明による赤外線用光学系は、以下の構成を有
する。例えば図１に示す如く、物体側より順に、正屈折
力の前群ＧF と後群Ｇ R とを有する赤外線用光学系にお
いて、前群ＧF は、物体側より順に、正屈折力の第１レ
ンズ成分Ｌ1 と、負屈折力の第２レンズ成分Ｌ2 と、負
屈折力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有し、全系の焦点距離
をｆ、第３レンズ成分Ｌ3 の焦点距離をｆ3 、第３レン
ズ成分Ｌ3 を構成する硝材の屈折率をｎ3 とするとき、
以下の条件を満足するように構成される。
めに、本発明による赤外線用光学系は、以下の構成を有
する。例えば図１に示す如く、物体側より順に、正屈折
力の前群ＧF と後群Ｇ R とを有する赤外線用光学系にお
いて、前群ＧF は、物体側より順に、正屈折力の第１レ
ンズ成分Ｌ1 と、負屈折力の第２レンズ成分Ｌ2 と、負
屈折力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有し、全系の焦点距離
をｆ、第３レンズ成分Ｌ3 の焦点距離をｆ3 、第３レン
ズ成分Ｌ3 を構成する硝材の屈折率をｎ3 とするとき、
以下の条件を満足するように構成される。
【０００６】 −８ｆ ＜ ｆ3 ＜ −３ｆ …（１） ｎ3 ＜ １．８ …（２） ν3 ＜ ５０ …（３） 但し、ν3 は、第３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３
μｍ，２μｍ，１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎ
X ，ｎY ，ｎZ とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義される値である。
μｍ，２μｍ，１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎ
X ，ｎY ，ｎZ とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義される値である。
【０００７】
【作用】上述の構成の如き本発明においては、正屈折力
の前群ＧF を３枚構成とし、屈折力配置を正・負・負と
している。これにより、物体側からの光線は、第１レン
ズ成分Ｌ1 により収斂作用を受けた後、第２及び第３レ
ンズ成分Ｌ2 ，Ｌ3 によって若干の発散作用を受けて、
後群ＧR へ向かう。このとき、第１レンズ成分Ｌ 1 にて
発生する球面収差及び色収差は、負屈折力の第２及び第
３レンズ成分Ｌ2，Ｌ3 により打ち消し補正することが
できる。
の前群ＧF を３枚構成とし、屈折力配置を正・負・負と
している。これにより、物体側からの光線は、第１レン
ズ成分Ｌ1 により収斂作用を受けた後、第２及び第３レ
ンズ成分Ｌ2 ，Ｌ3 によって若干の発散作用を受けて、
後群ＧR へ向かう。このとき、第１レンズ成分Ｌ 1 にて
発生する球面収差及び色収差は、負屈折力の第２及び第
３レンズ成分Ｌ2，Ｌ3 により打ち消し補正することが
できる。
【０００８】仮に、前群ＧF を負・正・負の屈折力配置
あるいは負・負・正の屈折力配置とした場合には、物体
側の負レンズ成分によって発散させられた光線を正レン
ズ成分により集光することになる。このときには、正レ
ンズ成分の屈折力を強める必要があり、球面収差を良好
に補正できなくなる。また、前群ＧF を正屈折力のレン
ズ成分と負レンズ成分との２枚で構成した場合には、所
謂アクロマートとなり大きな２次スペクトルが残る。そ
こで、本発明では、正・負・負の屈折力配置として第３
レンズ成分により２次スペクトルを低減させている。
あるいは負・負・正の屈折力配置とした場合には、物体
側の負レンズ成分によって発散させられた光線を正レン
ズ成分により集光することになる。このときには、正レ
ンズ成分の屈折力を強める必要があり、球面収差を良好
に補正できなくなる。また、前群ＧF を正屈折力のレン
ズ成分と負レンズ成分との２枚で構成した場合には、所
謂アクロマートとなり大きな２次スペクトルが残る。そ
こで、本発明では、正・負・負の屈折力配置として第３
レンズ成分により２次スペクトルを低減させている。
【０００９】次に、本発明による各条件式について説明
する。条件（１）は、全系の焦点距離に対する第３レン
ズ成分Ｌ3 の焦点距離の好適な範囲を規定するものであ
る。ここで、下限値を上回るときには、第３レンズ成分
Ｌ3 の屈折力が弱くなり過ぎるため、２次スペクトルの
発生が甚大となる。この２次スペクトルは、後群ＧR で
は補正しきれないため色収差の良好な補正が困難とな
る。また、上限値を上回るときには、球面収差の発生が
甚大となる。
する。条件（１）は、全系の焦点距離に対する第３レン
ズ成分Ｌ3 の焦点距離の好適な範囲を規定するものであ
る。ここで、下限値を上回るときには、第３レンズ成分
Ｌ3 の屈折力が弱くなり過ぎるため、２次スペクトルの
発生が甚大となる。この２次スペクトルは、後群ＧR で
は補正しきれないため色収差の良好な補正が困難とな
る。また、上限値を上回るときには、球面収差の発生が
甚大となる。
【００１０】条件（２）は、第３レンズ成分Ｌ3 を構成
する硝材の屈折率範囲を規定するものである。本発明に
おいては、正・負・負の屈折力配置となっており、ペッ
ツバール和の増大を抑えるためには、低屈折率の硝材を
負の第３レンズ成分Ｌ3 に採用する必要がある。ここ
で、第３レンズ成分Ｌ3 の屈折率が条件（２）の範囲か
ら外れる場合には、ペッツバール和が増大し、像面湾曲
が発生する。
する硝材の屈折率範囲を規定するものである。本発明に
おいては、正・負・負の屈折力配置となっており、ペッ
ツバール和の増大を抑えるためには、低屈折率の硝材を
負の第３レンズ成分Ｌ3 に採用する必要がある。ここ
で、第３レンズ成分Ｌ3 の屈折率が条件（２）の範囲か
ら外れる場合には、ペッツバール和が増大し、像面湾曲
が発生する。
【００１１】条件（３）は、第３レンズ成分Ｌ3 を構成
する硝材の分散を規定するものである。ここで、条件
（３）の範囲から外れる場合には、第３レンズ成分Ｌ3
の分散が低くなり、２次スペクトルの補正を行なうこと
が困難となる。なお、条件（３）において、ν3 は、第
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義される値である。
する硝材の分散を規定するものである。ここで、条件
（３）の範囲から外れる場合には、第３レンズ成分Ｌ3
の分散が低くなり、２次スペクトルの補正を行なうこと
が困難となる。なお、条件（３）において、ν3 は、第
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義される値である。
【００１２】上述の（１）式〜（３）式を満足すること
により、２次スペクトルを低減させつつ、ペッツバール
和の増大を防ぐことができる。よって、本発明によれ
ば、３μｍ以下の赤外波長域の全域にわたって良好に色
収差補正が実現できると共に、画面全域において良好な
収差補正が達成できる。また、本発明による赤外線用光
学系は、第１レンズ成分Ｌ1 を構成する硝材の屈折率を
ｎ1 、第２レンズ成分Ｌ2 を構成する硝材の屈折率をｎ
2 とするとき、次の条件（４）及び（５）を満足するよ
うに構成されることが望ましい。
により、２次スペクトルを低減させつつ、ペッツバール
和の増大を防ぐことができる。よって、本発明によれ
ば、３μｍ以下の赤外波長域の全域にわたって良好に色
収差補正が実現できると共に、画面全域において良好な
収差補正が達成できる。また、本発明による赤外線用光
学系は、第１レンズ成分Ｌ1 を構成する硝材の屈折率を
ｎ1 、第２レンズ成分Ｌ2 を構成する硝材の屈折率をｎ
2 とするとき、次の条件（４）及び（５）を満足するよ
うに構成されることが望ましい。
【００１３】 ｎ1 ＞ ２．０ …（４） ｎ2 ＞ ２．０ …（５） 上記条件（４）及び（５）は、第１及び第２レンズ成分
Ｌ1 ，Ｌ2 を構成する硝材の屈折率を規定するものであ
る。ここで、第１レンズ成分Ｌ1 の硝材が条件（４）の
範囲から外れる場合には、第１レンズ成分Ｌ1 の屈折率
が低くなるため、必然的に、第１レンズ成分Ｌ1 のレン
ズ面の曲率が非常に強くなる。このときには、球面収差
の発生が甚大となるため好ましくない。また、第２レン
ズ成分Ｌ 2 の硝材が条件（５）の範囲から外れる場合に
は、第２レンズ成分Ｌ2 の屈折率が低くなるため、第２
レンズ成分Ｌ2 のレンズ面の曲率が非常に強くなる。こ
のときには、球面収差及びコマ収差が発生するため好ま
しくない。
Ｌ1 ，Ｌ2 を構成する硝材の屈折率を規定するものであ
る。ここで、第１レンズ成分Ｌ1 の硝材が条件（４）の
範囲から外れる場合には、第１レンズ成分Ｌ1 の屈折率
が低くなるため、必然的に、第１レンズ成分Ｌ1 のレン
ズ面の曲率が非常に強くなる。このときには、球面収差
の発生が甚大となるため好ましくない。また、第２レン
ズ成分Ｌ 2 の硝材が条件（５）の範囲から外れる場合に
は、第２レンズ成分Ｌ2 の屈折率が低くなるため、第２
レンズ成分Ｌ2 のレンズ面の曲率が非常に強くなる。こ
のときには、球面収差及びコマ収差が発生するため好ま
しくない。
【００１４】そして、本発明による赤外線用光学系は、
以下の条件（６）を満足するように構成されることが望
ましい。 ０．４４ｆ ＜ ｆ1 ＜ ０．７３ｆ …（６） 但し、ｆ：全系の焦点距離、 ｆ1 ：第１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離、 である。
以下の条件（６）を満足するように構成されることが望
ましい。 ０．４４ｆ ＜ ｆ1 ＜ ０．７３ｆ …（６） 但し、ｆ：全系の焦点距離、 ｆ1 ：第１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離、 である。
【００１５】条件（６）は、全系の焦点距離に対する第
１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離の好適な範囲を規定するも
のである。ここで、条件（６）の下限値を下回るときに
は、球面収差が甚大に発生するため好ましくない。ま
た、条件（６）の上限値を上回るときには、コマ収差の
発生が甚大となるため好ましくない。また、本発明によ
る赤外線用光学系において、第２レンズ成分Ｌ2 は、第
１レンズ成分Ｌ1 の像側近傍に配置されて、主に第１レ
ンズ成分Ｌ1 にて発生する諸収差、特に色収差、球面収
差を打ち消す作用を持つ。ここで、第２レンズ成分Ｌ 2
は、全系の焦点距離をｆ、第２レンズ成分Ｌ2 の焦点距
離をｆ2 とするとき、以下の条件（７）を満足するよう
に構成されることが望ましい。
１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離の好適な範囲を規定するも
のである。ここで、条件（６）の下限値を下回るときに
は、球面収差が甚大に発生するため好ましくない。ま
た、条件（６）の上限値を上回るときには、コマ収差の
発生が甚大となるため好ましくない。また、本発明によ
る赤外線用光学系において、第２レンズ成分Ｌ2 は、第
１レンズ成分Ｌ1 の像側近傍に配置されて、主に第１レ
ンズ成分Ｌ1 にて発生する諸収差、特に色収差、球面収
差を打ち消す作用を持つ。ここで、第２レンズ成分Ｌ 2
は、全系の焦点距離をｆ、第２レンズ成分Ｌ2 の焦点距
離をｆ2 とするとき、以下の条件（７）を満足するよう
に構成されることが望ましい。
【００１６】 −１．２６ｆ ＜ ｆ2 ＜ −０．５６ｆ …（７） この条件（７）は、全系の焦点距離に対する第２レンズ
成分Ｌ2 の焦点距離範囲を適切な範囲に規定するもので
ある。ここで、条件（７）の下限を越える場合には、倍
率色収差及びコマ収差の発生が甚大となるため好ましく
ない。また、条件（７）の上限を上回る場合には、第２
レンズ成分Ｌ2 の負屈折力が弱まり、第１レンズ成分Ｌ
1 で発生する球面収差を打ち消すことができなくなるた
め好ましくない。
成分Ｌ2 の焦点距離範囲を適切な範囲に規定するもので
ある。ここで、条件（７）の下限を越える場合には、倍
率色収差及びコマ収差の発生が甚大となるため好ましく
ない。また、条件（７）の上限を上回る場合には、第２
レンズ成分Ｌ2 の負屈折力が弱まり、第１レンズ成分Ｌ
1 で発生する球面収差を打ち消すことができなくなるた
め好ましくない。
【００１７】次に、本発明による赤外線用光学系は、以
下の条件（８）を満足するように構成されることが望ま
しい。 ｜１／ｆ3 ｜ ＜ ｜１／ｆ2 ｜ ＜ ｜１／ｆ1 ｜ …（８） 但し、ｆ1 ：第１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離、 ｆ2 ：第２レンズ成分Ｌ2 の焦点距離、 ｆ3 ：第３レンズ成分Ｌ3 の焦点距離、 である。
下の条件（８）を満足するように構成されることが望ま
しい。 ｜１／ｆ3 ｜ ＜ ｜１／ｆ2 ｜ ＜ ｜１／ｆ1 ｜ …（８） 但し、ｆ1 ：第１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離、 ｆ2 ：第２レンズ成分Ｌ2 の焦点距離、 ｆ3 ：第３レンズ成分Ｌ3 の焦点距離、 である。
【００１８】上記条件（８）は、前群ＧF を構成する第
１〜第３レンズ成分Ｌ1 〜Ｌ3 の焦点距離の関係を規定
するものである。ここで、前群ＧF は正・負・負の屈折
力配置であり全体として正屈折力を有する。従って、第
１レンズ成分Ｌ1 と第２レンズ成分Ｌ2 との合成屈折力
は正となり、｜１／ｆ2 ｜＜｜１／ｆ1 ｜である。ま
た、正屈折力の第１レンズ成分から発生する諸収差を補
正できるのは、負屈折力を持つ第２レンズ成分と第３レ
ンズ成分との２つが考えられる。しかしながら、第３レ
ンズ成分Ｌ3 は、前述の条件（２）式の如く、硝材の屈
折率が低くあまり強い屈折力を持たせることができな
い。よって、第１レンズ成分Ｌ1 で発生する諸収差（特
に色収差及び球面収差）を良好に補正するためには、第
１レンズ成分Ｌ1 の直後に配置された第２レンズ成分Ｌ
2 の屈折力を第３レンズ成分Ｌ3 の屈折力よりも強め
る、すなわち、｜１／ｆ3 ｜＜｜１／ｆ2 ｜を満足させ
ることが望ましい。
１〜第３レンズ成分Ｌ1 〜Ｌ3 の焦点距離の関係を規定
するものである。ここで、前群ＧF は正・負・負の屈折
力配置であり全体として正屈折力を有する。従って、第
１レンズ成分Ｌ1 と第２レンズ成分Ｌ2 との合成屈折力
は正となり、｜１／ｆ2 ｜＜｜１／ｆ1 ｜である。ま
た、正屈折力の第１レンズ成分から発生する諸収差を補
正できるのは、負屈折力を持つ第２レンズ成分と第３レ
ンズ成分との２つが考えられる。しかしながら、第３レ
ンズ成分Ｌ3 は、前述の条件（２）式の如く、硝材の屈
折率が低くあまり強い屈折力を持たせることができな
い。よって、第１レンズ成分Ｌ1 で発生する諸収差（特
に色収差及び球面収差）を良好に補正するためには、第
１レンズ成分Ｌ1 の直後に配置された第２レンズ成分Ｌ
2 の屈折力を第３レンズ成分Ｌ3 の屈折力よりも強め
る、すなわち、｜１／ｆ3 ｜＜｜１／ｆ2 ｜を満足させ
ることが望ましい。
【００１９】上述より、前群ＧF を構成する第１〜第３
レンズ成分Ｌ1 〜Ｌ3 の焦点距離は、上記（８）式を満
足させることが望ましいことが分かる。さらに、本発明
による赤外線用光学系においては、前群ＧF の最も物体
側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの面間隔をＤ
とし、全系の焦点距離をｆとするとき、 Ｄ ＜ ０．４５ｆ …（９） を満足するように構成されることが望ましい。
レンズ成分Ｌ1 〜Ｌ3 の焦点距離は、上記（８）式を満
足させることが望ましいことが分かる。さらに、本発明
による赤外線用光学系においては、前群ＧF の最も物体
側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの面間隔をＤ
とし、全系の焦点距離をｆとするとき、 Ｄ ＜ ０．４５ｆ …（９） を満足するように構成されることが望ましい。
【００２０】この条件（９）は、全系の焦点距離ｆに対
する好適な前群ＧF の長さを規定するものである。ここ
で、前群ＧF が上記条件（９）の範囲から外れるときに
は、前群ＧF にて軸上色収差及び倍率色収差が甚大に発
生し、これを後群ＧR で補正することが困難となるため
好ましくない。さて、本発明による赤外線用光学系にお
いて、前群ＧF からの光線は、前群Ｇ F から離れて配置
された後群ＧR を経て、物体の像を形成する。この後群
ＧR は、主に軸外収差の補正に寄与するものである。こ
のとき、後群ＧR は、以下の条件（１０）を満足するよ
うに構成されることが望ましい。
する好適な前群ＧF の長さを規定するものである。ここ
で、前群ＧF が上記条件（９）の範囲から外れるときに
は、前群ＧF にて軸上色収差及び倍率色収差が甚大に発
生し、これを後群ＧR で補正することが困難となるため
好ましくない。さて、本発明による赤外線用光学系にお
いて、前群ＧF からの光線は、前群Ｇ F から離れて配置
された後群ＧR を経て、物体の像を形成する。この後群
ＧR は、主に軸外収差の補正に寄与するものである。こ
のとき、後群ＧR は、以下の条件（１０）を満足するよ
うに構成されることが望ましい。
【００２１】 ｜ｆ／ｆR ｜ ＜ １ …（１０） 但し、ｆ ：全系の焦点距離、 ｆR ：後群ＧR の合成焦点距離、 である。上記条件（１０）は、全系の焦点距離に対する
後群ＧR の焦点距離の範囲を適切に規定するものであ
る。後群ＧR が条件（１０）の範囲から外れる場合に
は、後群ＧR の屈折力が強くなる。ここで、後群ＧR が
正屈折力を持つときには、条件（１０）の範囲から外れ
ると、ペッツバール和が増大し、像面湾曲が発生するた
め好ましくない。また、後群ＧR が負屈折力を持つとき
には、条件（１０）の範囲から外れると、前群ＧF の収
差が拡大され過ぎるため好ましくない。
後群ＧR の焦点距離の範囲を適切に規定するものであ
る。後群ＧR が条件（１０）の範囲から外れる場合に
は、後群ＧR の屈折力が強くなる。ここで、後群ＧR が
正屈折力を持つときには、条件（１０）の範囲から外れ
ると、ペッツバール和が増大し、像面湾曲が発生するた
め好ましくない。また、後群ＧR が負屈折力を持つとき
には、条件（１０）の範囲から外れると、前群ＧF の収
差が拡大され過ぎるため好ましくない。
【００２２】
【実施例】以下、図面を参照して本発明による実施例を
説明する。図１は、本発明による第１実施例のレンズ構
成図である。図１において、第１実施例の赤外線用光学
系は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカ
ス形状で正屈折力の第１レンズ成分Ｌ1 と、物体側に凸
面を向けたメニスカス形状で負屈折力の第２レンズ成分
Ｌ2 と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で負屈折
力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有する前群ＧF と、物体側
に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第４レンズ
成分Ｌ4 を有する後群ＧR とから構成される。
説明する。図１は、本発明による第１実施例のレンズ構
成図である。図１において、第１実施例の赤外線用光学
系は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカ
ス形状で正屈折力の第１レンズ成分Ｌ1 と、物体側に凸
面を向けたメニスカス形状で負屈折力の第２レンズ成分
Ｌ2 と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で負屈折
力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有する前群ＧF と、物体側
に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第４レンズ
成分Ｌ4 を有する後群ＧR とから構成される。
【００２３】そして、本実施例では、第１レンズ成分Ｌ
1 が主たる屈折力を担う構成となっており、この第１レ
ンズ成分Ｌ1 の硝材としては低分散のものが好適であ
る。そこで、本実施例においては、第１レンズ成分Ｌ1
の硝材を、３μｍ以下の赤外波長域において低分散であ
るＺｎＳ（硫化亜鉛）としている。また、第２レンズ成
分Ｌ2 の硝材は、第１レンズ成分Ｌ1 で発生する色収差
を打ち消すため、高分散のものが好適である。そこで、
本実施例では、第２レンズ成分Ｌ2 の硝材を、３μｍ以
下の赤外波長域において高分散であるＳｉ（シリコン）
としている。なお、高分散の硝材としては石英や螢石等
が存在するが、第２レンズ成分Ｌ2 には、比較的高屈折
率の硝材を用いることが良い。仮に屈折率が低いと、第
２レンズ成分Ｌ2 のレンズ面の曲率半径が強くなり、収
差補正が困難となる場合がある。
1 が主たる屈折力を担う構成となっており、この第１レ
ンズ成分Ｌ1 の硝材としては低分散のものが好適であ
る。そこで、本実施例においては、第１レンズ成分Ｌ1
の硝材を、３μｍ以下の赤外波長域において低分散であ
るＺｎＳ（硫化亜鉛）としている。また、第２レンズ成
分Ｌ2 の硝材は、第１レンズ成分Ｌ1 で発生する色収差
を打ち消すため、高分散のものが好適である。そこで、
本実施例では、第２レンズ成分Ｌ2 の硝材を、３μｍ以
下の赤外波長域において高分散であるＳｉ（シリコン）
としている。なお、高分散の硝材としては石英や螢石等
が存在するが、第２レンズ成分Ｌ2 には、比較的高屈折
率の硝材を用いることが良い。仮に屈折率が低いと、第
２レンズ成分Ｌ2 のレンズ面の曲率半径が強くなり、収
差補正が困難となる場合がある。
【００２４】本実施例においては、第３レンズ成分Ｌ3
によって第１及び第２レンズ成分Ｌ 1 ，Ｌ2 による２次
スペクトルを低減させ、ペッツバール和の増大を防いで
いる。ここで、第３レンズ成分Ｌ3 の硝材は、第１レン
ズ成分Ｌ1 よりも高分散であり、かつ低屈折率の石英ガ
ラスを用いている。なお、第３レンズ成分Ｌ3 の硝材と
しては、後述の第６実施例のように、３μｍ以下の赤外
波長域において高分散かつ低屈折率の螢石を適用しても
良い。
によって第１及び第２レンズ成分Ｌ 1 ，Ｌ2 による２次
スペクトルを低減させ、ペッツバール和の増大を防いで
いる。ここで、第３レンズ成分Ｌ3 の硝材は、第１レン
ズ成分Ｌ1 よりも高分散であり、かつ低屈折率の石英ガ
ラスを用いている。なお、第３レンズ成分Ｌ3 の硝材と
しては、後述の第６実施例のように、３μｍ以下の赤外
波長域において高分散かつ低屈折率の螢石を適用しても
良い。
【００２５】以下の表１に、第１実施例の諸元の値と条
件対応数値とを掲げる。表１中において、ｆは焦点距
離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角を示す。また、絞り
位置、絞り直径φを併せて示す。左端の数字は物体側か
らの順序（面番号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレ
ンズ面間隔、ｎは２μｍの赤外光に対する屈折率を表
す。さらに、表１中においては、各レンズ成分の焦点距
離、硝材の種類を併せて示す。
件対応数値とを掲げる。表１中において、ｆは焦点距
離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角を示す。また、絞り
位置、絞り直径φを併せて示す。左端の数字は物体側か
らの順序（面番号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレ
ンズ面間隔、ｎは２μｍの赤外光に対する屈折率を表
す。さらに、表１中においては、各レンズ成分の焦点距
離、硝材の種類を併せて示す。
【００２６】なお、条件対応数値において、ν3 は、第
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
【００２７】
【表１】 〔第１実施例〕 ｆ＝ 100 , ＦNO＝ 2.00 , 2ω＝ 10.0 ° 絞り位置：第３レンズ成分の像側26mm，φ＝ 28.4 NO. ｒ ｄ ｎ 焦点距離 硝材 １ 53.82142 10.00000 2.265731 51.63337(f1) ＺｎＳ ２ 273.34385 1.00000 1.000000 ３ 257.61220 4.00000 3.453318 -91.98764(f2) Ｓｉ ４ 118.96720 1.00000 1.000000 ５ 28.61888 4.00000 1.438760 -350.83874(f3) 石英ガラス ６ 23.10370 85.00000 1.000000 ７ 22.61252 4.00000 3.453318 123.76165 Ｓｉ ８ 21.36174 3.46768 1.000000 （条件対応数値） （１） ｆ3 ＝ -3.508 ｆ （２） ｎ3 ＝ 1.438760 （３） ν3 ＝ 16.089 （４） ｎ1 ＝ 2.265731 （５） ｎ2 ＝ 3.453318 （６） ｆ1 ＝ 0.516 ｆ （７） ｆ2 ＝ -0.920 ｆ （８） 1/ｆ1 ＝ 0.0194 , 1/ｆ2 ＝ -0.0109 , 1/ｆ
3 ＝ -0.0029, （９） Ｄ ＝ 0.200 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.80775 上記第１実施例の諸収差図を図２に示す。尚、図２の諸
収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収差、Ｙ
は２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの収差を
示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線に対す
る正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリディオナ
ル像面、実線はサジッタル像面を示している。なお、歪
曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示してい
る。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、５割
の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色収差
図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収差量
を示している。横収差図においては、横軸に像高をとり
縦軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に
対する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの
光線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光
線に対する横収差をそれぞれ示す。
3 ＝ -0.0029, （９） Ｄ ＝ 0.200 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.80775 上記第１実施例の諸収差図を図２に示す。尚、図２の諸
収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収差、Ｙ
は２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの収差を
示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線に対す
る正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリディオナ
ル像面、実線はサジッタル像面を示している。なお、歪
曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示してい
る。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、５割
の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色収差
図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収差量
を示している。横収差図においては、横軸に像高をとり
縦軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に
対する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの
光線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光
線に対する横収差をそれぞれ示す。
【００２８】各収差図の比較から、本実施例による赤外
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で、±５°にわたる画面全域において良好に
収差が補正されていることが分かる。次に、図３を参照
して本発明による第２実施例を説明する。図３は、第２
実施例の赤外線用光学系のレンズ構成図である。
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で、±５°にわたる画面全域において良好に
収差が補正されていることが分かる。次に、図３を参照
して本発明による第２実施例を説明する。図３は、第２
実施例の赤外線用光学系のレンズ構成図である。
【００２９】図３の第２実施例は、物体側から順に、物
体側に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第１レ
ンズ成分Ｌ1 と、両凹形状で負屈折力の第２レンズ成分
Ｌ2と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で負屈折
力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有する前群ＧF と、物体側
に凹面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第４レンズ
成分Ｌ4 を有する後群ＧR とから構成されている。
体側に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第１レ
ンズ成分Ｌ1 と、両凹形状で負屈折力の第２レンズ成分
Ｌ2と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で負屈折
力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有する前群ＧF と、物体側
に凹面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第４レンズ
成分Ｌ4 を有する後群ＧR とから構成されている。
【００３０】以下の表２に、第２実施例の諸元の値を掲
げる。表２中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、また、絞り位置、絞り直
径φを併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面
番号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、
ｎは２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表
２中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類
を示す。
げる。表２中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、また、絞り位置、絞り直
径φを併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面
番号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、
ｎは２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表
２中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類
を示す。
【００３１】なお、条件対応数値において、ν3 は、第
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
【００３２】
【表２】 〔第２実施例〕 ｆ＝ 100 , ＦNO＝ 2.00 , 2ω＝ 10.0 ° 絞り位置：第４レンズ成分Ｌ4 の像側レンズ面，φ＝ 34.4 NO. ｒ ｄ ｎ 焦点距離 硝材 １ 72.77518 10.00000 2.265731 63.80845(f1) ＺｎＳ ２ 679.22828 1.20000 1.000000 ３ -1158.92461 4.00000 3.453318 -103.33781(f2) Ｓｉ ４ 325.30400 1.00000 1.000000 ５ 33.74633 4.00000 1.438760 -465.24306(f3) 石英ガラス ６ 27.91213 35.00000 1.000000 ７ -115.31764 4.00000 2.265731 135.75339 ＺｎＳ ８ -70.34314 64.12085 1.000000 （条件対応数値） （１） ｆ3 ＝ -4.652 ｆ （２） ｎ3 ＝ 1.438760 （３） ν3 ＝ 16.086 （４） ｎ1 ＝ 2.265731 （５） ｎ2 ＝ 3.453318 （６） ｆ1 ＝ 0.638 ｆ （７） ｆ2 ＝ -1.033 ｆ （８） 1/ｆ1 ＝ 0.0157 , 1/ｆ2 ＝ -0.0097 , 1/ｆ
3 ＝ -0.0021, （９） Ｄ ＝ 0.202 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.73663 上記第２実施例の諸収差図を図４に示す。尚、図４の諸
収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収差、Ｙ
は２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの収差を
示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線に対す
る正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリディオナ
ル像面、実線はサジッタル像面を示している。なお、歪
曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示してい
る。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、５割
の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色収差
図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収差量
を示している。横収差図においては、横軸に像高をとり
縦軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に
対する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの
光線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光
線に対する横収差をそれぞれ示す。
3 ＝ -0.0021, （９） Ｄ ＝ 0.202 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.73663 上記第２実施例の諸収差図を図４に示す。尚、図４の諸
収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収差、Ｙ
は２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの収差を
示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線に対す
る正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリディオナ
ル像面、実線はサジッタル像面を示している。なお、歪
曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示してい
る。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、５割
の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色収差
図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収差量
を示している。横収差図においては、横軸に像高をとり
縦軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に
対する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの
光線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光
線に対する横収差をそれぞれ示す。
【００３３】各収差図の比較から、本実施例による赤外
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で±５°にわたる画面全域において良好に収
差が補正されていることが分かる。次に、図５を参照し
て本発明による第３実施例を説明する。図５は、第３実
施例の赤外線用光学系のレンズ構成図である。
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で±５°にわたる画面全域において良好に収
差が補正されていることが分かる。次に、図５を参照し
て本発明による第３実施例を説明する。図５は、第３実
施例の赤外線用光学系のレンズ構成図である。
【００３４】図５の第３実施例は、物体側から順に、物
体側に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第１レ
ンズ成分Ｌ1 と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状
で負屈折力の第２レンズ成分Ｌ2 と、物体側に凸面を向
けたメニスカス形状で負屈折力の第３レンズ成分Ｌ3 と
を有する前群ＧF と、物体側に凸面を向けたメニスカス
形状で正屈折力の第４レンズ成分Ｌ4 を有する後群ＧR
とから構成されている。
体側に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第１レ
ンズ成分Ｌ1 と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状
で負屈折力の第２レンズ成分Ｌ2 と、物体側に凸面を向
けたメニスカス形状で負屈折力の第３レンズ成分Ｌ3 と
を有する前群ＧF と、物体側に凸面を向けたメニスカス
形状で正屈折力の第４レンズ成分Ｌ4 を有する後群ＧR
とから構成されている。
【００３５】以下の表３に、第３実施例の諸元の値を掲
げる。表３中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、絞り位置、絞り直径φを
併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面番
号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ
は２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表３
中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類を
示す。
げる。表３中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、絞り位置、絞り直径φを
併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面番
号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ
は２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表３
中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類を
示す。
【００３６】なお、条件対応数値において、ν3 は、第
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
【００３７】
【表３】 〔第３実施例〕 ｆ＝ 100 , ＦNO＝ 2.00 , 2ω＝ 10.0 ° 絞り位置：第３レンズ成分Ｌ3 の像側39mm，φ＝ 34.8 NO. ｒ ｄ ｎ 焦点距離 硝材 １ 77.20899 8.00000 2.265731 72.05741(f1) ＺｎＳ ２ 474.00085 1.20000 1.000000 ３ 640.19770 2.00000 3.453318 -125.28351(f2) Ｓｉ ４ 207.20066 0.10000 1.000000 ５ 43.42286 2.00000 1.438760 -759.54977(f3) 石英ガラス ６ 37.87760 75.00000 1.000000 ７ 111.93561 5.00000 2.265731 107.21205 ＺｎＳ ８ 623.19276 45.70083 1.000000 （条件対応数値） （１） ｆ3 ＝ -7.595 ｆ （２） ｎ3 ＝ 1.438760 （３） ν3 ＝ 16.086 （４） ｎ1 ＝ 2.265731 （５） ｎ2 ＝ 3.453318 （６） ｆ1 ＝ 0.721 ｆ （７） ｆ2 ＝ -1.253 ｆ （８） 1/ｆ1 ＝ 0.0139 , 1/ｆ2 ＝ -0.0080 , 1/ｆ
3 ＝ -0.0013, （９） Ｄ ＝ 0.133 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.93273 上記第３実施例の諸収差図を図６に示す。尚、図６の諸
収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収差、Ｙ
は２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの収差を
示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線に対す
る正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリディオナ
ル像面、実線はサジッタル像面を示している。なお、歪
曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示してい
る。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、５割
の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色収差
図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収差量
を示している。横収差図においては、横軸に像高をと
り、縦軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光
線に対する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μ
ｍの光線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍ
の光線に対する横収差をそれぞれ示す。
3 ＝ -0.0013, （９） Ｄ ＝ 0.133 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.93273 上記第３実施例の諸収差図を図６に示す。尚、図６の諸
収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収差、Ｙ
は２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの収差を
示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線に対す
る正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリディオナ
ル像面、実線はサジッタル像面を示している。なお、歪
曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示してい
る。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、５割
の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色収差
図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収差量
を示している。横収差図においては、横軸に像高をと
り、縦軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光
線に対する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μ
ｍの光線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍ
の光線に対する横収差をそれぞれ示す。
【００３８】各収差図の比較から、本実施例による赤外
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で、±５°にわたる画面全域において良好に
収差が補正されていることが分かる。次に、図７を参照
して本発明による第４実施例を説明する。図７は、第４
実施例の赤外線用光学系のレンズ構成図である。
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で、±５°にわたる画面全域において良好に
収差が補正されていることが分かる。次に、図７を参照
して本発明による第４実施例を説明する。図７は、第４
実施例の赤外線用光学系のレンズ構成図である。
【００３９】図７の第４実施例は、物体側から順に、物
体側に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第１レ
ンズ成分Ｌ1 と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状
で負屈折力の第２レンズ成分Ｌ2 と、物体側に凸面を向
けたメニスカス形状で負屈折力の第３レンズ成分Ｌ3 と
を有する前群ＧF と、物体側に凸面を向けたメニスカス
形状で正屈折力の第４レンズ成分Ｌ4 を有する後群ＧR
とから構成されている。
体側に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第１レ
ンズ成分Ｌ1 と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状
で負屈折力の第２レンズ成分Ｌ2 と、物体側に凸面を向
けたメニスカス形状で負屈折力の第３レンズ成分Ｌ3 と
を有する前群ＧF と、物体側に凸面を向けたメニスカス
形状で正屈折力の第４レンズ成分Ｌ4 を有する後群ＧR
とから構成されている。
【００４０】以下の表４に、第４実施例の諸元の値を掲
げる。表４中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、絞り位置、絞り直径φを
併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面番
号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ
は２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表４
中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類を
示す。
げる。表４中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、絞り位置、絞り直径φを
併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面番
号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ
は２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表４
中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類を
示す。
【００４１】なお、条件対応数値において、ν3 は、第
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
【００４２】
【表４】 〔第４実施例〕 ｆ＝ 100 , ＦNO＝ 2.00 , 2ω＝ 10.0 ° 絞り位置：第３レンズ成分の像側18.5mm，φ＝ 29.4 NO. ｒ ｄ ｎ 焦点距離 硝材 １ 65.70684 7.00000 2.265731 55.07400(f1) ＺｎＳ ２ 1076.39015 1.20000 1.000000 ３ 2691.63095 3.00000 3.453318 -108.52469(f2) Ｓｉ ４ 242.08834 13.85150 1.000000 ５ 34.86689 3.00000 1.438760 -401.87663(f3) 石英ガラス ６ 28.34674 75.00000 1.000000 ７ 18.69252 5.00000 2.265731 295.55126 ＺｎＳ ８ 16.73556 7.12939 1.000000 （条件対応数値） （１） ｆ3 ＝ -4.019 ｆ （２） ｎ3 ＝ 1.438760 （３） ν3 ＝ 16.086 （４） ｎ1 ＝ 2.265731 （５） ｎ2 ＝ 3.453318 （６） ｆ1 ＝ 0.551 ｆ （７） ｆ2 ＝ -1.085 ｆ （８） 1/ｆ1 ＝ 0.0182 , 1/ｆ2 ＝ -0.0092 , 1/ｆ
3 ＝ -0.0025, （９） Ｄ ＝ 0.281 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.33835 上記第４実施例の諸収差図を図８に示す。尚、図８の諸
収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収差、Ｙ
は２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの収差を
示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線に対す
る正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリディオナ
ル像面、実線はサジッタル像面を示している。なお、歪
曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示してい
る。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、５割
の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色収差
図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収差量
を示している。横収差図においては、横軸に像高をとり
縦軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に
対する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの
光線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光
線に対する横収差をそれぞれ示す。
3 ＝ -0.0025, （９） Ｄ ＝ 0.281 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.33835 上記第４実施例の諸収差図を図８に示す。尚、図８の諸
収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収差、Ｙ
は２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの収差を
示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線に対す
る正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリディオナ
ル像面、実線はサジッタル像面を示している。なお、歪
曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示してい
る。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、５割
の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色収差
図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収差量
を示している。横収差図においては、横軸に像高をとり
縦軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に
対する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの
光線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光
線に対する横収差をそれぞれ示す。
【００４３】各収差図の比較から、本実施例による赤外
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で、±５°にわたる画面全域において良好に
収差が補正されていることが分かる。次に、図９を参照
して本発明による第５実施例を説明する。図９は、第５
実施例のレンズ構成図である。
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で、±５°にわたる画面全域において良好に
収差が補正されていることが分かる。次に、図９を参照
して本発明による第５実施例を説明する。図９は、第５
実施例のレンズ構成図である。
【００４４】図９の第５実施例は、物体側から順に、両
凸形状で正屈折力の第１レンズ成分Ｌ1 と、物体側に凹
面を向けたメニスカス形状で負屈折力の第２レンズ成分
Ｌ2と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で負屈折
力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有する前群ＧF と、両凸形
状で正屈折力の第４レンズ成分Ｌ4 と、物体側に凹面を
向けたメニスカス形状で負屈折力の第５レンズ成分とを
有する後群ＧR とから構成される。ここで、後群Ｇ
R は、全体として負屈折力を持つ。
凸形状で正屈折力の第１レンズ成分Ｌ1 と、物体側に凹
面を向けたメニスカス形状で負屈折力の第２レンズ成分
Ｌ2と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で負屈折
力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有する前群ＧF と、両凸形
状で正屈折力の第４レンズ成分Ｌ4 と、物体側に凹面を
向けたメニスカス形状で負屈折力の第５レンズ成分とを
有する後群ＧR とから構成される。ここで、後群Ｇ
R は、全体として負屈折力を持つ。
【００４５】以下の表５に、第５実施例の諸元の値を掲
げる。表５中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、絞り位置、絞り直径φを
併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面番
号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ
は２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表５
中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類を
示す。
げる。表５中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、絞り位置、絞り直径φを
併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面番
号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ
は２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表５
中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類を
示す。
【００４６】なお、条件対応数値において、ν3 は、第
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
【００４７】
【表５】 〔第５実施例〕 ｆ＝ 100 , ＦNO＝ 2.00 , 2ω＝ 10.0 ° 絞り位置：第３レンズ成分の像側 8mm，φ＝ 30.3 NO. ｒ ｄ ｎ 焦点距離 硝材 １ 88.41077 10.00000 2.265731 55.37614(f1) ＺｎＳ ２ -316.89056 1.60000 1.000000 ３ -251.17175 4.00000 3.453318 -106.96882(f2) Ｓｉ ４ -5921.79980 23.00000 1.000000 ５ 2078.54391 4.00000 1.438760 -441.16792(f3) 石英ガラス ６ 176.97247 50.78969 1.000000 ７ 73.28904 4.00000 2.265731 46.04129 ＺｎＳ ８ -275.80899 9.03633 1.000000 ９ -43.46917 3.00000 2.447070 -30.54272 ＺｎＳｅ １０ -2745.67810 8.59897 1.000000 （条件対応数値） （１） ｆ3 ＝ -4.412 ｆ （２） ｎ3 ＝ 1.438760 （３） ν3 ＝ 16.086 （４） ｎ1 ＝ 2.265731 （５） ｎ2 ＝ 3.453318 （６） ｆ1 ＝ 0.554 ｆ （７） ｆ2 ＝ -1.070 ｆ （８） 1/ｆ1 ＝ 0.0181 , 1/ｆ2 ＝ -0.0093 , 1/ｆ
3 ＝ -0.0027, （９） Ｄ ＝ 0.426 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ -0.36114 上記第５実施例の諸収差図を図１０に示す。尚、図１０
の諸収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収
差、Ｙは２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの
収差を示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線
に対する正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリデ
ィオナル像面、実線はサジッタル像面を示している。な
お、歪曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示し
ている。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、
５割の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色
収差図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収
差量を示す。横収差図においては、横軸に像高をとり縦
軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に対
する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの光
線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光線
に対する横収差をそれぞれ示す。
3 ＝ -0.0027, （９） Ｄ ＝ 0.426 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ -0.36114 上記第５実施例の諸収差図を図１０に示す。尚、図１０
の諸収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収
差、Ｙは２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの
収差を示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線
に対する正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリデ
ィオナル像面、実線はサジッタル像面を示している。な
お、歪曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示し
ている。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、
５割の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色
収差図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収
差量を示す。横収差図においては、横軸に像高をとり縦
軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に対
する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの光
線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光線
に対する横収差をそれぞれ示す。
【００４８】各収差図の比較から、本実施例による赤外
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で、±５°にわたる画面全域において良好に
収差が補正されていることが分かる。次に、図１１を参
照して本発明による第６実施例を説明する。図１１は、
第６実施例のレンズ構成図である。
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で、±５°にわたる画面全域において良好に
収差が補正されていることが分かる。次に、図１１を参
照して本発明による第６実施例を説明する。図１１は、
第６実施例のレンズ構成図である。
【００４９】図１１の第６実施例は、物体側から順に、
両凸形状で正屈折力の第１レンズ成分Ｌ1 と、物体側に
凹面を向けたメニスカス形状で負屈折力の第２レンズ成
分Ｌ 2 と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で負屈
折力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有する前群ＧF と、物体
側に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第４レン
ズ成分Ｌ4 を有する後群ＧR とから構成される。
両凸形状で正屈折力の第１レンズ成分Ｌ1 と、物体側に
凹面を向けたメニスカス形状で負屈折力の第２レンズ成
分Ｌ 2 と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で負屈
折力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有する前群ＧF と、物体
側に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第４レン
ズ成分Ｌ4 を有する後群ＧR とから構成される。
【００５０】以下の表６に、第６実施例の諸元の値を掲
げる。表６中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、絞り位置、絞り直径φを
併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面番
号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ
は２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表６
中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類を
示す。
げる。表６中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、絞り位置、絞り直径φを
併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面番
号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ
は２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表６
中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類を
示す。
【００５１】なお、条件対応数値において、ν3 は、第
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
【００５２】
【表６】 〔第６実施例〕 ｆ＝ 100 , ＦNO＝ 2.00 , 2ω＝ 10.0 ° 絞り位置：第３レンズ成分の像側32mm，φ＝ 32.5 NO. ｒ ｄ ｎ 焦点距離 硝材 １ 87.75752 12.00000 2.265731 56.44009(f1) ＺｎＳ ２ -354.80894 1.00000 1.000000 ３ -283.88818 2.00000 3.453318 -111.31651(f2) Ｓｉ ４ 7218.89508 0.50000 1.000000 ５ 152.14188 5.00000 1.423850 -302.73349(f3) 蛍石 ６ 68.92677 100.00000 1.000000 ７ 33.29834 16.00000 2.265731 157.12278 ＺｎＳ ８ 29.25901 7.58904 1.000000 （条件対応数値） （１） ｆ3 ＝ -3.027 ｆ （２） ｎ3 ＝ 1.423850 （３） ν3 ＝ 42.943 （４） ｎ1 ＝ 2.265731 （５） ｎ2 ＝ 3.453318 （６） ｆ1 ＝ 0.564 ｆ （７） ｆ2 ＝ -1.113 ｆ （８） 1/ｆ1 ＝ 0.0177 , 1/ｆ2 ＝ -0.0090 , 1/ｆ
3 ＝ -0.0033, （９） Ｄ ＝ 0.205 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.63644 上記第６実施例の諸収差図を図１２に示す。尚、図１２
の諸収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収
差、Ｙは２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの
収差を示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線
に対する正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリデ
ィオナル像面、実線はサジッタル像面を示している。な
お、歪曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示し
ている。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、
５割の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色
収差図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収
差量を示す。横収差図においては、横軸に像高をとり縦
軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に対
する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの光
線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光線
に対する横収差をそれぞれ示す。
3 ＝ -0.0033, （９） Ｄ ＝ 0.205 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.63644 上記第６実施例の諸収差図を図１２に示す。尚、図１２
の諸収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収
差、Ｙは２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの
収差を示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線
に対する正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリデ
ィオナル像面、実線はサジッタル像面を示している。な
お、歪曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示し
ている。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、
５割の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色
収差図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収
差量を示す。横収差図においては、横軸に像高をとり縦
軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に対
する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの光
線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光線
に対する横収差をそれぞれ示す。
【００５３】各収差図の比較から、本実施例による赤外
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正されており、Ｆナンバーが２．
０という大口径比で、±５°にわたる画面全域において
良好に収差が補正されていることが分かる。次に、図１
３を参照して本発明による第７実施例につき説明する。
図１３は、第７実施例のレンズ構成図である。
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正されており、Ｆナンバーが２．
０という大口径比で、±５°にわたる画面全域において
良好に収差が補正されていることが分かる。次に、図１
３を参照して本発明による第７実施例につき説明する。
図１３は、第７実施例のレンズ構成図である。
【００５４】図１３の第７実施例は、物体側から順に、
物体側に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第１
レンズ成分Ｌ1 と、物体側に凸面を向けたメニスカス形
状で負屈折力の第２レンズ成分Ｌ2 と、同じく物体側に
凸面を向けたメニスカス形状で負屈折力の第３レンズ成
分Ｌ3 とを有する前群ＧF と、物体側に凸面を向けたメ
ニスカス形状で正屈折力の第４レンズ成分Ｌ4 を有する
後群ＧR とから構成される。
物体側に凸面を向けたメニスカス形状で正屈折力の第１
レンズ成分Ｌ1 と、物体側に凸面を向けたメニスカス形
状で負屈折力の第２レンズ成分Ｌ2 と、同じく物体側に
凸面を向けたメニスカス形状で負屈折力の第３レンズ成
分Ｌ3 とを有する前群ＧF と、物体側に凸面を向けたメ
ニスカス形状で正屈折力の第４レンズ成分Ｌ4 を有する
後群ＧR とから構成される。
【００５５】以下の表７に、第７実施例の諸元の値を掲
げる。表７中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、絞り位置、絞り直径φを
併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面番
号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ
は２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表７
中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類を
示す。
げる。表７中において、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバ
ー、２ωは画角を示す。また、絞り位置、絞り直径φを
併せて示す。左端の数字は物体側からの順序（面番
号）、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ
は２μｍの赤外光に対する屈折率を表す。さらに、表７
中においては、各レンズ成分の焦点距離、硝材の種類を
示す。
【００５６】なお、条件対応数値において、ν3 は、第
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の３μｍ，２μｍ，
１．２μｍに対する屈折率をそれぞれｎX ，ｎY ，ｎZ
とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義されるものである。
【００５７】
【表７】 〔第７実施例〕 ｆ＝ 100 , ＦNO＝ 2.00 , 2ω＝ 10.0 ° 絞り位置：第３レンズ成分の像側24mm，φ＝ 28.8 NO. ｒ ｄ ｎ 焦点距離 硝材 １ 46.29900 10.00000 2.265731 46.21450(f1) ＺｎＳ ２ 195.26594 3.60070 1.000000 ３ 236.33397 4.00000 3.453318 -57.43927(f2) Ｓｉ ４ 87.21781 0.10000 1.000000 ５ 27.46407 4.00000 1.438760 -302.17690(f3) 石英ガラス ６ 21.74074 38.43553 1.000000 ７ 179.97445 4.00000 3.453318 128.21005 Ｓｉ ８ 414.03862 45.06918 1.000000 （条件対応数値） （１） ｆ3 ＝ -3.022 ｆ （２） ｎ3 ＝ 1.438760 （３） ν3 ＝ 16.086 （４） ｎ1 ＝ 2.265731 （５） ｎ2 ＝ 3.453318 （６） ｆ1 ＝ 0.462 ｆ （７） ｆ2 ＝ -0.574 ｆ （８） 1/ｆ1 ＝ 0.0216 , 1/ｆ2 ＝ -0.0174 , 1/ｆ
3 ＝ -0.0033, （９） Ｄ ＝ 0.217 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.77997 上記第７実施例の諸収差図を図１４に示す。尚、図１４
の諸収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収
差、Ｙは２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの
収差を示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線
に対する正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリデ
ィオナル像面、実線はサジッタル像面を示している。な
お、歪曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示し
ている。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、
５割の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色
収差図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収
差量を示す。横収差図においては、横軸に像高をとり縦
軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に対
する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの光
線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光線
に対する横収差をそれぞれ示す。
3 ＝ -0.0033, （９） Ｄ ＝ 0.217 ｆ （10） ｆ/ ｆR ＝ 0.77997 上記第７実施例の諸収差図を図１４に示す。尚、図１４
の諸収差図中において、Ｘは３μｍの光線に対する収
差、Ｙは２μｍの光線に対する収差、Ｚは１．２μｍの
収差を示す。また、球面収差図中の破線は２μｍの光線
に対する正弦条件を示し、非点収差図中の破線はメリデ
ィオナル像面、実線はサジッタル像面を示している。な
お、歪曲収差図は２μｍの光線に対する歪曲収差を示し
ている。コマ収差図は図中上から、それぞれ最大画角、
５割の画角、軸上でのコマ収差を示す。そして、倍率色
収差図においては、２μｍの光線を基準とした倍率色収
差量を示す。横収差図においては、横軸に像高をとり縦
軸に横収差量とっており、ａは軸上の２μｍの光線に対
する横収差、ｂは中間画角（５割）における２μｍの光
線に対する横収差、ｃは最大画角における２μｍの光線
に対する横収差をそれぞれ示す。
【００５８】各収差図の比較から、本実施例による赤外
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で、±５°にわたる画面全域において良好に
収差が補正されていることが分かる。以下の表８に、、
上述の各実施例で用いた硝材の１．２μｍ、２μｍ、３
μｍの波長に対する屈折率の値と分散値とを示す。尚、
分散値νは、ｎX ，ｎY ，ｎ Z をそれぞれ３μｍ，２μ
ｍ，１．２μｍの波長に対する屈折率とするとき、以下
の式で定義される値である。
線用光学系は、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわ
たって良好に色収差補正され、Ｆナンバーが２．０とい
う大口径比で、±５°にわたる画面全域において良好に
収差が補正されていることが分かる。以下の表８に、、
上述の各実施例で用いた硝材の１．２μｍ、２μｍ、３
μｍの波長に対する屈折率の値と分散値とを示す。尚、
分散値νは、ｎX ，ｎY ，ｎ Z をそれぞれ３μｍ，２μ
ｍ，１．２μｍの波長に対する屈折率とするとき、以下
の式で定義される値である。
【００５９】ν＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ）
【００６０】
【表８】 各波長の屈折率 分散 硝材 1.2μｍ (ｎZ ) 2μｍ（ｎY ） 3μｍ（ｎX ） ν ＺｎＳ 2.282573 2.265731 2.258579 52.752 Ｓｉ 3.521163 3.453318 3.434365 28.265 石英ガラス 1.448433 1.438760 1.421157 16.086 ＺｎＳｅ 2.471753 2.447070 2.438890 44.033 蛍石 1.427720 1.423850 1.417850 42.943 上述の各実施例においては、各表中に示した条件対応数
値の如く、各条件を満足するように構成されているた
め、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわたり良好な
色収差補正が達成され、大口径比で、画面全域にわたる
良好な収差補正が実現される。
値の如く、各条件を満足するように構成されているた
め、３μｍ以下の赤外波長域のほぼ全域にわたり良好な
色収差補正が達成され、大口径比で、画面全域にわたる
良好な収差補正が実現される。
【００６１】
【発明の効果】このように本発明によれば、３μｍ以下
の赤外波長域のほぼ全域にわたって良好な色収差補正が
なされ、大口径比でかつ画面全域において良好な収差補
正がなされた赤外線用光学系を得ることができる。
の赤外波長域のほぼ全域にわたって良好な色収差補正が
なされ、大口径比でかつ画面全域において良好な収差補
正がなされた赤外線用光学系を得ることができる。
【図１】第１実施例のレンズ構成図である。
【図２】第１実施例の諸収差図である。
【図３】第２実施例のレンズ構成図である。
【図４】第２実施例の諸収差図である。
【図５】第３実施例のレンズ構成図である。
【図６】第３実施例の諸収差図である。
【図７】第４実施例のレンズ構成図である。
【図８】第４実施例の諸収差図である。
【図９】第５実施例のレンズ構成図である。
【図１０】第５実施例の諸収差図である。
【図１１】第６実施例のレンズ構成図である。
【図１２】第６実施例の諸収差図である。
【図１３】第７実施例のレンズ構成図である。
【図１４】第７実施例の諸収差図である。
ＧF … 前群、 ＧR … 後群、 Ｌ1 … 第１レンズ成分、 Ｌ2 … 第２レンズ成分、 Ｌ3 … 第３レンズ成分、 Ｌ4 … 第４レンズ成分、 Ｌ5 … 第５レンズ成分、
Claims (4)
- 【請求項１】物体側より順に、正屈折力の前群ＧF と後
群ＧR とを有する赤外線用光学系において、 前記前群ＧF は、物体側より順に、正屈折力の第１レン
ズ成分Ｌ1 と、負屈折力の第２レンズ成分Ｌ2 と、負屈
折力の第３レンズ成分Ｌ3 とを有し、 全系の焦点距離をｆ、前記第３レンズ成分Ｌ3 の焦点距
離をｆ3 、前記第３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材の屈
折率をｎ3 とするとき、以下の条件を満足することを特
徴とする赤外線用光学系。 −８ｆ ＜ ｆ3 ＜ −３ｆ ｎ3 ＜ １．８ ν3 ＜ ５０ 但し、ν3 は、前記第３レンズ成分Ｌ3 を構成する硝材
の３μｍ，２μｍ，１．２μｍに対する屈折率をそれぞ
れｎX ，ｎY ，ｎZ とするとき、 ν3 ＝（ｎY −１）／（ｎZ −ｎX ） によって定義される値である。 - 【請求項２】前記第１レンズ成分Ｌ1 を構成する硝材の
屈折率をｎ1 、前記第２レンズ成分Ｌ2 を構成する硝材
の屈折率をｎ2 とするとき、 ｎ1 ＞２， ｎ2 ＞２ を満足することを特徴とする請求項１記載の赤外線用光
学系。 - 【請求項３】全系の焦点距離をｆとし、前記第１レンズ
成分Ｌ1 の焦点距離をｆ1 とするとき、以下の条件を満
足することを特徴とする請求項１記載の赤外線用光学
系。 ０．４４ｆ ＜ ｆ1 ＜ ０．７３ｆ - 【請求項４】全系の焦点距離をｆとし、前記第２レンズ
成分Ｌ2 の焦点距離をｆ2 とするとき、以下の条件を満
足することを特徴とする請求項１記載の赤外線用光学
系。 −１．２６ｆ ＜ ｆ2 ＜ −０．５６ｆ
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|---|---|---|---|
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Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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|---|---|
| JPH07113952A true JPH07113952A (ja) | 1995-05-02 |
| JP3326641B2 JP3326641B2 (ja) | 2002-09-24 |
Family
ID=17349832
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP26057393A Expired - Lifetime JP3326641B2 (ja) | 1993-10-19 | 1993-10-19 | 赤外線用光学系 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3326641B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US6989915B2 (en) | 2000-09-21 | 2006-01-24 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Image reading apparatus for optically reading image information recorded on sheetlike recording medium |
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-
1993
- 1993-10-19 JP JP26057393A patent/JP3326641B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP3326641B2 (ja) | 2002-09-24 |
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