JPH07102346A - 冷間加工性にすぐれた高硬度ステンレス鋼 - Google Patents
冷間加工性にすぐれた高硬度ステンレス鋼Info
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- JPH07102346A JPH07102346A JP24808793A JP24808793A JPH07102346A JP H07102346 A JPH07102346 A JP H07102346A JP 24808793 A JP24808793 A JP 24808793A JP 24808793 A JP24808793 A JP 24808793A JP H07102346 A JPH07102346 A JP H07102346A
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- Japan
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- stainless steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 構造用鋼に近い冷間加工性と精密切削・研削
時の面粗度と示し、ＳＵＳ４４０Ｃ同等の耐食性を有し
ていて通常の室内の使用では錆びることがなく、しかも
ＨＲＣ５８以上の硬さを有する、焼入れのし易いステン
レス鋼を提供する。 【構成】 本発明の高硬度ステンレス鋼は、重量％で、
Ｃ：０．４５〜０．６５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍ
ｎ：０．２５％以下、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：４．
０〜１１．０％、Ｍｏ：０．１０％未満、Ａｌ：０．０
３％以下、およびＣａ：０．００１〜０．０２０％を含
有し、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、
Ｏ：０．００５％以下であって、残部が実質的にＦｅか
らなることを特徴とする。この合金は、上記の基本組成
に加えて、Ｖ：０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．０５〜
０．５％およびＲＥＭ：０．０１〜０．０５％のうちい
ずれか１種または２種以上を含有することができる。
時の面粗度と示し、ＳＵＳ４４０Ｃ同等の耐食性を有し
ていて通常の室内の使用では錆びることがなく、しかも
ＨＲＣ５８以上の硬さを有する、焼入れのし易いステン
レス鋼を提供する。 【構成】 本発明の高硬度ステンレス鋼は、重量％で、
Ｃ：０．４５〜０．６５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍ
ｎ：０．２５％以下、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：４．
０〜１１．０％、Ｍｏ：０．１０％未満、Ａｌ：０．０
３％以下、およびＣａ：０．００１〜０．０２０％を含
有し、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、
Ｏ：０．００５％以下であって、残部が実質的にＦｅか
らなることを特徴とする。この合金は、上記の基本組成
に加えて、Ｖ：０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．０５〜
０．５％およびＲＥＭ：０．０１〜０．０５％のうちい
ずれか１種または２種以上を含有することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷間加工性が良好で、
切削加工面の粗さが細かく、焼入れし易くて高硬度とな
り、しかも腐食環境のゆるやかな使用条件では錆びない
程度の耐食性をもったステンレス鋼に関する。
切削加工面の粗さが細かく、焼入れし易くて高硬度とな
り、しかも腐食環境のゆるやかな使用条件では錆びない
程度の耐食性をもったステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】各種の精密機械、ＯＡ機器、電子機器類
が多様化し普及したことに伴って、ある程度の耐食性を
もつ高硬度の精密部品に対する需要が増してきた。この
ような部品はロックウエル硬さＨＲＣ５８以上６０程度
の硬度が必要なため、従来は構造用鋼に浸炭処理を施し
たり、あるいは軸受鋼を使用して製造していた。しか
し、ＳＵＪ２（軸受鋼）のような比較的耐候性のよい材
料で作った部品でも、長期間経過すると錆びが生じる。
その対策としてＮｉなどのめっきが行われるが、めっき
は品質のばらつきが多いし、剥離の心配もあって信頼性
が十分高いとはいえない。
が多様化し普及したことに伴って、ある程度の耐食性を
もつ高硬度の精密部品に対する需要が増してきた。この
ような部品はロックウエル硬さＨＲＣ５８以上６０程度
の硬度が必要なため、従来は構造用鋼に浸炭処理を施し
たり、あるいは軸受鋼を使用して製造していた。しか
し、ＳＵＪ２（軸受鋼）のような比較的耐候性のよい材
料で作った部品でも、長期間経過すると錆びが生じる。
その対策としてＮｉなどのめっきが行われるが、めっき
は品質のばらつきが多いし、剥離の心配もあって信頼性
が十分高いとはいえない。
【０００３】めっきに頼らずＳＵＳ４４０Ｃなど高Ｃス
テンレス鋼を用いれば、硬さと耐食性の点では満足でき
るが、素材が高価であるし、冷間加工性が悪く、冷間鍛
造や冷間異形引抜きが工業的には実施できない。しか
も、精密な切削や研削を行ったときに加工面が粗く、精
度が高められないという悩みがある。加工精度が不足で
あると、その部品を使用した機器が要求される諸性能を
発揮できないこともある。
テンレス鋼を用いれば、硬さと耐食性の点では満足でき
るが、素材が高価であるし、冷間加工性が悪く、冷間鍛
造や冷間異形引抜きが工業的には実施できない。しか
も、精密な切削や研削を行ったときに加工面が粗く、精
度が高められないという悩みがある。加工精度が不足で
あると、その部品を使用した機器が要求される諸性能を
発揮できないこともある。
【０００４】一方、通常の室内環境や、防錆油およびそ
れに類似した油類のミスト環境で錆を生じない程度でよ
いのであれば、ＳＵＳ４４０Ｃ程度の耐食性で足りる。
れに類似した油類のミスト環境で錆を生じない程度でよ
いのであれば、ＳＵＳ４４０Ｃ程度の耐食性で足りる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
のような技術の現状にかんがみて、機械的な性質と耐食
性とを調和させた精密機械部品用の材料、具体的にいえ
ば、構造用鋼に近い冷間加工性と精密切削・研削時の面
粗度を示し、かつ構造用鋼よりはすぐれ、ＳＵＳ４４０
Ｃ同等の耐食性を有していて通常の室内の使用では錆び
ることがなく、しかもＨＲＣ５８以上の硬さを有する、
焼入れのし易いステンレス鋼を提供することにある。
のような技術の現状にかんがみて、機械的な性質と耐食
性とを調和させた精密機械部品用の材料、具体的にいえ
ば、構造用鋼に近い冷間加工性と精密切削・研削時の面
粗度を示し、かつ構造用鋼よりはすぐれ、ＳＵＳ４４０
Ｃ同等の耐食性を有していて通常の室内の使用では錆び
ることがなく、しかもＨＲＣ５８以上の硬さを有する、
焼入れのし易いステンレス鋼を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明が提供する、冷間
加工性にすぐれ精密部品材料として好適な高硬度ステン
レス鋼は、基本的には重量％で、Ｃ：０．４５〜０．６
５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％以下、
Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：４．０〜１１．０％、Ｍ
ｏ：０．１０％未満、Ａｌ：０．０３％以下およびＣ
ａ：０．００１〜０．０２０％以下を含有し、Ｐ：０．
０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．００５％
以下であって、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を
有することを特徴とする。
加工性にすぐれ精密部品材料として好適な高硬度ステン
レス鋼は、基本的には重量％で、Ｃ：０．４５〜０．６
５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％以下、
Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：４．０〜１１．０％、Ｍ
ｏ：０．１０％未満、Ａｌ：０．０３％以下およびＣ
ａ：０．００１〜０．０２０％以下を含有し、Ｐ：０．
０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．００５％
以下であって、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を
有することを特徴とする。
【０００７】この合金は、上記の基本組成に加えて、下
記の合金元素の一方または両方を含有することができ
る。 １） Ｖ：０．０５〜０．５％およびＮｂ：０．０５〜
０．５％のうちいずれか１種または２種、および ２） 稀土類金属ＲＥＭ：０．０１〜０．０５％ ここに、ＲＥＭは、Ｌａ、Ｃｅなどのランタニド系稀土
類のいずれか１種でもよいし、２種以上、たとえばＣｅ
＋Ｌａを主体とするミッシュメタルのようなものでもよ
い。
記の合金元素の一方または両方を含有することができ
る。 １） Ｖ：０．０５〜０．５％およびＮｂ：０．０５〜
０．５％のうちいずれか１種または２種、および ２） 稀土類金属ＲＥＭ：０．０１〜０．０５％ ここに、ＲＥＭは、Ｌａ、Ｃｅなどのランタニド系稀土
類のいずれか１種でもよいし、２種以上、たとえばＣｅ
＋Ｌａを主体とするミッシュメタルのようなものでもよ
い。
【０００８】
【作用】本発明の冷間加工性にすぐれた高硬度ステンレ
ス鋼の合金設計は、次のような考えにもとづいている。
すなわち、一応の耐食性を得るために、構造用鋼よりは
多いＣｒ含有率を採用し、耐食性を損う粗大炭化物の生
成を抑制するようにＣおよびＣｒの含有率を制限した。
このＣおよびＣｒ含有率の制限は、焼入れ温度の上昇を
制限するためのものである。その一方で、所望の強度を
得るため、焼入れ時の固溶Ｃ量を確保できるようにし
た。冷間加工性と精密切削性を向上させるため、球状化
組織において粗大炭化物の生成を抑えるようにＣとＣｒ
の含有率を選択し、ＳｉおよびＭｎの含有率をマトリク
スの硬化をひきおこさない範囲に止めた。精密研削性に
とっては、やはり未固溶の粗大炭化物の生成を防ぐこと
が有意義である。
ス鋼の合金設計は、次のような考えにもとづいている。
すなわち、一応の耐食性を得るために、構造用鋼よりは
多いＣｒ含有率を採用し、耐食性を損う粗大炭化物の生
成を抑制するようにＣおよびＣｒの含有率を制限した。
このＣおよびＣｒ含有率の制限は、焼入れ温度の上昇を
制限するためのものである。その一方で、所望の強度を
得るため、焼入れ時の固溶Ｃ量を確保できるようにし
た。冷間加工性と精密切削性を向上させるため、球状化
組織において粗大炭化物の生成を抑えるようにＣとＣｒ
の含有率を選択し、ＳｉおよびＭｎの含有率をマトリク
スの硬化をひきおこさない範囲に止めた。精密研削性に
とっては、やはり未固溶の粗大炭化物の生成を防ぐこと
が有意義である。
【０００９】このようにして決定された合金組成を、各
成分の限定理由の面から以下に説明する。 Ｃ：０．４５〜０．６５％ 焼入れにより、Ｃはマトリクスをマルテンンサイト組織
にするとともに、その中に固溶してこれを強化する。Ｈ
ＲＣ≧５８の条件を満たすためには０．４５％以上必要
であり、０．６５％を超えると未固溶の粗大炭化物が生
成して冷間加工性と精密切削性を害する。
成分の限定理由の面から以下に説明する。 Ｃ：０．４５〜０．６５％ 焼入れにより、Ｃはマトリクスをマルテンンサイト組織
にするとともに、その中に固溶してこれを強化する。Ｈ
ＲＣ≧５８の条件を満たすためには０．４５％以上必要
であり、０．６５％を超えると未固溶の粗大炭化物が生
成して冷間加工性と精密切削性を害する。
【００１０】Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％
以下 ＳｉおよびＭｎは、いずれも脱酸剤として添加するが、
球状化組織においてマトリクスのフェライト相を固溶強
化して冷間加工性を低くする。このような作用と、製造
時のコスト等を考慮して上限を０．２５％とする。 Ｎｉ：０．６％以下 Ｎｉは、特殊鋼製造時に減量スクラップから混入するこ
とが多く、マルテンサイト相の延性を若干向上させる効
果があるが、多量になると軟化焼鈍を困難にするので、
含有率の上限を０．６％とする。
以下 ＳｉおよびＭｎは、いずれも脱酸剤として添加するが、
球状化組織においてマトリクスのフェライト相を固溶強
化して冷間加工性を低くする。このような作用と、製造
時のコスト等を考慮して上限を０．２５％とする。 Ｎｉ：０．６％以下 Ｎｉは、特殊鋼製造時に減量スクラップから混入するこ
とが多く、マルテンサイト相の延性を若干向上させる効
果があるが、多量になると軟化焼鈍を困難にするので、
含有率の上限を０．６％とする。
【００１１】Ｃｒ：４．０〜１１．０％ Ｃｒはマトリクスのマルテンサイト相に固溶し、材料の
表面に保護被膜を形成して耐食性を与える中心的な元素
である。焼戻しや焼鈍時に炭化物を生成し、材料を軟化
させる。比較的穏和な環境で錆びない程度の耐食性を得
るには、Ｃｒを４％以上添加してあればよい。Ｃｒ含有
量の増大に伴い耐食性は高まるが、前記したＣ含有率の
範囲では粗大な炭化物が生成しやすく、それによって冷
間加工性が害されるとともに、未固溶の炭化物が残留し
て硬さの確定を困難にするから、含有率の上限を１１％
とした。
表面に保護被膜を形成して耐食性を与える中心的な元素
である。焼戻しや焼鈍時に炭化物を生成し、材料を軟化
させる。比較的穏和な環境で錆びない程度の耐食性を得
るには、Ｃｒを４％以上添加してあればよい。Ｃｒ含有
量の増大に伴い耐食性は高まるが、前記したＣ含有率の
範囲では粗大な炭化物が生成しやすく、それによって冷
間加工性が害されるとともに、未固溶の炭化物が残留し
て硬さの確定を困難にするから、含有率の上限を１１％
とした。
【００１２】Ｍｏ：０．１０％未満 Ｍｏは炭化物を粗大化させて冷間加工性を低くする。そ
のため含有率の上限を０．１０％とする。 Ａｌ：０．０３％以下 ＳｉおよびＭｎを課題に使用せずに後述するＯ含有量の
規制を実現するためには、脱酸剤としてＡｌを使用せざ
るを得ないが、多量になると非金属介在物Ａｌ2 Ｏ3 の
形成により、冷間加工性を害するので、Ａｌ含有率の上
限を０．０３％とする。
のため含有率の上限を０．１０％とする。 Ａｌ：０．０３％以下 ＳｉおよびＭｎを課題に使用せずに後述するＯ含有量の
規制を実現するためには、脱酸剤としてＡｌを使用せざ
るを得ないが、多量になると非金属介在物Ａｌ2 Ｏ3 の
形成により、冷間加工性を害するので、Ａｌ含有率の上
限を０．０３％とする。
【００１３】Ｃａ：０．００１〜０．０２０％ Ｃａは少量の添加で脱酸、脱硫の効果があり、熱間およ
び冷間の加工性を改善するとともに、被削性を向上させ
る。これらの効果は０．００１％以上の含有率で認めら
れるが、０．０２０％を超えて添加しても効果が飽和し
てしまうので、含有率を０．００１〜０．０２０％とす
る。
び冷間の加工性を改善するとともに、被削性を向上させ
る。これらの効果は０．００１％以上の含有率で認めら
れるが、０．０２０％を超えて添加しても効果が飽和し
てしまうので、含有率を０．００１〜０．０２０％とす
る。
【００１４】Ｐ：０．０３％以下 Ｐは耐食性や靭延性を害するので、含有率の上限を０．
０３％とする。 Ｓ：０．００５％以下 Ｓは熱間加工性、耐食性、冷間加工性を害するので、含
有率の上限を０．００５％とする。
０３％とする。 Ｓ：０．００５％以下 Ｓは熱間加工性、耐食性、冷間加工性を害するので、含
有率の上限を０．００５％とする。
【００１５】Ｏ：０．００５％以下 酸化物を生成して非金属介在物の原因となる。非金属介
在物は冷間加工性を低下させ、疲労強度と靭延性を損う
ので、Ｏ含有率は０．００５％以下におさめなければな
らない。任意に添加する合金元素の働きと組成の限定理
由は、つぎのとおりである。
在物は冷間加工性を低下させ、疲労強度と靭延性を損う
ので、Ｏ含有率は０．００５％以下におさめなければな
らない。任意に添加する合金元素の働きと組成の限定理
由は、つぎのとおりである。
【００１６】Ｖ：０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．０５
〜０．５％ ＶとＮｂはともに安定した微細な炭化物を形成し、結晶
粒を微細化して強度および靭性を向上させるから、その
ような改善を希望する場合に添加するとよい。しかし、
０．０５％に満たない含有率ではその効果が低く、０．
５％を超えると冷間加工性を害するばかりか、靭延性も
かえって低下するので、ＶおよびＮｂの含有率は、いず
れも０．０５〜０．５％とする。
〜０．５％ ＶとＮｂはともに安定した微細な炭化物を形成し、結晶
粒を微細化して強度および靭性を向上させるから、その
ような改善を希望する場合に添加するとよい。しかし、
０．０５％に満たない含有率ではその効果が低く、０．
５％を超えると冷間加工性を害するばかりか、靭延性も
かえって低下するので、ＶおよびＮｂの含有率は、いず
れも０．０５〜０．５％とする。
【００１７】ＲＥＭ：０．０１〜０．０５％ ＲＥＭは鋼の脱酸、脱硫に有効な元素で、熱間加工性を
改善するとともに、耐酸化性を向上させる。これらの効
果はＲＥＭ含有率０．０１％以下では十分ではなく、ま
た０．０５％を超える含有率では効果が飽和すると同時
に、かえって熱間加工性を損うので、ＲＥＭの含有率は
０．０１〜０．０５％とする。
改善するとともに、耐酸化性を向上させる。これらの効
果はＲＥＭ含有率０．０１％以下では十分ではなく、ま
た０．０５％を超える含有率では効果が飽和すると同時
に、かえって熱間加工性を損うので、ＲＥＭの含有率は
０．０１〜０．０５％とする。
【００１８】
【実施例】表１および表２に示す化学組成の鋼を溶製し
た。これを熱間鍛造および圧延によりい直径２０ｍｍの
線材にし、球状化焼鈍を行った。その処理を施した材料
を対象に、硬さの測定、据え込み試験による冷間加工性
の評価、および自動盤による外削加工試験を行った。
た。これを熱間鍛造および圧延によりい直径２０ｍｍの
線材にし、球状化焼鈍を行った。その処理を施した材料
を対象に、硬さの測定、据え込み試験による冷間加工性
の評価、および自動盤による外削加工試験を行った。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】 さらに、球状化焼鈍材に焼入れ−低温焼戻しを施し、硬
さと耐食性および酸化減量を調べた。その結果を表３お
よび表４に示す。表３および表４において、変形抵抗お
よび割れ発生圧下率は、据え込み試験により評価したも
のであり、変形抵抗は圧下率６３％におけるデータであ
る。加工面粗さは、自動盤で加工したときの４００個目
のサンプルについて調べた結果である。耐食性は、湿潤
（５０℃、９８％ＲＨ、４ｈｒｓ）−乾燥（７０℃、２
ｈｒｓ）×４サイクルの乾湿繰返し試験の後、点食の有
無で評価した。酸化減量は、大気中５００℃×５０ｈｒ
ｓ保持の後測定した。
さと耐食性および酸化減量を調べた。その結果を表３お
よび表４に示す。表３および表４において、変形抵抗お
よび割れ発生圧下率は、据え込み試験により評価したも
のであり、変形抵抗は圧下率６３％におけるデータであ
る。加工面粗さは、自動盤で加工したときの４００個目
のサンプルについて調べた結果である。耐食性は、湿潤
（５０℃、９８％ＲＨ、４ｈｒｓ）−乾燥（７０℃、２
ｈｒｓ）×４サイクルの乾湿繰返し試験の後、点食の有
無で評価した。酸化減量は、大気中５００℃×５０ｈｒ
ｓ保持の後測定した。
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【発明の効果】本発明のステンレス鋼は、固有の合金組
成の選択によって、冷間加工性が良好で、切削面の面粗
度が構造用鋼と同等であり、表面硬化処理を施した構造
用鋼に匹敵する表面硬さを示し、しかも耐食性はＳＵＳ
４４０Ｃ同等という要求にも応えた材料である。
成の選択によって、冷間加工性が良好で、切削面の面粗
度が構造用鋼と同等であり、表面硬化処理を施した構造
用鋼に匹敵する表面硬さを示し、しかも耐食性はＳＵＳ
４４０Ｃ同等という要求にも応えた材料である。
【００２４】従ってこの鋼は冷間鍛造の材料として好適
であり、また、各種精密機械を構成するシャフト、ロー
ラー、小型ネジなどの精密部品を製作する材料として有
用である。
であり、また、各種精密機械を構成するシャフト、ロー
ラー、小型ネジなどの精密部品を製作する材料として有
用である。
Claims (4)
- 【請求項１】 化学組成が重量％で、Ｃ：０．４５〜
０．６５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％
以下、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：４．０〜１１．０
％、Ｍｏ：０．１０％未満、Ａｌ：０．０３％以下およ
びＣａ：０．００１〜０．０２０％を含有し、Ｐ：０．
０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．００５％
以下であって、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を
有することを特徴とする冷間加工性にすぐれた高硬度ス
テンレス鋼。 - 【請求項２】 化学組成が重量％で、Ｃ：０．４５〜
０．６５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％
以下、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：４．０〜１１．０
％、Ｍｏ：０．１０％未満、Ａｌ：０．０３％以下およ
びＣａ：０．００１〜０．０２０％に加えて、Ｖ：０．
０５〜０．５％およびＮｂ：０．０５〜０．５％のうち
いずれか１種または２種を含有し、Ｐ：０．０３％以
下、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．００５％以下であ
って、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を有するこ
とを特徴とする冷間加工性にすぐれた高硬度ステンレス
鋼。 - 【請求項３】 化学組成が重量％で、Ｃ：０．４５〜
０．６５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％
以下、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：４．０〜１１．０
％、Ｍｏ：０．１０％未満、Ａｌ：０．０３％以下およ
びＣａ：０．００１〜０．０２０％に加えて、ＲＥＭ：
０．０１〜０．０５％を含有し、Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．００５％以下であっ
て、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を有すること
を特徴とする冷間加工性にすぐれた高硬度ステンレス
鋼。 - 【請求項４】 化学組成が重量％で、Ｃ：０．４５〜
０．６５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％
以下、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：４．０〜１１．０
％、Ｍｏ：０．１０％未満、Ａｌ：０．０３％以下およ
びＣａ：０．００１〜０．０２０％に加えて、Ｖ：０．
０５〜０．５％およびＮｂ：０．０５〜０．５％のうち
いずれか１種または２種、ならびにＲＥＭ：０．０１〜
０．０５％を含有し、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０
０５％以下、Ｏ：０．００５％以下であって、残部が実
質的にＦｅからなる合金組成を有することを特徴とする
冷間加工性にすぐれた高硬度ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24808793A JPH07102346A (ja) | 1993-10-04 | 1993-10-04 | 冷間加工性にすぐれた高硬度ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24808793A JPH07102346A (ja) | 1993-10-04 | 1993-10-04 | 冷間加工性にすぐれた高硬度ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07102346A true JPH07102346A (ja) | 1995-04-18 |
Family
ID=17173018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24808793A Pending JPH07102346A (ja) | 1993-10-04 | 1993-10-04 | 冷間加工性にすぐれた高硬度ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07102346A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1072691A2 (en) * | 1999-07-30 | 2001-01-31 | Hitachi Metals, Ltd. | Tool steel with excellent workability, machinability and heat treatment characteristics, and die using same |
-
1993
- 1993-10-04 JP JP24808793A patent/JPH07102346A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP1072691A3 (en) * | 1999-07-30 | 2002-01-23 | Hitachi Metals, Ltd. | Tool steel with excellent workability, machinability and heat treatment characteristics, and die using same |
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