JPH07102258B2 - 口金付刃物の製造方法、及びそれに使用する材料 - Google Patents
口金付刃物の製造方法、及びそれに使用する材料Info
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- JPH07102258B2 JPH07102258B2 JP3195439A JP19543991A JPH07102258B2 JP H07102258 B2 JPH07102258 B2 JP H07102258B2 JP 3195439 A JP3195439 A JP 3195439A JP 19543991 A JP19543991 A JP 19543991A JP H07102258 B2 JPH07102258 B2 JP H07102258B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、口金付刃物を加工ミス
を起こすことなく効率的に製することができる新しい製
造方法、およびその方法に適した刃物用材料に関するも
のである。
を起こすことなく効率的に製することができる新しい製
造方法、およびその方法に適した刃物用材料に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】洋包丁を始めとして、過酷な条件下で使
用される業務用の包丁は、粘り強さと硬度を高めるため
に、炭素含有量の大きい鋼を無垢のまま使用して刀身部
を作ることが多い。ところが、このような無垢の高炭素
含有鋼を用いた刃物の製造過程においては、口金との溶
接時に２番割れと呼ばれる溶接キズが発生し易いという
欠点がある。特に、包丁を製造する場合にあっては、素
型と口金との溶接は刀身部の焼き入れ処理などの後に行
われるのが通例なので、素型金属が硬化して非常に２番
割れを起こし易くなっているのである。そして、食品を
扱う包丁などの場合は、口金と中子とを溶接して柄の先
端を被覆してしまうと、見栄えが良くなるばかりでな
く、雑菌の温床となり易い柄から食品への雑菌の付着を
も防ぐことができるので衛生上も理想的である。このた
め、包丁においては、口金と刀身との溶接に特に万全が
望まれるのである。
用される業務用の包丁は、粘り強さと硬度を高めるため
に、炭素含有量の大きい鋼を無垢のまま使用して刀身部
を作ることが多い。ところが、このような無垢の高炭素
含有鋼を用いた刃物の製造過程においては、口金との溶
接時に２番割れと呼ばれる溶接キズが発生し易いという
欠点がある。特に、包丁を製造する場合にあっては、素
型と口金との溶接は刀身部の焼き入れ処理などの後に行
われるのが通例なので、素型金属が硬化して非常に２番
割れを起こし易くなっているのである。そして、食品を
扱う包丁などの場合は、口金と中子とを溶接して柄の先
端を被覆してしまうと、見栄えが良くなるばかりでな
く、雑菌の温床となり易い柄から食品への雑菌の付着を
も防ぐことができるので衛生上も理想的である。このた
め、包丁においては、口金と刀身との溶接に特に万全が
望まれるのである。
【０００３】加えて、最近の洋包丁は切れ味・靱性・防
錆性を向上させる必要から炭素含有量のみならず、タン
グステン、クロム、バナジウムなどの合金元素の含有量
までも多くなってきたので、口金との溶接工程ばかりで
はなく、特に刃物用材料製造の際には冷間仕上圧延工程
でも耳割れなどが発生し易くなった。かゝる耳割れを防
ぐためには、仕上圧延加工を何度かに分けて中間焼き鈍
しを行いつつ、しかも圧延は温間で行うといった煩雑な
作業が必要になり、生産性が悪くなる原因となっていた
のである。
錆性を向上させる必要から炭素含有量のみならず、タン
グステン、クロム、バナジウムなどの合金元素の含有量
までも多くなってきたので、口金との溶接工程ばかりで
はなく、特に刃物用材料製造の際には冷間仕上圧延工程
でも耳割れなどが発生し易くなった。かゝる耳割れを防
ぐためには、仕上圧延加工を何度かに分けて中間焼き鈍
しを行いつつ、しかも圧延は温間で行うといった煩雑な
作業が必要になり、生産性が悪くなる原因となっていた
のである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、刃物、特に
包丁を製造する従来方法に前述のごとき問題があったの
に鑑みて為されたもので、無垢の高炭素含有鋼製刀身を
用いながらも、口金との溶接時に２番割れが発生し難
く、そのうえ、タングステン、クロム、バナジウムなど
の合金元素の含有量が増しても材料製造時の仕上圧延加
工の工程を複雑化させることがなく、かつ、耳割れの発
生を効果的に防ぎ得る合理的な刃物製造方法を提供する
こと、並びにそのような刃物製造に適した材料を提供す
ることを技術的課題とするものである。
包丁を製造する従来方法に前述のごとき問題があったの
に鑑みて為されたもので、無垢の高炭素含有鋼製刀身を
用いながらも、口金との溶接時に２番割れが発生し難
く、そのうえ、タングステン、クロム、バナジウムなど
の合金元素の含有量が増しても材料製造時の仕上圧延加
工の工程を複雑化させることがなく、かつ、耳割れの発
生を効果的に防ぎ得る合理的な刃物製造方法を提供する
こと、並びにそのような刃物製造に適した材料を提供す
ることを技術的課題とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者が上記
技術的課題の解決手段として採用した技術は、高炭素含
有鋼板の両面に 0.15%以下の炭素を含むステンレス鋼板
を 0.1〜0.3 mmの厚さに薄層状態にクラッドすることに
より複合鋼板を作製し、次いで、前記複合鋼板から中子
を有する刀身素型を型抜きして所要の熱処理を施した
後、当該素型における中子の刀身部近傍に口金を溶接
し、更に刀身部表面の低炭素含有ステンレス薄層を削去
し、然る後、前記中子に柄を装着するという加工手段で
あり、かゝる手段をすることによって、口金溶接の際の
２番割れも圧延加工時の耳割れも共に予防可能な刃物の
製造方法を実用化し得たのである。
技術的課題の解決手段として採用した技術は、高炭素含
有鋼板の両面に 0.15%以下の炭素を含むステンレス鋼板
を 0.1〜0.3 mmの厚さに薄層状態にクラッドすることに
より複合鋼板を作製し、次いで、前記複合鋼板から中子
を有する刀身素型を型抜きして所要の熱処理を施した
後、当該素型における中子の刀身部近傍に口金を溶接
し、更に刀身部表面の低炭素含有ステンレス薄層を削去
し、然る後、前記中子に柄を装着するという加工手段で
あり、かゝる手段をすることによって、口金溶接の際の
２番割れも圧延加工時の耳割れも共に予防可能な刃物の
製造方法を実用化し得たのである。
【０００６】更に、口金を溶接可能な中子を有する刀身
素型が、高炭素含有鋼板から型抜きされたものであり、
かつ、当該刀身素型の両面には 0.15%以下の炭素を含む
厚さ0.1 〜 0.3mmのステンレス鋼板が冶金接合されたク
ラッド構造を有する刃物素型を提供することによって、
上記製造方法の合理的実施を可能にしたのである。
素型が、高炭素含有鋼板から型抜きされたものであり、
かつ、当該刀身素型の両面には 0.15%以下の炭素を含む
厚さ0.1 〜 0.3mmのステンレス鋼板が冶金接合されたク
ラッド構造を有する刃物素型を提供することによって、
上記製造方法の合理的実施を可能にしたのである。
【０００７】
【実施例】以下、本発明を実施例に基いて説明する。
【０００８】厚さ 30mm の高炭素含有合金鋼板（炭素含
有量 1.01 %、珪素含有量 0.36 %、マンガン含有量 0.31
%、リン含有量 0.026 %、硫黄含有量 0.005 %、クロム含
有量14.58 %、ニッケル含有量 0.12 %、銅含有量 0.02 %、
モリブデン含有量 0.97 %、タングステン含有量 0.07 %、
バナジウム含有量 0.16 %、コバルト含有量 1.43 %)の両
面に、炭素含有量の少い厚さ 3.5mmのステンレス鋼板(S
US 410) を接合する。この接合は、まず接合面を清浄に
し、次に端部を密封溶接し、その後全体を熱間圧延する
ことによって為される。熱間圧延後に得られる複合鋼板
の厚さは 5.0mmである。そして、当該複合鋼板に焼き鈍
し、ショット、酸洗浄を施した後、３回の中間焼き鈍し
（温度 800〜820 ℃、時間15〜20分）を挟みつつ冷間仕
上圧延して厚さ 2.6mmの刃物用材料を得た。この刃物用
材料の両面に存在するステンレス鋼層の厚さは両面とも
0.25mm 程度である。
有量 1.01 %、珪素含有量 0.36 %、マンガン含有量 0.31
%、リン含有量 0.026 %、硫黄含有量 0.005 %、クロム含
有量14.58 %、ニッケル含有量 0.12 %、銅含有量 0.02 %、
モリブデン含有量 0.97 %、タングステン含有量 0.07 %、
バナジウム含有量 0.16 %、コバルト含有量 1.43 %)の両
面に、炭素含有量の少い厚さ 3.5mmのステンレス鋼板(S
US 410) を接合する。この接合は、まず接合面を清浄に
し、次に端部を密封溶接し、その後全体を熱間圧延する
ことによって為される。熱間圧延後に得られる複合鋼板
の厚さは 5.0mmである。そして、当該複合鋼板に焼き鈍
し、ショット、酸洗浄を施した後、３回の中間焼き鈍し
（温度 800〜820 ℃、時間15〜20分）を挟みつつ冷間仕
上圧延して厚さ 2.6mmの刃物用材料を得た。この刃物用
材料の両面に存在するステンレス鋼層の厚さは両面とも
0.25mm 程度である。
【０００９】ついで、この刃物用材料より中子を有する
包丁型の刀身素型を打ち抜く。この打ち抜いた刀身部に
焼き入れ処理などを施した後、中子の末端側から口金を
差し込んで前記刀身部近くに当該口金を溶接する。溶接
後、刀身部に研磨処理を施して当該部分表面に存在する
ステンレス鋼層を削去し、柄を装着して目釘等で固定す
ると、刃物（包丁）が出来上がる。
包丁型の刀身素型を打ち抜く。この打ち抜いた刀身部に
焼き入れ処理などを施した後、中子の末端側から口金を
差し込んで前記刀身部近くに当該口金を溶接する。溶接
後、刀身部に研磨処理を施して当該部分表面に存在する
ステンレス鋼層を削去し、柄を装着して目釘等で固定す
ると、刃物（包丁）が出来上がる。
【００１０】
【試験】上記方法で30丁の包丁を製造したが、その過程
では冷間仕上圧延時にも耳割れは全く発生せず、また口
金溶接時にも２番割れを発生したものも１丁も出来なか
った。なお、完成刃物の刀身硬度は 735〜747 Ｈv であ
った。
では冷間仕上圧延時にも耳割れは全く発生せず、また口
金溶接時にも２番割れを発生したものも１丁も出来なか
った。なお、完成刃物の刀身硬度は 735〜747 Ｈv であ
った。
【００１１】また、厚さ 30mm 、上記実施例と同種の高
炭素含有合金鋼板と厚さ 2.0 mm のステンレス鋼板を用
い、熱間圧延後に複合鋼板の厚さが 5.0mmに、冷間圧延
後に刃物用材料の厚さが 2.6 mm になるようにして、前
述の実施例方法同様の方法で刃物用材料を製した。こう
して得た刃物用材料表面のステンレス鋼層の厚さは、0.
15 mm程度であり、当該刃物用材料を用いて上記実施例
と同形の包丁型素型に打ち抜き、焼き入れ、口金溶接等
を行って刃物を30丁製造した。その結果、冷間仕上圧延
の際に耳割れが発生せず、また口金溶接の際にも２番割
れの起ったものは１丁も出来なかった。なお、完成刃物
の刀身硬度は 730〜755 Ｈv であった。
炭素含有合金鋼板と厚さ 2.0 mm のステンレス鋼板を用
い、熱間圧延後に複合鋼板の厚さが 5.0mmに、冷間圧延
後に刃物用材料の厚さが 2.6 mm になるようにして、前
述の実施例方法同様の方法で刃物用材料を製した。こう
して得た刃物用材料表面のステンレス鋼層の厚さは、0.
15 mm程度であり、当該刃物用材料を用いて上記実施例
と同形の包丁型素型に打ち抜き、焼き入れ、口金溶接等
を行って刃物を30丁製造した。その結果、冷間仕上圧延
の際に耳割れが発生せず、また口金溶接の際にも２番割
れの起ったものは１丁も出来なかった。なお、完成刃物
の刀身硬度は 730〜755 Ｈv であった。
【００１２】次に、厚さ 30mm の高炭素含有合金鋼板と
厚さ 0.6 mm のステンレス鋼板とを用いて、熱間圧延後
に複合鋼板の厚さが 5.0 mm に、冷間圧延後に刃物用材
料の厚さが 2.6 mm になるようにして、上記方法同様の
方法で刃物用材料を製した。この刃物用材料表面のステ
ンレス鋼層の厚さは 0.05 mm程度であり、当該刃物用材
料を用いて、上記２つの実施例と同様の包丁型に素型を
打ち抜き、焼き入れ、口金溶接等を行って刃物を30丁製
造した。この結果、冷間仕上圧延の際に耳割れは起こら
なかったのであるが、口金溶接の際には２番割れを起こ
したものが２丁あった。なお、完成した包丁の刀身部の
硬度は 720〜741 Ｈv であった。
厚さ 0.6 mm のステンレス鋼板とを用いて、熱間圧延後
に複合鋼板の厚さが 5.0 mm に、冷間圧延後に刃物用材
料の厚さが 2.6 mm になるようにして、上記方法同様の
方法で刃物用材料を製した。この刃物用材料表面のステ
ンレス鋼層の厚さは 0.05 mm程度であり、当該刃物用材
料を用いて、上記２つの実施例と同様の包丁型に素型を
打ち抜き、焼き入れ、口金溶接等を行って刃物を30丁製
造した。この結果、冷間仕上圧延の際に耳割れは起こら
なかったのであるが、口金溶接の際には２番割れを起こ
したものが２丁あった。なお、完成した包丁の刀身部の
硬度は 720〜741 Ｈv であった。
【００１３】最後に、厚さ 30mm の高炭素含有合金鋼板
を用い、そのまま熱間圧延して厚さ5.0 mmにしてから、
５回の中間焼き鈍し（温度 800〜820 ℃、時間15〜20
分）を挟みつつ温間仕上圧延（温度 300〜400 ℃）を行
って厚さを 2.6mmの刃物用材料を得た。当該材料を用い
て、包丁を30丁製した結果、仕上圧延の際には耳割れが
起こらず、口金溶接には２番割れしたものは７丁であっ
た。ただし、仕上圧延の方法が上記実施例と異なるの
は、この条件の下で仕上圧延を行わないと耳割れを起す
ことが経験的に知られているからである。
を用い、そのまま熱間圧延して厚さ5.0 mmにしてから、
５回の中間焼き鈍し（温度 800〜820 ℃、時間15〜20
分）を挟みつつ温間仕上圧延（温度 300〜400 ℃）を行
って厚さを 2.6mmの刃物用材料を得た。当該材料を用い
て、包丁を30丁製した結果、仕上圧延の際には耳割れが
起こらず、口金溶接には２番割れしたものは７丁であっ
た。ただし、仕上圧延の方法が上記実施例と異なるの
は、この条件の下で仕上圧延を行わないと耳割れを起す
ことが経験的に知られているからである。
【００１４】
【発明の効果】以上実施例を挙げて説明したように、本
発明の製造方法によれば、冷間仕上圧延時の耳割れや口
金溶接時の２番割れを効果的に予防することができる。
これは仕上圧延の際に刀身部表面に存在していたステン
レス鋼層が、内部の高炭素含有鋼層を被覆してクッショ
ン作用と補強作用とによって耳割れを防ぎ、更に中子部
表面の比較的軟質のステンレス鋼層に口金溶接すること
により、内部の高炭素含有鋼層を２番割れから防ぐため
である。しかも、本発明方法によれば、中子表面にステ
ンレス鋼層が残るので、隙間腐食が起き難いという利点
も得られ、従来の方法に較べて衛生的で耐久性も向上す
ることになる。
発明の製造方法によれば、冷間仕上圧延時の耳割れや口
金溶接時の２番割れを効果的に予防することができる。
これは仕上圧延の際に刀身部表面に存在していたステン
レス鋼層が、内部の高炭素含有鋼層を被覆してクッショ
ン作用と補強作用とによって耳割れを防ぎ、更に中子部
表面の比較的軟質のステンレス鋼層に口金溶接すること
により、内部の高炭素含有鋼層を２番割れから防ぐため
である。しかも、本発明方法によれば、中子表面にステ
ンレス鋼層が残るので、隙間腐食が起き難いという利点
も得られ、従来の方法に較べて衛生的で耐久性も向上す
ることになる。
【００１５】また、本発明の刃物用材料は、本発明の刃
物製造方法を実施する際の出発材料として特に適したも
のであり、ステンレス鋼板の厚さを 0.1mm以上にすると
いう構成を採用したことによって溶接の際の高炭素含有
鋼層の２番割れ発生を効果的に抑制できるようになり、
更にステンレス鋼板層の厚さを 0.3 mm 以下にするとい
う構成を採用することによって低炭素含有のステンレス
鋼層の削去を容易にし得たのである。
物製造方法を実施する際の出発材料として特に適したも
のであり、ステンレス鋼板の厚さを 0.1mm以上にすると
いう構成を採用したことによって溶接の際の高炭素含有
鋼層の２番割れ発生を効果的に抑制できるようになり、
更にステンレス鋼板層の厚さを 0.3 mm 以下にするとい
う構成を採用することによって低炭素含有のステンレス
鋼層の削去を容易にし得たのである。
【００１６】このように本発明によれば、従来における
刃物（特に包丁）の製造上の障害を効果的に解消するこ
とができるうえに、製造工程に複雑化を伴うこともなく
経済的に実施できるので、その産業上の利用価値は頗る
高いものと言える。
刃物（特に包丁）の製造上の障害を効果的に解消するこ
とができるうえに、製造工程に複雑化を伴うこともなく
経済的に実施できるので、その産業上の利用価値は頗る
高いものと言える。
Claims (2)
- 【請求項１】 高炭素含有鋼板の両面に0.15％以下の炭
素を含むステンレス鋼板を 0.1〜0.3 mmの厚さに薄層状
態にクラッドすることにより複合鋼板を作製し、次いで
前記複合鋼板から中子を有する刀身素型を型抜きして所
要の熱処理を施した後、当該素型における中子の刀身部
近傍に口金を溶接し、次いで刀身部表面の低炭素含有ス
テンレス薄層を削去し、然る後、前記中子に柄を装着す
ることを特徴とした口金付刃物の製造方法。 - 【請求項２】 口金を溶接可能な中子を有する刀身素型
が、高炭素含有鋼板から型抜きされたものであり、か
つ、当該刀身素型の両面には 0.15%以下の炭素を含む厚
さ 0.1〜0.3 mmのステンレス鋼板がクラッドされている
ことを特徴とする口金付刃物用材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3195439A JPH07102258B2 (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | 口金付刃物の製造方法、及びそれに使用する材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3195439A JPH07102258B2 (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | 口金付刃物の製造方法、及びそれに使用する材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0538570A JPH0538570A (ja) | 1993-02-19 |
| JPH07102258B2 true JPH07102258B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=16341081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3195439A Expired - Lifetime JPH07102258B2 (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | 口金付刃物の製造方法、及びそれに使用する材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07102258B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5354202B2 (ja) * | 2009-12-02 | 2013-11-27 | 武生特殊鋼材株式会社 | チタンクラッド鋼刃物及びその製造方法 |
| CN103406731A (zh) * | 2013-08-20 | 2013-11-27 | 南通中新钢构重工有限公司 | 一种桩腿侧板的分段制作工艺 |
| CN103406732A (zh) * | 2013-08-20 | 2013-11-27 | 南通中新钢构重工有限公司 | 一种桩腿平台板的分段制作工艺 |
| CN103406918A (zh) * | 2013-08-27 | 2013-11-27 | 辉县市七星技术研究所 | 一种不锈钢嫁接刀的制作方法 |
| JP7029308B2 (ja) * | 2018-02-09 | 2022-03-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレスクラッド鋼板及びその製造方法、並びに刃物 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01155124U (ja) * | 1988-04-08 | 1989-10-25 |
-
1991
- 1991-08-05 JP JP3195439A patent/JPH07102258B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0538570A (ja) | 1993-02-19 |
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