JPH0693394A - 高強度耐食性アルミニウム基合金 - Google Patents
高強度耐食性アルミニウム基合金Info
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- JPH0693394A JPH0693394A JP20911692A JP20911692A JPH0693394A JP H0693394 A JPH0693394 A JP H0693394A JP 20911692 A JP20911692 A JP 20911692A JP 20911692 A JP20911692 A JP 20911692A JP H0693394 A JPH0693394 A JP H0693394A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、希土類元素やＹなど高活性元素を
含まない組成とし、低コスト化、低活性化を実現し、高
強度で耐食性に優れさせたアルミニウム基合金を提供す
ることを目的とする。 【構成】 本発明は、一般式ＡｌxＮｉyＭz（ただし、
Ｍは、Ｔi、Ｖ、Ｍn、Ｆe、Ｃo、Ｃu、Ｚrの中から選択
される１種もしくは２種以上の金属元素を示す。）で示
される組成を有し、組成比を示すx，y，zは、原子％でx
＋y＋z＝１００、５０≦x≦９５、０.５≦y≦３５、０.
５≦z≦２０なる関係を満足し、非晶質もしくは非晶質
と微細結晶質との混合組織を主体としてなる。 【効果】 本願発明によれば、高硬度材料、高強度材
料、耐食性に富む材料として有用であり、熱処理により
機械特性を向上させることが可能であり、曲げにも強い
ので機械加工もできるなどの優れた特性を有するアルミ
ニウム基合金を提供することができる。
含まない組成とし、低コスト化、低活性化を実現し、高
強度で耐食性に優れさせたアルミニウム基合金を提供す
ることを目的とする。 【構成】 本発明は、一般式ＡｌxＮｉyＭz（ただし、
Ｍは、Ｔi、Ｖ、Ｍn、Ｆe、Ｃo、Ｃu、Ｚrの中から選択
される１種もしくは２種以上の金属元素を示す。）で示
される組成を有し、組成比を示すx，y，zは、原子％でx
＋y＋z＝１００、５０≦x≦９５、０.５≦y≦３５、０.
５≦z≦２０なる関係を満足し、非晶質もしくは非晶質
と微細結晶質との混合組織を主体としてなる。 【効果】 本願発明によれば、高硬度材料、高強度材
料、耐食性に富む材料として有用であり、熱処理により
機械特性を向上させることが可能であり、曲げにも強い
ので機械加工もできるなどの優れた特性を有するアルミ
ニウム基合金を提供することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高比強度かつ耐食性に優
れたアルミニウム基合金、特に、非晶質もしくは非晶質
中に微細結晶を分散させた組織を有するものに関する。
れたアルミニウム基合金、特に、非晶質もしくは非晶質
中に微細結晶を分散させた組織を有するものに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のアルミニウム基合金には、Ａｌ-
Ｃu系、Ａｌ-Ｓi系、Ａｌ-Ｍg系、Ａｌ-Ｃu-Ｓi系、Ａ
ｌ-Ｃu-Ｍg系、Ａｌ-Ｚn-Ｍg系などの種々の成分系の合
金が知られており、いずれの系のものにおいても軽量で
耐食性に優れていることから、それらの個々の材料特性
に応じて、車両、船舶、航空機などの機械構造部材用と
して、または、建築用外装材、サッシ、屋根葺材、ＬＮ
Ｇタンク用構造材などとして広く使用されている。
Ｃu系、Ａｌ-Ｓi系、Ａｌ-Ｍg系、Ａｌ-Ｃu-Ｓi系、Ａ
ｌ-Ｃu-Ｍg系、Ａｌ-Ｚn-Ｍg系などの種々の成分系の合
金が知られており、いずれの系のものにおいても軽量で
耐食性に優れていることから、それらの個々の材料特性
に応じて、車両、船舶、航空機などの機械構造部材用と
して、または、建築用外装材、サッシ、屋根葺材、ＬＮ
Ｇタンク用構造材などとして広く使用されている。
【０００３】ところが、従来のアルミニウム基合金は、
Ｆe系の材料に比較して一般に硬度が低く、また耐熱性
も低い欠点がある。また、Ｃu、ＭgあるいはＺnなどの
元素を添加して強度を高めたもののなかには、耐食性に
欠点を有するものがある。
Ｆe系の材料に比較して一般に硬度が低く、また耐熱性
も低い欠点がある。また、Ｃu、ＭgあるいはＺnなどの
元素を添加して強度を高めたもののなかには、耐食性に
欠点を有するものがある。
【０００４】一方、近来、アルミニウム基合金を溶湯状
態から急冷凝固させることにより組織の微細化を図り、
機械強度と耐食性の両面で優れさせた特性を発揮させる
試みもなされている。このような背景において、特開平
１ー２７５７３２号公報に開示されているように、特定
の組成比のＡｌＭＸ系（Ｍは、Ｖ、Ｃr、Ｍn、Ｆe、Ｃ
o、Ｎi、Ｃu、Ｚrなどの元素を示し、Ｘは、Ｌa、Ｃe、
Ｓm、Ｎdなどの希土類元素、Ｙ、Ｎb、Ｔa、Ｍm（ミッ
シュメタル）などを示す。）の組成であって、組織が非
晶質または非晶質と微細結晶質とからなるアルミニウム
基合金が特許出願されている。
態から急冷凝固させることにより組織の微細化を図り、
機械強度と耐食性の両面で優れさせた特性を発揮させる
試みもなされている。このような背景において、特開平
１ー２７５７３２号公報に開示されているように、特定
の組成比のＡｌＭＸ系（Ｍは、Ｖ、Ｃr、Ｍn、Ｆe、Ｃ
o、Ｎi、Ｃu、Ｚrなどの元素を示し、Ｘは、Ｌa、Ｃe、
Ｓm、Ｎdなどの希土類元素、Ｙ、Ｎb、Ｔa、Ｍm（ミッ
シュメタル）などを示す。）の組成であって、組織が非
晶質または非晶質と微細結晶質とからなるアルミニウム
基合金が特許出願されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記特許出願のアルミ
ニウム基合金は、高硬度材料、高強度材料、高電気抵抗
材料、耐摩耗材料、ろう付け材料などとして有用であ
り、結晶化温度近傍における超塑性現象を利用して押出
加工やプレス加工も可能であって、耐熱材料としても優
れているものである。ところが、前記のアルミニウム基
合金は、高価な希土類元素や高活性なＹなどの金属元素
を多く含有するために、コスト高になる欠点がある。即
ち、高価な原料を用いる必要があるとともに、高活性で
取り扱いの面で難点のある原料を用いる必要があるため
に、製造設備の規模が大きくなって費用が高くなり、人
件費もかかる問題がある。更に前記組成のアルミニウム
基合金は、耐酸化性、耐食性の面で不足を生じる傾向が
ある。
ニウム基合金は、高硬度材料、高強度材料、高電気抵抗
材料、耐摩耗材料、ろう付け材料などとして有用であ
り、結晶化温度近傍における超塑性現象を利用して押出
加工やプレス加工も可能であって、耐熱材料としても優
れているものである。ところが、前記のアルミニウム基
合金は、高価な希土類元素や高活性なＹなどの金属元素
を多く含有するために、コスト高になる欠点がある。即
ち、高価な原料を用いる必要があるとともに、高活性で
取り扱いの面で難点のある原料を用いる必要があるため
に、製造設備の規模が大きくなって費用が高くなり、人
件費もかかる問題がある。更に前記組成のアルミニウム
基合金は、耐酸化性、耐食性の面で不足を生じる傾向が
ある。
【０００６】本発明は前記事情に鑑みてなされたもので
あり、希土類元素やＹなど高活性元素を含まない組成と
し、低コスト化、低活性化を実現するとともに、高強度
で耐食性に優れさせたアルミニウム基合金を提供するこ
とを目的とする。
あり、希土類元素やＹなど高活性元素を含まない組成と
し、低コスト化、低活性化を実現するとともに、高強度
で耐食性に優れさせたアルミニウム基合金を提供するこ
とを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は前
記課題を解決するために、一般式 ＡｌxＮｉyＭz（た
だし、Ｍは、Ｔi、Ｖ、Ｍn、Ｆe、Ｃo、Ｃu、Ｚrの中か
ら選択される１種もしくは２種以上の金属元素を示
す。）で示される組成を有し、組成比を示すx，y，z
は、原子％でx＋y＋z＝１００、５０≦x≦９５、０.５
≦y≦３５、０.５≦z≦２０なる関係を満足するととも
に、非晶質もしくは非晶質と微細結晶質との混合組織を
主体としてなる。
記課題を解決するために、一般式 ＡｌxＮｉyＭz（た
だし、Ｍは、Ｔi、Ｖ、Ｍn、Ｆe、Ｃo、Ｃu、Ｚrの中か
ら選択される１種もしくは２種以上の金属元素を示
す。）で示される組成を有し、組成比を示すx，y，z
は、原子％でx＋y＋z＝１００、５０≦x≦９５、０.５
≦y≦３５、０.５≦z≦２０なる関係を満足するととも
に、非晶質もしくは非晶質と微細結晶質との混合組織を
主体としてなる。
【０００８】請求項２記載の発明は前記課題を解決する
ために、請求項１記載の混合組織の微細結晶質が、アル
ミニウム相、安定または準安定な金属間化合物相、もし
くは、アルミニウムマトリックスからなる金属固溶体の
うち、少なくとも１つを主体としてなるものである。
ために、請求項１記載の混合組織の微細結晶質が、アル
ミニウム相、安定または準安定な金属間化合物相、もし
くは、アルミニウムマトリックスからなる金属固溶体の
うち、少なくとも１つを主体としてなるものである。
【０００９】
【作用】本発明に係るアルミニウム基合金は、一般式Ａ
ｌxＮｉyＭz（ただし、Ａｌはアルミニウムを示し、Ｎ
ｉはニッケルを示し、Ｍは、Ｔi（チタン）、Ｖ（バナ
ジウム）、Ｍn（マンガン）、Ｆe（鉄）、Ｃo（コバル
ト）、Ｃu（銅）、Ｚr（ジルコニウム）の中から選択さ
れる１種もしくは２種以上の金属元素を示す。）で示さ
れる組成を有し、 組成比を示すx，y，zは、原子％でx
＋y＋z＝１００、５０≦x≦９５、０.５≦y≦３５、０.
５≦z≦２０なる関係を満足するとともに、非晶質もし
くは非晶質と微細結晶質との混合組織を主体としてなる
ものである。
ｌxＮｉyＭz（ただし、Ａｌはアルミニウムを示し、Ｎ
ｉはニッケルを示し、Ｍは、Ｔi（チタン）、Ｖ（バナ
ジウム）、Ｍn（マンガン）、Ｆe（鉄）、Ｃo（コバル
ト）、Ｃu（銅）、Ｚr（ジルコニウム）の中から選択さ
れる１種もしくは２種以上の金属元素を示す。）で示さ
れる組成を有し、 組成比を示すx，y，zは、原子％でx
＋y＋z＝１００、５０≦x≦９５、０.５≦y≦３５、０.
５≦z≦２０なる関係を満足するとともに、非晶質もし
くは非晶質と微細結晶質との混合組織を主体としてなる
ものである。
【００１０】前記混合組織の微細結晶質とは、アルミニ
ウムの微細結晶相、安定または準安定な金属間化合物
相、もしくは、アルミニウムマトリックスからなる金属
固溶体のうち、少なくとも１つを主体としてなるもので
ある。これらの微細結晶質の結晶粒径は、３０〜５０nm
程度のものである。
ウムの微細結晶相、安定または準安定な金属間化合物
相、もしくは、アルミニウムマトリックスからなる金属
固溶体のうち、少なくとも１つを主体としてなるもので
ある。これらの微細結晶質の結晶粒径は、３０〜５０nm
程度のものである。
【００１１】前記アルミニウム基合金は、前記組成の合
金溶湯を液体急冷法で急冷凝固させて製造することがで
きる。この液体急冷法とは、溶融した合金を急速に冷却
させる方法をいい、例えば、単ロール法、双ロール法、
回転液中紡糸法などが特に有効であり、これらの方法で
は１０4〜１０6 K/sec程度の冷却速度が容易に得られ
る。この単ロール法、双ロール法などにより薄帯材料を
製造するには、溶湯を入れた石英管などの収納容器にノ
ズル孔を通して約３００〜１００００rpmの範囲の一定
速度で回転している直径３０〜３００mmの例えば銅ある
いは銅製のロールに溶湯を噴出する。これにより、幅が
約１〜３００mmで厚さが約５〜５００μｍの各種薄帯材
料を容易に得ることができる。
金溶湯を液体急冷法で急冷凝固させて製造することがで
きる。この液体急冷法とは、溶融した合金を急速に冷却
させる方法をいい、例えば、単ロール法、双ロール法、
回転液中紡糸法などが特に有効であり、これらの方法で
は１０4〜１０6 K/sec程度の冷却速度が容易に得られ
る。この単ロール法、双ロール法などにより薄帯材料を
製造するには、溶湯を入れた石英管などの収納容器にノ
ズル孔を通して約３００〜１００００rpmの範囲の一定
速度で回転している直径３０〜３００mmの例えば銅ある
いは銅製のロールに溶湯を噴出する。これにより、幅が
約１〜３００mmで厚さが約５〜５００μｍの各種薄帯材
料を容易に得ることができる。
【００１２】一方、回転液中紡糸法により、細線材料を
製造するには、ノズル孔を通じ、アルゴンガス背圧に
て、約５０〜５００rpmで回転する中空ドラム内に遠心
力により保持された深さ約１〜１０cmの溶液冷媒層中に
溶湯を噴出して細線材料を容易に得ることができる。こ
の際のノズルからの噴出溶湯と冷媒面とのなす角度は、
約６０〜９０度、噴出溶湯と溶液冷媒面の相対速度比
は、約０.７〜０.９であることが好ましい。また、前記
の方法によらずに、スパッタリング法などの成膜法によ
り前記組成のアルミニウム基合金の薄膜を得ることがで
き、また高圧ガス噴霧法などの各種アトマイズ法やスプ
レー法により溶湯を急冷して前記組成のアルミニウム基
合金粉末を得ることができる。
製造するには、ノズル孔を通じ、アルゴンガス背圧に
て、約５０〜５００rpmで回転する中空ドラム内に遠心
力により保持された深さ約１〜１０cmの溶液冷媒層中に
溶湯を噴出して細線材料を容易に得ることができる。こ
の際のノズルからの噴出溶湯と冷媒面とのなす角度は、
約６０〜９０度、噴出溶湯と溶液冷媒面の相対速度比
は、約０.７〜０.９であることが好ましい。また、前記
の方法によらずに、スパッタリング法などの成膜法によ
り前記組成のアルミニウム基合金の薄膜を得ることがで
き、また高圧ガス噴霧法などの各種アトマイズ法やスプ
レー法により溶湯を急冷して前記組成のアルミニウム基
合金粉末を得ることができる。
【００１３】得られた急冷アルミニウム基合金が、非晶
質、あるいは非晶質と微細結晶質からなる複合体または
微細結晶質であるかどうかは、通常のＸ線回折法によっ
て容易に知ることができる。即ち、非晶質の場合は、非
晶質特有のハローパターンを示し、非晶質と微細結晶質
の複合体である場合は、ハローパターンと微細結晶質に
起因する回折ピークの合成された回折パターンを示し、
微細結晶質の場合は、アルミニウム固溶体（α相）およ
び合金組成によって異なる金属間化合物に起因するピー
クの合成回折パターンを示す。これらの非晶質、非晶質
と微細結晶質の複合体、または、微細結晶質は、前述の
単ロール法、双ロール法、回転液中紡糸法、スパッタリ
ング、各種アトマイズ法、スプレー法、メカニカルアロ
イング法などにより得ることができる。また、必要に応
じて適当な製造条件を選択することにより、非晶質と微
細結晶の混相を得ることもできる。
質、あるいは非晶質と微細結晶質からなる複合体または
微細結晶質であるかどうかは、通常のＸ線回折法によっ
て容易に知ることができる。即ち、非晶質の場合は、非
晶質特有のハローパターンを示し、非晶質と微細結晶質
の複合体である場合は、ハローパターンと微細結晶質に
起因する回折ピークの合成された回折パターンを示し、
微細結晶質の場合は、アルミニウム固溶体（α相）およ
び合金組成によって異なる金属間化合物に起因するピー
クの合成回折パターンを示す。これらの非晶質、非晶質
と微細結晶質の複合体、または、微細結晶質は、前述の
単ロール法、双ロール法、回転液中紡糸法、スパッタリ
ング、各種アトマイズ法、スプレー法、メカニカルアロ
イング法などにより得ることができる。また、必要に応
じて適当な製造条件を選択することにより、非晶質と微
細結晶の混相を得ることもできる。
【００１４】次に、前記非晶質組織は、加熱すると特定
の温度以上で結晶に分解する（この温度を結晶化温度と
呼ぶ）。この非晶質相の加熱分解を利用することによっ
ても微細結晶質からなるアルミニウム固溶相および合金
組成によって異なる金属間化合物の複合体を得ることが
できる。
の温度以上で結晶に分解する（この温度を結晶化温度と
呼ぶ）。この非晶質相の加熱分解を利用することによっ
ても微細結晶質からなるアルミニウム固溶相および合金
組成によって異なる金属間化合物の複合体を得ることが
できる。
【００１５】一方、前記組成比において、Ａｌの原子％
を５０〜９５の範囲に、Ｎiの原子％を０.５〜３５の範
囲に、元素Ｍの原子％を０.５〜２０の範囲にそれぞれ
限定したのは、各元素の組成がこれらの範囲から外れる
と、非晶質化しにくくなったり、固溶限を越えた過飽和
固溶体を形成し難くなるために、前記液体急冷法等を利
用した工業的な急冷手段では、本願発明の目的の特性を
持った非晶質、非晶質と微細結晶質との複合体、あるい
は、微細結晶質のアルミニウム基合金を得ることができ
なくなるからである。また、前記組成範囲を外れると、
急冷法によって得られた非晶質相を適当な加熱処理また
は、従来の粉末冶金技術を利用した粉末成形過程の温度
制御により、結晶化させ微結晶質の複合体を得るための
非晶質相を得ることが困難になる。
を５０〜９５の範囲に、Ｎiの原子％を０.５〜３５の範
囲に、元素Ｍの原子％を０.５〜２０の範囲にそれぞれ
限定したのは、各元素の組成がこれらの範囲から外れる
と、非晶質化しにくくなったり、固溶限を越えた過飽和
固溶体を形成し難くなるために、前記液体急冷法等を利
用した工業的な急冷手段では、本願発明の目的の特性を
持った非晶質、非晶質と微細結晶質との複合体、あるい
は、微細結晶質のアルミニウム基合金を得ることができ
なくなるからである。また、前記組成範囲を外れると、
急冷法によって得られた非晶質相を適当な加熱処理また
は、従来の粉末冶金技術を利用した粉末成形過程の温度
制御により、結晶化させ微結晶質の複合体を得るための
非晶質相を得ることが困難になる。
【００１６】なお、Ａｌの原子％は、５０〜９５の範囲
であるが、これは、Ａｌ含有量が５０より小さいと著し
く脆化するので好ましくなく、Ａｌ含有量が９５より大
きいと強度と硬度が低下するので好ましくないからであ
る。
であるが、これは、Ａｌ含有量が５０より小さいと著し
く脆化するので好ましくなく、Ａｌ含有量が９５より大
きいと強度と硬度が低下するので好ましくないからであ
る。
【００１７】また、前記組成比において、Ｎiの原子％
は、０.５〜３５の範囲であるが、これは、Ｎi含有量が
０.５より小さいと強度と硬度が低下するので好ましく
なく、Ｎi含有量が３５より大きいと金属間化合物が生
成され脆化するので好ましくないからである。
は、０.５〜３５の範囲であるが、これは、Ｎi含有量が
０.５より小さいと強度と硬度が低下するので好ましく
なく、Ｎi含有量が３５より大きいと金属間化合物が生
成され脆化するので好ましくないからである。
【００１８】更に、前記組成比において、元素Ｍの原子
％は、０.５〜２０の範囲であるが、これは、Ｍ含有量
が０.５より小さいと強度と硬度が低下するので好まし
くなく、Ｍ含有量が２０より大きいと脆化するので好ま
しくないからである。元素Ｍは、他の元素と共存して非
晶質形成能を向上させる効果および非晶質相の結晶化温
度を上昇させる効果も示すが、ここでは非晶質相の硬度
および強度を著しく向上させる効果が重要である。一
方、微細結晶を製造する条件下にあっては、微細結晶相
を安定化させる効果を持ち、アルミニウムおよび他の添
加元素と安定または準安定な金属間化合物を形成し、ア
ルミニウムマトリックス（α相）中に均一微細に分散さ
せ、合金の硬度と強度を著しく向上させ、高温における
微細結晶質の粗大化を抑制して耐熱性を付与する。
％は、０.５〜２０の範囲であるが、これは、Ｍ含有量
が０.５より小さいと強度と硬度が低下するので好まし
くなく、Ｍ含有量が２０より大きいと脆化するので好ま
しくないからである。元素Ｍは、他の元素と共存して非
晶質形成能を向上させる効果および非晶質相の結晶化温
度を上昇させる効果も示すが、ここでは非晶質相の硬度
および強度を著しく向上させる効果が重要である。一
方、微細結晶を製造する条件下にあっては、微細結晶相
を安定化させる効果を持ち、アルミニウムおよび他の添
加元素と安定または準安定な金属間化合物を形成し、ア
ルミニウムマトリックス（α相）中に均一微細に分散さ
せ、合金の硬度と強度を著しく向上させ、高温における
微細結晶質の粗大化を抑制して耐熱性を付与する。
【００１９】本発明のアルミニウム合金は、結晶化温度
近傍（結晶化温度±１００℃）または微細結晶相の安定
温度領域内の高温域において、超塑性現象を示すので、
容易に押出加工やプレス加工、熱間鍛造等の加工を行な
うことができる。従って、薄帯、線、板状あるいは粉末
の形態で得られた前記組成のアルミニウム基合金を前記
温度で押出加工、プレス加工、熱間鍛造加工すること
で、容易にバルク材を得ることができる。更に前記組成
のアルミニウム基合金は、高度の粘さを有するので、１
８０度曲げ可能なものとなる。
近傍（結晶化温度±１００℃）または微細結晶相の安定
温度領域内の高温域において、超塑性現象を示すので、
容易に押出加工やプレス加工、熱間鍛造等の加工を行な
うことができる。従って、薄帯、線、板状あるいは粉末
の形態で得られた前記組成のアルミニウム基合金を前記
温度で押出加工、プレス加工、熱間鍛造加工すること
で、容易にバルク材を得ることができる。更に前記組成
のアルミニウム基合金は、高度の粘さを有するので、１
８０度曲げ可能なものとなる。
【００２０】なお、前記非晶質もしくは非晶質と微細結
晶の混合組成の合金には、結晶質合金のような結晶粒
界、偏析等の構造的不均一性や化学的不均一性がなく、
さらにアルミ酸化膜の形成により、不動態化を起こすた
めに高耐食性を示す。また、希土類元素を含んでいる
と、その希土類元素の活性のために合金表面の不動態膜
に不均一性を生じやすく、その部分から内部への腐蝕が
進行する欠点があるが、前記構造の合金にあっては希土
類元素を含んでいないためにその点の問題も解決されて
いる。
晶の混合組成の合金には、結晶質合金のような結晶粒
界、偏析等の構造的不均一性や化学的不均一性がなく、
さらにアルミ酸化膜の形成により、不動態化を起こすた
めに高耐食性を示す。また、希土類元素を含んでいる
と、その希土類元素の活性のために合金表面の不動態膜
に不均一性を生じやすく、その部分から内部への腐蝕が
進行する欠点があるが、前記構造の合金にあっては希土
類元素を含んでいないためにその点の問題も解決されて
いる。
【００２１】次に前記組成のアルミニウム基合金につい
て、バルク（塊）状の部材を製造する場合について説明
する。本発明に係るアルミニウム基合金は、加熱すると
微細結晶相を析出して結晶化するとともに、アルミニウ
ムマトリックス（α相）を析出し、それ以上の温度に加
熱すると金属間化合物も析出するので、これらの性質を
利用してバルク化を行なうことができる。具体的には、
急冷法により製造した薄帯合金をボールミルにて粉砕
し、真空ホットプレスにより真空下（例えば、１０-3Ｔ
orr）、結晶化温度よりも多少低い温度で（例えば４７
０Ｋ程度で）圧粉することにより直径数十mm、長さ数十
mmの押出し用ビレットを作成する。このビレットを押出
機のコンテナ内にセットし、結晶化温度よりも若干高い
温度で数十分保持した後、押出加工を行なって丸棒など
の所望の形状の押出材を得ることができる。
て、バルク（塊）状の部材を製造する場合について説明
する。本発明に係るアルミニウム基合金は、加熱すると
微細結晶相を析出して結晶化するとともに、アルミニウ
ムマトリックス（α相）を析出し、それ以上の温度に加
熱すると金属間化合物も析出するので、これらの性質を
利用してバルク化を行なうことができる。具体的には、
急冷法により製造した薄帯合金をボールミルにて粉砕
し、真空ホットプレスにより真空下（例えば、１０-3Ｔ
orr）、結晶化温度よりも多少低い温度で（例えば４７
０Ｋ程度で）圧粉することにより直径数十mm、長さ数十
mmの押出し用ビレットを作成する。このビレットを押出
機のコンテナ内にセットし、結晶化温度よりも若干高い
温度で数十分保持した後、押出加工を行なって丸棒など
の所望の形状の押出材を得ることができる。
【００２２】
【実施例】高周波溶解炉により所定の成分組成を有する
溶融合金を製造し、これを図１に示すような先端に小孔
５（孔径：０.２〜０.５mm）を有する石英管１に装入
し、加熱溶解した後、その石英管１を銅製のロール２の
直上に設置し、ロール２を回転数４０００rpmで高速回
転させ、石英管１にアルゴンガス圧（０.７kg／cm3）を
かけて石英管１の小孔５から溶湯をロール２の表面に噴
射して急冷することにより急冷凝固させて合金薄帯４を
得た。前記製造条件により図２と図３に示す組成（原子
％）の多数の合金薄帯試料（幅１mm、厚さ２０μｍ）を
作成し、それぞれの試料についてＸ線回折とＴＥＭ（透
過型電子顕微鏡）による観察に付した結果、図２と図３
の組織状態の欄に示すように非晶質（Amorphous）単相
組織、または、金属間化合物もしくは固溶体からなる結
晶組織（Crystalline）、または、非晶質母層中にfcc構
造のアルミニウムが微細結晶粒子となって分散した２相
組織（fcc-Ａｌ＋Amo）が得られていることが確認され
た。
溶融合金を製造し、これを図１に示すような先端に小孔
５（孔径：０.２〜０.５mm）を有する石英管１に装入
し、加熱溶解した後、その石英管１を銅製のロール２の
直上に設置し、ロール２を回転数４０００rpmで高速回
転させ、石英管１にアルゴンガス圧（０.７kg／cm3）を
かけて石英管１の小孔５から溶湯をロール２の表面に噴
射して急冷することにより急冷凝固させて合金薄帯４を
得た。前記製造条件により図２と図３に示す組成（原子
％）の多数の合金薄帯試料（幅１mm、厚さ２０μｍ）を
作成し、それぞれの試料についてＸ線回折とＴＥＭ（透
過型電子顕微鏡）による観察に付した結果、図２と図３
の組織状態の欄に示すように非晶質（Amorphous）単相
組織、または、金属間化合物もしくは固溶体からなる結
晶組織（Crystalline）、または、非晶質母層中にfcc構
造のアルミニウムが微細結晶粒子となって分散した２相
組織（fcc-Ａｌ＋Amo）が得られていることが確認され
た。
【００２３】次に、各薄帯試料につき、硬度（Ｈｖ）と
引張破断強度（σf：ＭＰa）を測定し、図２と図３に示
す結果を得た。硬度は、微小ビッカース硬度計による測
定値（ＤＰＮ：Diamond Pyramid Number）である。更
に、各薄帯試料について、コ字状になるように１８０度
折り曲げて端部どうしを密着させる１８０度密着曲げ試
験を行なった結果、破断しない程度の延性を示すものを
図２と図３にDucで示し、破断したものをBriで示した。
引張破断強度（σf：ＭＰa）を測定し、図２と図３に示
す結果を得た。硬度は、微小ビッカース硬度計による測
定値（ＤＰＮ：Diamond Pyramid Number）である。更
に、各薄帯試料について、コ字状になるように１８０度
折り曲げて端部どうしを密着させる１８０度密着曲げ試
験を行なった結果、破断しない程度の延性を示すものを
図２と図３にDucで示し、破断したものをBriで示した。
【００２４】図２と図３に示す結果から、原子％で５０
≦Ａｌ≦９５、０.５≦Ｎi≦３５、０.５≦Ｍ≦２０な
る関係を満足させることによって、耐力が高く、硬度が
高く、曲げにも強く加工が可能なアルミニウム基合金を
得ることができることが明らかになった。
≦Ａｌ≦９５、０.５≦Ｎi≦３５、０.５≦Ｍ≦２０な
る関係を満足させることによって、耐力が高く、硬度が
高く、曲げにも強く加工が可能なアルミニウム基合金を
得ることができることが明らかになった。
【００２５】図２と図３に示す本発明に係る試料におい
ては、通常のアルミニウム基合金がＨv：５０〜１００
ＤＰＮ程度であるのに対して約２６０〜４００ＤＰＮと
極めて高い硬度を示している。次に、引張破断強度（σ
f）に関しては、通常の時効硬化型アルミニウム基合金
（Ａｌ-Ｓi-Ｆe系）の値が、２００〜６００ＭＰaであ
るのに対し、本発明試料のものは約７８０〜１１５０の
範囲になり、極めて優れていることが明らかになった。
なお、引張強さに関し、ＪＩＳ規定の６０００系あるい
は７０００系のアルミニウム基合金においては、２５０
〜３００ＭＰa程度であり、Ｆe系の構造用鋼板で４００
ＭＰa程度、Ｆe系の高張力鋼板で８００〜９８０ＭＰa
程度であることを考慮すると、本発明に係るアルミニウ
ム合金が極めて優れていることが明らかである。
ては、通常のアルミニウム基合金がＨv：５０〜１００
ＤＰＮ程度であるのに対して約２６０〜４００ＤＰＮと
極めて高い硬度を示している。次に、引張破断強度（σ
f）に関しては、通常の時効硬化型アルミニウム基合金
（Ａｌ-Ｓi-Ｆe系）の値が、２００〜６００ＭＰaであ
るのに対し、本発明試料のものは約７８０〜１１５０の
範囲になり、極めて優れていることが明らかになった。
なお、引張強さに関し、ＪＩＳ規定の６０００系あるい
は７０００系のアルミニウム基合金においては、２５０
〜３００ＭＰa程度であり、Ｆe系の構造用鋼板で４００
ＭＰa程度、Ｆe系の高張力鋼板で８００〜９８０ＭＰa
程度であることを考慮すると、本発明に係るアルミニウ
ム合金が極めて優れていることが明らかである。
【００２６】図４はＡｌ87Ｎi12Ｍn1なる組成の合金試
料のＸ線回折図形を示すもので、この図では結晶ピーク
が見られないブロードなパターンとなっていて、合金試
料が非晶質単相構造になっていることを示している。図
５はＡｌ88Ｎi9Ｃo3なる組成の合金試料のＸ線回折図形
を示すもので、この図では非晶質相中にナノスケールの
fcc構造の微細なＡｌ粒子が分散した２相構造になって
いることを示している。図中において、（１１１）、
（２００）で示すものは、fcc構造のＡｌの結晶ピーク
である。
料のＸ線回折図形を示すもので、この図では結晶ピーク
が見られないブロードなパターンとなっていて、合金試
料が非晶質単相構造になっていることを示している。図
５はＡｌ88Ｎi9Ｃo3なる組成の合金試料のＸ線回折図形
を示すもので、この図では非晶質相中にナノスケールの
fcc構造の微細なＡｌ粒子が分散した２相構造になって
いることを示している。図中において、（１１１）、
（２００）で示すものは、fcc構造のＡｌの結晶ピーク
である。
【００２７】図６はＡｌ88Ｎi11Ｚr1なる組成の合金試
料を０.６７k/sの昇温速度で加熱した場合のＤＳＣ（示
差走査熱量測定）曲線を示し、図７はＡｌ88Ｎi11Ｆe1
なる組成の合金試料を０.６７k/sの昇温速度で加熱した
場合のＤＳＣ曲線を示すものである。図６と図７から明
らかなように低温側のブロードなピークは、fcc構造の
Ａｌ粒子の結晶化ピークを示し、高温側の鋭いピークは
化合物の結晶化ピークを示している。このような２つの
ピークを有することは、適切な温度で焼き入れ等の熱処
理を行なえば、非晶質母相中に分散するＡｌ粒子の体積
分率を制御することができるので、熱処理により機械的
特性を向上できることが明らかである。
料を０.６７k/sの昇温速度で加熱した場合のＤＳＣ（示
差走査熱量測定）曲線を示し、図７はＡｌ88Ｎi11Ｆe1
なる組成の合金試料を０.６７k/sの昇温速度で加熱した
場合のＤＳＣ曲線を示すものである。図６と図７から明
らかなように低温側のブロードなピークは、fcc構造の
Ａｌ粒子の結晶化ピークを示し、高温側の鋭いピークは
化合物の結晶化ピークを示している。このような２つの
ピークを有することは、適切な温度で焼き入れ等の熱処
理を行なえば、非晶質母相中に分散するＡｌ粒子の体積
分率を制御することができるので、熱処理により機械的
特性を向上できることが明らかである。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように本発明に係るアルミ
ニウム基合金は、高硬度材料、高強度材料、耐食性に富
む材料として有用である。更に、熱処理により機械特性
を向上させることが可能であり、曲げにも強いので機械
加工もできるなどの優れた特性を有する。以上のことか
ら本発明に係るアルミニウム基合金は、航空機、車両、
船舶などの構造用部材、あるいはエンジン部分の構造用
部材、または、建築用外装材、サッシ、屋根材として、
更には、海水機器用部材、原子炉用部材などとして広く
使用することができる。
ニウム基合金は、高硬度材料、高強度材料、耐食性に富
む材料として有用である。更に、熱処理により機械特性
を向上させることが可能であり、曲げにも強いので機械
加工もできるなどの優れた特性を有する。以上のことか
ら本発明に係るアルミニウム基合金は、航空機、車両、
船舶などの構造用部材、あるいはエンジン部分の構造用
部材、または、建築用外装材、サッシ、屋根材として、
更には、海水機器用部材、原子炉用部材などとして広く
使用することができる。
【図１】図１は本発明合金を急冷凝固して薄帯を製造す
る際に使用した単ロール装置の一例を示す構成図であ
る。
る際に使用した単ロール装置の一例を示す構成図であ
る。
【図２】図２は得られた合金試料の特性を測定した結果
を示すものである。
を示すものである。
【図３】図３は得られた合金試料の特性を測定した結果
を示すものである。
を示すものである。
【図４】図４はＡｌ87Ｎi12Ｍn1なる組成の合金のＸ線
回折分析結果を示す図である。
回折分析結果を示す図である。
【図５】図５はＡｌ88Ｎi9Ｃo3なる組成の合金のＸ線回
折分析結果を示す図である。
折分析結果を示す図である。
【図６】図６はＡｌ88Ｎi11Ｚr1なる組成の合金の熱的
特性を示す図である。
特性を示す図である。
【図７】図７はＡｌ88Ｎi11Ｆe1なる組成の合金の熱的
特性を示す図である。
特性を示す図である。
１ 石英管 ２ ロール ３ 溶湯 ４ 薄帯 ５ ノズル孔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 明久 宮城県仙台市青葉区川内無番地 川内住宅 11−806 (72)発明者 堀尾 裕磨 静岡県浜松市中沢町10番１号 ヤマハ株式 会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 一般式 ＡｌxＮｉyＭz （ただし、Ｍは、Ｔi、Ｖ、Ｍn、Ｆe、Ｃo、Ｃu、Ｚrの
中から選択される１種もしくは２種以上の金属元素を示
す。）で示される組成を有し、 組成比を示すx，y，zは、原子％でx＋y＋z＝１００、５
０≦x≦９５、０.５≦y≦３５、０.５≦z≦２０なる関
係を満足するとともに、 非晶質もしくは非晶質と微細結晶質との混合組織を主体
としてなることを特徴とするアルミニウム基合金。 - 【請求項２】 請求項１記載の混合組織の微細結晶質
が、アルミニウム相、安定または準安定な金属間化合物
相、もしくは、アルミニウムマトリックスからなる金属
固溶体のうち、少なくとも１つを主体としてなることを
特徴とする高強度耐食性アルミニウム基合金。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4209116A JP2941571B2 (ja) | 1992-08-05 | 1992-08-05 | 高強度耐食性アルミニウム基合金およびその製造方法 |
| EP19930112487 EP0584596A3 (en) | 1992-08-05 | 1993-08-04 | High strength and anti-corrosive aluminum-based alloy |
| US08/385,915 US5509978A (en) | 1992-08-05 | 1995-02-09 | High strength and anti-corrosive aluminum-based alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4209116A JP2941571B2 (ja) | 1992-08-05 | 1992-08-05 | 高強度耐食性アルミニウム基合金およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0693394A true JPH0693394A (ja) | 1994-04-05 |
| JP2941571B2 JP2941571B2 (ja) | 1999-08-25 |
Family
ID=16567558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4209116A Expired - Lifetime JP2941571B2 (ja) | 1992-08-05 | 1992-08-05 | 高強度耐食性アルミニウム基合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2941571B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008231519A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Honda Motor Co Ltd | 準結晶粒子分散アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP2008248343A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム基合金 |
| WO2011124590A1 (en) * | 2010-04-07 | 2011-10-13 | Rheinfelden Alloys Gmbh & Co. Kg | Aluminium die casting alloy |
| US8147624B2 (en) | 2005-06-21 | 2012-04-03 | University Of Leeds | Electrode |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100398688C (zh) * | 2005-10-21 | 2008-07-02 | 中国科学院物理研究所 | 一种混合稀土基的非晶态金属塑料 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5920442A (ja) * | 1982-07-06 | 1984-02-02 | ル・サントル・ナシオナル・ドウ・ラ・ルシエルシユ・シアンテイフイツク゛セ−・エヌ・エ−ル・エス゛ | アモルフアス又は微晶質のアルミニウム基合金 |
| JPS6237335A (ja) * | 1985-08-09 | 1987-02-18 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | 高耐食高強度アルミニウム合金 |
| JPH03202431A (ja) * | 1989-12-29 | 1991-09-04 | Honda Motor Co Ltd | 軽合金製高強度焼結部材の製造方法 |
| JPH0565585A (ja) * | 1991-09-05 | 1993-03-19 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 |
| JPH05125499A (ja) * | 1991-11-01 | 1993-05-21 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | 高強度高靭性アルミニウム基合金 |
-
1992
- 1992-08-05 JP JP4209116A patent/JP2941571B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5920442A (ja) * | 1982-07-06 | 1984-02-02 | ル・サントル・ナシオナル・ドウ・ラ・ルシエルシユ・シアンテイフイツク゛セ−・エヌ・エ−ル・エス゛ | アモルフアス又は微晶質のアルミニウム基合金 |
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| US8147624B2 (en) | 2005-06-21 | 2012-04-03 | University Of Leeds | Electrode |
| US8900438B2 (en) | 2005-06-21 | 2014-12-02 | University Of Leeds | Electrolytic cell and electrochemical process using an electrode |
| JP2008231519A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Honda Motor Co Ltd | 準結晶粒子分散アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP2008248343A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム基合金 |
| WO2011124590A1 (en) * | 2010-04-07 | 2011-10-13 | Rheinfelden Alloys Gmbh & Co. Kg | Aluminium die casting alloy |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2941571B2 (ja) | 1999-08-25 |
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