JPH0565585A - アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 - Google Patents
アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法Info
- Publication number
- JPH0565585A JPH0565585A JP3225975A JP22597591A JPH0565585A JP H0565585 A JPH0565585 A JP H0565585A JP 3225975 A JP3225975 A JP 3225975A JP 22597591 A JP22597591 A JP 22597591A JP H0565585 A JPH0565585 A JP H0565585A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum
- matrix
- based alloy
- elements
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0408—Light metal alloys
- C22C1/0416—Aluminium-based alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/08—Amorphous alloys with aluminium as the major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 高強度で、しかも実用の加工に耐えうる伸び
を有するアルミニウム基合金集成固化材並びにその製造
方法に関する。 【構成】 ＡｌａＮｉｂＸｃ（Ｘ：Ｚｒ、Ｔｉの１種又
は２種、ａ、ｂ、ｃは原子％で８７．５≦ａ≦９２．
５、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦５）で示される急冷凝
固材を集成固化してなるもの、及び上記組成の材料を溶
融して急冷凝固させ、得られた粉末又は薄片を集成して
通常の塑性加工手段により加圧成形固化する製造方法で
ある。 【効果】 二次加工を施す場合に加工に耐えうる伸び
（靭性）の優れたもので、その二次加工が容易に行える
とともに、原材料のもつ優れた特性をそのまま維持でき
るものである。
を有するアルミニウム基合金集成固化材並びにその製造
方法に関する。 【構成】 ＡｌａＮｉｂＸｃ（Ｘ：Ｚｒ、Ｔｉの１種又
は２種、ａ、ｂ、ｃは原子％で８７．５≦ａ≦９２．
５、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦５）で示される急冷凝
固材を集成固化してなるもの、及び上記組成の材料を溶
融して急冷凝固させ、得られた粉末又は薄片を集成して
通常の塑性加工手段により加圧成形固化する製造方法で
ある。 【効果】 二次加工を施す場合に加工に耐えうる伸び
（靭性）の優れたもので、その二次加工が容易に行える
とともに、原材料のもつ優れた特性をそのまま維持でき
るものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度で、しかも実用
の加工に耐えうる伸びを有するアルミニウム基合金集成
固化材並びにその製造方法に関する。
の加工に耐えうる伸びを有するアルミニウム基合金集成
固化材並びにその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高強度、高耐熱性を有するアルミ
ニウム基合金が液体急冷法等によって製造されている。
特に特開平１−２７５７３２号公報に開示されている。
液体急冷法によって得られるアルミニウム合金は非晶質
又は微細結晶質であり、高強度、高耐熱性、高耐食性を
有する優れた合金である。
ニウム基合金が液体急冷法等によって製造されている。
特に特開平１−２７５７３２号公報に開示されている。
液体急冷法によって得られるアルミニウム合金は非晶質
又は微細結晶質であり、高強度、高耐熱性、高耐食性を
有する優れた合金である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のアルミニウ
ム基合金は、高強度、高耐熱性、高耐食性を示す優れた
合金であり、これを液体急冷法によって粉末又は薄片と
して得、これらを原料として種々加工して最終製品を得
る場合、すなわち一次加工のみで製品とする場合につい
ては加工性においても優れているが、該粉末又は薄片を
原料として固化材を形成し、さらにこれを加工する場
合、すなわち二次加工する場合には、その加工性および
加工後の材料の優れた特性の維持の点において改善の余
地を残している。
ム基合金は、高強度、高耐熱性、高耐食性を示す優れた
合金であり、これを液体急冷法によって粉末又は薄片と
して得、これらを原料として種々加工して最終製品を得
る場合、すなわち一次加工のみで製品とする場合につい
ては加工性においても優れているが、該粉末又は薄片を
原料として固化材を形成し、さらにこれを加工する場
合、すなわち二次加工する場合には、その加工性および
加工後の材料の優れた特性の維持の点において改善の余
地を残している。
【０００４】そこで、本発明は、二次加工（押出、切
削、鍛造等）を施すに際し、その加工が容易に行え、か
つ加工後においても原料が有している優れた特性を維持
できる特定の組成によりなるアルミニウム基合金集成固
化材を提供することを目的とするものである。
削、鍛造等）を施すに際し、その加工が容易に行え、か
つ加工後においても原料が有している優れた特性を維持
できる特定の組成によりなるアルミニウム基合金集成固
化材を提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、一般式：Ａｌ
ａＮｉｂＸｃ｛ただし、Ｘ：Ｚｒ、Ｔｉから選ばれる１
種もしくは２種の元素であり、ａ、ｂ、ｃは原子パーセ
ントで、８７．５≦ａ≦９２．５、５≦ｂ≦１０、０．
５≦ｃ≦５｝で示される組成の急冷凝固材を集成固化し
てなることを特徴とするアルミニウム基合金集成固化材
である。
ａＮｉｂＸｃ｛ただし、Ｘ：Ｚｒ、Ｔｉから選ばれる１
種もしくは２種の元素であり、ａ、ｂ、ｃは原子パーセ
ントで、８７．５≦ａ≦９２．５、５≦ｂ≦１０、０．
５≦ｃ≦５｝で示される組成の急冷凝固材を集成固化し
てなることを特徴とするアルミニウム基合金集成固化材
である。
【０００６】又、上記固化材は平均結晶粒径４０〜１０
００ｎｍのアルミニウムまたはアルミニウムの過飽和固
溶体のマトリックスであり、かつマトリックス元素とそ
の他の合金元素とが生成する種々の金属間化合物及び／
又はその他の合金元素同士が生成する種々の金属間化合
物の安定相又は準安定相からなる粒子が前記マトリック
ス中に均一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の大
きさが１０〜８００ｎｍである。
００ｎｍのアルミニウムまたはアルミニウムの過飽和固
溶体のマトリックスであり、かつマトリックス元素とそ
の他の合金元素とが生成する種々の金属間化合物及び／
又はその他の合金元素同士が生成する種々の金属間化合
物の安定相又は準安定相からなる粒子が前記マトリック
ス中に均一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の大
きさが１０〜８００ｎｍである。
【０００７】本発明は、又、前記一般式で示される組成
の材料を溶融して急冷凝固させ、得られた粉末又は薄片
を集成して通常の塑性加工手段により加圧成形固化する
ことを特徴とする方法である。この場合、原材料となる
粉末又は薄片は、非晶質、過飽和固溶体又は上記に示す
ような平均結晶粒径１０００ｎｍ以下で金属間化合物の
平均粒子の大きさが１〜８００ｎｍの微細結晶質又はこ
れらの混相であることが必要である。非晶質材の場合は
集成時に５０℃〜４００℃に加熱することによって上記
条件の微細結晶質又は混相とすることができる。
の材料を溶融して急冷凝固させ、得られた粉末又は薄片
を集成して通常の塑性加工手段により加圧成形固化する
ことを特徴とする方法である。この場合、原材料となる
粉末又は薄片は、非晶質、過飽和固溶体又は上記に示す
ような平均結晶粒径１０００ｎｍ以下で金属間化合物の
平均粒子の大きさが１〜８００ｎｍの微細結晶質又はこ
れらの混相であることが必要である。非晶質材の場合は
集成時に５０℃〜４００℃に加熱することによって上記
条件の微細結晶質又は混相とすることができる。
【０００８】上記通常の塑性加工技術とは広義のもの
で、加圧成形や粉末冶金技術も包含する。
で、加圧成形や粉末冶金技術も包含する。
【０００９】前記一般式において、原子パーセントでａ
を８７．５〜９２．５％、ｂを５〜１０％、ｃを０．５
〜５％の範囲にそれぞれ限定したのは、その範囲内であ
ると従来（市販）の高強度アルミニウム合金より室温か
ら２００℃までの強度が高いとともに実用の加工に耐え
得るだけの延性を備えているためである。
を８７．５〜９２．５％、ｂを５〜１０％、ｃを０．５
〜５％の範囲にそれぞれ限定したのは、その範囲内であ
ると従来（市販）の高強度アルミニウム合金より室温か
ら２００℃までの強度が高いとともに実用の加工に耐え
得るだけの延性を備えているためである。
【００１０】本発明の合金固化材において、Ｎｉ元素は
Ａｌマトリックス中の拡散能が比較的小さい元素であ
り、Ａｌマトリックス中に微細に金属間化合物として分
散することにより、マトリックスを強化するとともに結
晶粒の成長を抑制する効果がある。すなわち合金の硬度
と強度と剛性を著しく向上させ、常温をもとより高温に
おける微細結晶質相を安定化させ、耐熱性を付与する。
Ａｌマトリックス中の拡散能が比較的小さい元素であ
り、Ａｌマトリックス中に微細に金属間化合物として分
散することにより、マトリックスを強化するとともに結
晶粒の成長を抑制する効果がある。すなわち合金の硬度
と強度と剛性を著しく向上させ、常温をもとより高温に
おける微細結晶質相を安定化させ、耐熱性を付与する。
【００１１】また、Ｘ元素はＺｒ、Ｔｉから選ばれる１
種もしくは２種の元素であり、Ｘ元素はＡｌマトリック
ス中の拡散能が小さい元素であり、種々の準安定または
安定な金属間化合物を形成し、微細結晶組織の安定化に
貢献する。
種もしくは２種の元素であり、Ｘ元素はＡｌマトリック
ス中の拡散能が小さい元素であり、種々の準安定または
安定な金属間化合物を形成し、微細結晶組織の安定化に
貢献する。
【００１２】本発明のアルミニウム基合金固化材におい
て、平均結晶粒径を４０〜１０００ｎｍの範囲に限定し
たのは、４０ｎｍ未満の場合強度は強いが延性の点で不
十分であり、既存の加工に必要な延性を得るためには、
４０ｎｍ以上が必要であり、また１０００ｎｍを越える
場合強度が急激に低下し、高強度のものが得られなくな
るためであり、高強度のものを得るためには１０００ｎ
ｍ以下が必要であるためである。また、金属間化合物の
平均粒子の大きさを１０〜８００ｎｍの範囲に限定した
のは、Ａｌマトリックスの強化要素として働かないため
である。すなわち、１０ｎｍ未満の場合、Ａｌマトリッ
クス強化に寄与せず、必要以上にマトリックスに固溶さ
せると脆化の危険を生じる。また、８００ｎｍを越えた
場合、分散粒子が大きくなり過ぎて、強度の維持ができ
なくなるとともに強化要素として働かなくなる。したが
って、上記範囲にすることによりヤング率、高温強度、
疲労強度を向上させることができる。
て、平均結晶粒径を４０〜１０００ｎｍの範囲に限定し
たのは、４０ｎｍ未満の場合強度は強いが延性の点で不
十分であり、既存の加工に必要な延性を得るためには、
４０ｎｍ以上が必要であり、また１０００ｎｍを越える
場合強度が急激に低下し、高強度のものが得られなくな
るためであり、高強度のものを得るためには１０００ｎ
ｍ以下が必要であるためである。また、金属間化合物の
平均粒子の大きさを１０〜８００ｎｍの範囲に限定した
のは、Ａｌマトリックスの強化要素として働かないため
である。すなわち、１０ｎｍ未満の場合、Ａｌマトリッ
クス強化に寄与せず、必要以上にマトリックスに固溶さ
せると脆化の危険を生じる。また、８００ｎｍを越えた
場合、分散粒子が大きくなり過ぎて、強度の維持ができ
なくなるとともに強化要素として働かなくなる。したが
って、上記範囲にすることによりヤング率、高温強度、
疲労強度を向上させることができる。
【００１３】本発明のアルミニウム基合金固化材は、適
当な製造条件を選ぶことにより、結晶粒径と金属間化合
物の分散状態を制御できるが、強度を重視する場合、平
均結晶粒径および金属間化合物の平均粒子径を小さく制
御し、延性を重視する場合、平均粒径および金属間化合
物の平均粒子径を大きくすることによって、種々の目的
にあったものを得ることができる。
当な製造条件を選ぶことにより、結晶粒径と金属間化合
物の分散状態を制御できるが、強度を重視する場合、平
均結晶粒径および金属間化合物の平均粒子径を小さく制
御し、延性を重視する場合、平均粒径および金属間化合
物の平均粒子径を大きくすることによって、種々の目的
にあったものを得ることができる。
【００１４】また、平均結晶粒径を４０〜１０００の範
囲に制御することにより、優れた超塑性加工材としての
性質も付与できる。
囲に制御することにより、優れた超塑性加工材としての
性質も付与できる。
【００１５】
【実施例】以下、実施例に基づき本発明を具体的に説明
する。
する。
【００１６】実施例１ ガスアトマイズ装置により所定の成分組成を有するアル
ミニウム基合金粉末（Ａｌ92-XＮｉ8ＺｒX）、（Ａｌ
97.5-XＮｉXＺｒ2.5）を作製する。作製されたアルミニ
ウム基合金粉末を金属カプセルに充填後、脱ガスを行い
押出し用のビレットを作製する。このビレットを押出し
機にて２００〜５５０℃の温度で押出を行った。上記の
製造条件により得られた押出し材（固化材）の室温にお
ける機械的性質（引張り強度、伸び）を図１および図２
に示す。
ミニウム基合金粉末（Ａｌ92-XＮｉ8ＺｒX）、（Ａｌ
97.5-XＮｉXＺｒ2.5）を作製する。作製されたアルミニ
ウム基合金粉末を金属カプセルに充填後、脱ガスを行い
押出し用のビレットを作製する。このビレットを押出し
機にて２００〜５５０℃の温度で押出を行った。上記の
製造条件により得られた押出し材（固化材）の室温にお
ける機械的性質（引張り強度、伸び）を図１および図２
に示す。
【００１７】図１に示すように、室温における固化材の
引張り強度はＮｉの量が５ａｔ％以上で高くなり、１０
ａｔ％を越えると急激に低下していることが分かる。ま
た、Ｎｉの量が１０ａｔ％を越えると伸びが低下してい
ることが分かり、一般的な加工に最低限必要な伸び（２
％）はＮｉ量が１０ａｔ％以下で得られていることが分
かる。
引張り強度はＮｉの量が５ａｔ％以上で高くなり、１０
ａｔ％を越えると急激に低下していることが分かる。ま
た、Ｎｉの量が１０ａｔ％を越えると伸びが低下してい
ることが分かり、一般的な加工に最低限必要な伸び（２
％）はＮｉ量が１０ａｔ％以下で得られていることが分
かる。
【００１８】図２に示すように、室温における固化材の
引張り強度はＺｒの量が０．５ａｔ％以上で高くなり、
５ａｔ％を越えると急激に低下していることが分かる。
また、Ｚｒの量が５ａｔ％を越えると伸びが低下してい
ることが分かり、一般的な加工に最低限必要な伸び（２
％）はＺｒが５ａｔ％以下で得られていることが分か
る。なお、比較のため従来の高強度アルミニウム基合金
固化材（ジュラルミンの押出材）について、室温におけ
る引張り強度を測定した結果、約６５０（ＭＰａ）であ
った。これからも上記本発明の固化材は上記範囲内で強
度的に優れたものであることが分かる。
引張り強度はＺｒの量が０．５ａｔ％以上で高くなり、
５ａｔ％を越えると急激に低下していることが分かる。
また、Ｚｒの量が５ａｔ％を越えると伸びが低下してい
ることが分かり、一般的な加工に最低限必要な伸び（２
％）はＺｒが５ａｔ％以下で得られていることが分か
る。なお、比較のため従来の高強度アルミニウム基合金
固化材（ジュラルミンの押出材）について、室温におけ
る引張り強度を測定した結果、約６５０（ＭＰａ）であ
った。これからも上記本発明の固化材は上記範囲内で強
度的に優れたものであることが分かる。
【００１９】また、上記の製造条件により得られた押出
材（固化材）について、２００℃で１００時間保持後に
おける機械的性質（引張強度、伸び）を２００℃以下で
調べた。この結果を図３および図４に示す。
材（固化材）について、２００℃で１００時間保持後に
おける機械的性質（引張強度、伸び）を２００℃以下で
調べた。この結果を図３および図４に示す。
【００２０】図３に示すように２００℃の環境下におけ
る引張強度はＮｉの量が５ａｔ％未満で、急激に低下し
ていることが分かるとともに、１０ａｔ％を超えると徐
々に低下していることが分かる。これとは逆に伸びは全
体的に大きな値を示している。
る引張強度はＮｉの量が５ａｔ％未満で、急激に低下し
ていることが分かるとともに、１０ａｔ％を超えると徐
々に低下していることが分かる。これとは逆に伸びは全
体的に大きな値を示している。
【００２１】図４に示すように２００℃の環境下におけ
る引張強度はＺｒの量が０．５ａｔ％未満で急激に低下
していることが分かるとともに、５ａｔ％を超えると徐
々に低下していることが分かる。これとは逆に伸びは全
体的に大きな値を示している。
る引張強度はＺｒの量が０．５ａｔ％未満で急激に低下
していることが分かるとともに、５ａｔ％を超えると徐
々に低下していることが分かる。これとは逆に伸びは全
体的に大きな値を示している。
【００２２】なお、比較のため従来の高強度アルミニウ
ム基合金固化材（ジュラルミンの押出材）について、２
００℃環境下における引張強度を測定した。その結果約
２００ＭＰａであった。これからも本発明の固化材は２
００℃の環境下で強度的に優れたものであることが分か
る。
ム基合金固化材（ジュラルミンの押出材）について、２
００℃環境下における引張強度を測定した。その結果約
２００ＭＰａであった。これからも本発明の固化材は２
００℃の環境下で強度的に優れたものであることが分か
る。
【００２３】実施例２ 上記実施例１と同様にして表１に示す各種成分組成を有
する押出材（固化材）を作製し、これについて室温にお
ける機械的性質（引張強度、ヤング率、硬度）を調べ
た。この結果を表１に示す。ただし、表中に示される固
化材の伸びは全て一般的な加工に最低限必要な（２％）
は得られていた。
する押出材（固化材）を作製し、これについて室温にお
ける機械的性質（引張強度、ヤング率、硬度）を調べ
た。この結果を表１に示す。ただし、表中に示される固
化材の伸びは全て一般的な加工に最低限必要な（２％）
は得られていた。
【００２４】表１より本発明の合金は、引張強度、ヤン
グ率、硬度において、すぐれた特性を有することが分か
る。
グ率、硬度において、すぐれた特性を有することが分か
る。
【００２５】なお、比較のため従来の高強度アルミニウ
ム基合金固化材（ジュラルミン押出材）のヤング率は、
約７０（ＧＰａ）である。このことより同一荷重がかか
るとたわみ量および変形量が小さくて済むといった効果
を奏する。
ム基合金固化材（ジュラルミン押出材）のヤング率は、
約７０（ＧＰａ）である。このことより同一荷重がかか
るとたわみ量および変形量が小さくて済むといった効果
を奏する。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【発明の効果】本発明のアルミニウム基合金固化材は、
二次加工を施す場合に加工に耐えうる伸び（靭性）の優
れたものであって、その二次加工が容易に行えるととも
に、原材料のもつ優れた特性をそのまま維持できるもの
である。又、本発明のアルミニウム基合金固化材は、Ｘ
元素がＺｒ、Ｔｉの少なくとも１種であることにより、
比強度が大きくなり、高比強度材料としても有用であ
る。又、かかる固化材は急冷凝固によって得た粉末又は
薄片を集成して塑性加工するだけの簡単な手段によって
得ることができる。
二次加工を施す場合に加工に耐えうる伸び（靭性）の優
れたものであって、その二次加工が容易に行えるととも
に、原材料のもつ優れた特性をそのまま維持できるもの
である。又、本発明のアルミニウム基合金固化材は、Ｘ
元素がＺｒ、Ｔｉの少なくとも１種であることにより、
比強度が大きくなり、高比強度材料としても有用であ
る。又、かかる固化材は急冷凝固によって得た粉末又は
薄片を集成して塑性加工するだけの簡単な手段によって
得ることができる。
【図１】実施例の固化材の室温における伸びと引張強度
のＮｉの変化量に応じたグラフである。
のＮｉの変化量に応じたグラフである。
【図２】実施例の固化材の室温における伸びと引張強度
のＺｒの変化量に応じたグラフである。
のＺｒの変化量に応じたグラフである。
【図３】実施例の押出し材の２００℃で１００時間保持
後における伸びと引張強度のＮｉの変化量に応じたグラ
フである。
後における伸びと引張強度のＮｉの変化量に応じたグラ
フである。
【図４】実施例の押出材の２００℃で１００時間保持後
における伸びと引張強度のＺｒの変化量に応じたグラフ
である。
における伸びと引張強度のＺｒの変化量に応じたグラフ
である。
Claims (4)
- 【請求項１】 一般式：ＡｌａＮｉｂＸｃ｛ただし、
Ｘ：Ｚｒ、Ｔｉから選ばれる１種もしくは２種の元素で
あり、ａ、ｂ、ｃは原子パーセントで、８７．５≦ａ≦
９２．５、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦５｝で示される
組成の急冷凝固材を集成固化してなることを特徴とする
アルミニウム基合金集成固化材。 - 【請求項２】 平均結晶粒径４０〜１０００ｎｍのアル
ミニウムまたはアルミニウムの過飽和固溶体のマトリッ
クスであり、かつマトリックス元素とその他の合金元素
とが生成する種々の金属間化合物及び／又はその他の合
金元素同士が生成する種々の金属間化合物の安定相又は
準安定相からなる粒子が前記マトリックス中に均一に分
布し、その金属間化合物の平均粒子の大きさが１０〜８
００ｎｍである請求項１記載のアルミニウム基合金集成
固化材。 - 【請求項３】 一般式：ＡｌａＮｉｂＸｃ｛ただし、
Ｘ：Ｚｒ、Ｔｉから選ばれる１種もしくは２種の元素で
あり、ａ、ｂ、ｃは原子パーセントで、８７．５≦ａ≦
９２．５、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦５｝で示される
組成の材料を溶融して急冷凝固させ、得られた粉末又は
薄片を集成して通常の塑性加工手段により加圧成形固化
することを特徴とするアルミニウム基合金集成固化材の
製造方法。 - 【請求項４】 固化材は平均結晶粒径４０〜１０００ｎ
ｍのアルミニウムまたはアルミニウムの過飽和固溶体の
マトリックスであり、かつマトリックス元素とその他の
合金元素とが生成する種々の金属間化合物及び／又はそ
の他の合金元素同士が生成する種々の金属間化合物の安
定相又は準安定相からなる粒子が前記マトリックス中に
均一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の大きさが
１０〜８００ｎｍである請求項３記載のアルミニウム基
合金固化材の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3225975A JP3053267B2 (ja) | 1991-09-05 | 1991-09-05 | アルミニウム基合金集成固化材の製造方法 |
| US07/930,734 US5332415A (en) | 1991-09-05 | 1992-08-14 | Compacted and consolidated aluminum-based alloy material and production process thereof |
| DE69207308T DE69207308T2 (de) | 1991-09-05 | 1992-08-28 | Kompaktierter und verstärkter Werkstoff aus Aluminium-Legierung und Verfahren zur Herstellung |
| EP92114752A EP0530710B1 (en) | 1991-09-05 | 1992-08-28 | Compacted and consolidated aluminum-based alloy material and production process thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3225975A JP3053267B2 (ja) | 1991-09-05 | 1991-09-05 | アルミニウム基合金集成固化材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0565585A true JPH0565585A (ja) | 1993-03-19 |
| JP3053267B2 JP3053267B2 (ja) | 2000-06-19 |
Family
ID=16837823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3225975A Expired - Lifetime JP3053267B2 (ja) | 1991-09-05 | 1991-09-05 | アルミニウム基合金集成固化材の製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5332415A (ja) |
| EP (1) | EP0530710B1 (ja) |
| JP (1) | JP3053267B2 (ja) |
| DE (1) | DE69207308T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0693394A (ja) * | 1992-08-05 | 1994-04-05 | Takeshi Masumoto | 高強度耐食性アルミニウム基合金 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4347076A (en) * | 1980-10-03 | 1982-08-31 | Marko Materials, Inc. | Aluminum-transition metal alloys made using rapidly solidified powers and method |
| US5000781A (en) * | 1983-10-03 | 1991-03-19 | Allied-Signal Inc. | Aluminum-transistion metal alloys having high strength at elevated temperatures |
| DE3524276A1 (de) * | 1984-07-27 | 1986-01-30 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau | Aluminiumlegierung zur herstellung von ultra-feinkoernigem pulver mit verbesserten mechanischen und gefuegeeigenschaften |
| US4799978A (en) * | 1986-06-05 | 1989-01-24 | Lockheed Corporation | Aluminum alloy |
| JP2525004B2 (ja) * | 1987-05-29 | 1996-08-14 | 昭和アルミニウム株式会社 | 電子複写機の感光ドラム基体 |
| JPS6447831A (en) * | 1987-08-12 | 1989-02-22 | Takeshi Masumoto | High strength and heat resistant aluminum-based alloy and its production |
| US4865666A (en) * | 1987-10-14 | 1989-09-12 | Martin Marietta Corporation | Multicomponent, low density cubic L12 aluminides |
| JPH0621326B2 (ja) * | 1988-04-28 | 1994-03-23 | 健 増本 | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
| JPH0234737A (ja) * | 1988-07-22 | 1990-02-05 | Masumoto Takeshi | 耐食、耐熱性アルミニウム基合金薄膜とその製造法 |
| EP0659804B1 (en) * | 1992-09-09 | 1998-12-09 | Kao Corporation | Organo(poly)siloxane modified with phosphoric ester and process for producing the same |
-
1991
- 1991-09-05 JP JP3225975A patent/JP3053267B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-08-14 US US07/930,734 patent/US5332415A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-08-28 DE DE69207308T patent/DE69207308T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-08-28 EP EP92114752A patent/EP0530710B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0693394A (ja) * | 1992-08-05 | 1994-04-05 | Takeshi Masumoto | 高強度耐食性アルミニウム基合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0530710B1 (en) | 1996-01-03 |
| JP3053267B2 (ja) | 2000-06-19 |
| DE69207308T2 (de) | 1996-08-22 |
| US5332415A (en) | 1994-07-26 |
| EP0530710A1 (en) | 1993-03-10 |
| DE69207308D1 (de) | 1996-02-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5744254A (en) | Composite materials including metallic matrix composite reinforcements | |
| JP2864287B2 (ja) | 高強度高靭性アルミニウム合金の製造方法および合金素材 | |
| US5593515A (en) | High strength aluminum-based alloy | |
| WO2010122960A1 (ja) | 高強度銅合金 | |
| EP0558957B1 (en) | High-strength, wear-resistant aluminum alloy | |
| US5647919A (en) | High strength, rapidly solidified alloy | |
| JP2911708B2 (ja) | 高強度、耐熱性急冷凝固アルミニウム合金及びその集成固化材並びにその製造方法 | |
| EP0819778A2 (en) | High-strength aluminium-based alloy | |
| JP2798841B2 (ja) | 高強度、耐熱性アルミニウム合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| JP2807374B2 (ja) | 高強度マグネシウム基合金およびその集成固化材 | |
| EP0540056B1 (en) | Compacted and consolidated material of aluminum-based alloy and process for producing the same | |
| JP3203564B2 (ja) | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| EP0577944B1 (en) | High-strength aluminum-based alloy, and compacted and consolidated material thereof | |
| JP2790935B2 (ja) | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| JP3053267B2 (ja) | アルミニウム基合金集成固化材の製造方法 | |
| JPH0525578A (ja) | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| JP3485961B2 (ja) | 高強度アルミニウム基合金 | |
| JP2807400B2 (ja) | 高力マグネシウム基合金材およびその製造方法 | |
| JP2798840B2 (ja) | 高強度アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| JPH0436404A (ja) | 高強度構造部材の製造方法 | |
| JPH10265918A (ja) | アルミニウム合金 |