JPH0689410B2 - 冷延鋼板の成形加工時における肌荒れ防止法 - Google Patents
冷延鋼板の成形加工時における肌荒れ防止法Info
- Publication number
- JPH0689410B2 JPH0689410B2 JP61049381A JP4938186A JPH0689410B2 JP H0689410 B2 JPH0689410 B2 JP H0689410B2 JP 61049381 A JP61049381 A JP 61049381A JP 4938186 A JP4938186 A JP 4938186A JP H0689410 B2 JPH0689410 B2 JP H0689410B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold
- rolled steel
- steel sheet
- during forming
- rough skin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、溶鋼より薄板を直接連続鋳造し、この直接
連続鋳造薄板に、実質的に熱間圧延を施すことなく、冷
間圧延、焼鈍、および調質圧延を施して製造される冷延
鋼板の成形加工時における肌荒れ防止法に関するもので
ある。
連続鋳造薄板に、実質的に熱間圧延を施すことなく、冷
間圧延、焼鈍、および調質圧延を施して製造される冷延
鋼板の成形加工時における肌荒れ防止法に関するもので
ある。
一般に、冷延鋼板が自動車のパネルや電器製品のケー
ス、さらに各種の構造物など主として耐久消費材の製造
に多方面に亘つて用いられている。
ス、さらに各種の構造物など主として耐久消費材の製造
に多方面に亘つて用いられている。
従来、このような成形加工を伴う冷延鋼板は、溶鋼を厚
さ：約200mmのスラブに連続鋳造し、このスラブを熱間
圧延にて厚さ：約3mmの熱延板とした後、酸洗によるス
ケール除去を行ない、ついで所定の厚さまで冷間圧延
し、焼鈍し、かつ調質圧延を施すことによつて製造され
ているが、このような成形加工用冷延鋼板の製造法にお
いては、長い製造工程を必要とし、２〜３カ月の製造工
程を要するのは普通であり、この結果短期納入の需要に
応じきれないばかりでなく、コスト高の原因ともなつて
いた。
さ：約200mmのスラブに連続鋳造し、このスラブを熱間
圧延にて厚さ：約3mmの熱延板とした後、酸洗によるス
ケール除去を行ない、ついで所定の厚さまで冷間圧延
し、焼鈍し、かつ調質圧延を施すことによつて製造され
ているが、このような成形加工用冷延鋼板の製造法にお
いては、長い製造工程を必要とし、２〜３カ月の製造工
程を要するのは普通であり、この結果短期納入の需要に
応じきれないばかりでなく、コスト高の原因ともなつて
いた。
そこで、近年、製造工程の短縮をはかる目的で、溶鋼よ
り直接厚さ：約3mm程度の薄板を連続鋳造し、この直接
連続鋳造薄板に、実質的熱間圧延を施すことなく、表面
酸化物層を除去した状態で、冷間圧延を施し、引続いて
焼鈍と調質圧延を施すことによつて成形加工用冷延鋼板
を製造する方法が提案され、実用化されている。
り直接厚さ：約3mm程度の薄板を連続鋳造し、この直接
連続鋳造薄板に、実質的熱間圧延を施すことなく、表面
酸化物層を除去した状態で、冷間圧延を施し、引続いて
焼鈍と調質圧延を施すことによつて成形加工用冷延鋼板
を製造する方法が提案され、実用化されている。
しかるに、上記の熱間圧延工程を伴う方法で製造された
冷延鋼板では、成形加工時に肌荒れ発生が起らないのに
対して、上記の実質的に熱間圧延が行なわない方法で製
造された冷延鋼板においては、これを例えばプレス加工
した場合に、表面になし地状の肌荒れが発生し易く、製
品の外観がそこなわれるようになるという問題がある。
冷延鋼板では、成形加工時に肌荒れ発生が起らないのに
対して、上記の実質的に熱間圧延が行なわない方法で製
造された冷延鋼板においては、これを例えばプレス加工
した場合に、表面になし地状の肌荒れが発生し易く、製
品の外観がそこなわれるようになるという問題がある。
しかして、本発明者等は、上述のような観点から、上記
の実質的に熱間圧延を行なわない方法で製造される冷延
鋼板における成形加工時の肌荒れ発生を防止すべく研究
を行なつた結果、薄板に直接連続鋳造される溶鋼の炭素
含有量を0.1重量％以下（以下％は重量％を示す）にす
ると共に、これに0.001〜0.008％の割合でCaを含有させ
ると、この結果得られた冷延鋼板は成形加工時の肌荒れ
発生が皆無となるという知見を得たのである。
の実質的に熱間圧延を行なわない方法で製造される冷延
鋼板における成形加工時の肌荒れ発生を防止すべく研究
を行なつた結果、薄板に直接連続鋳造される溶鋼の炭素
含有量を0.1重量％以下（以下％は重量％を示す）にす
ると共に、これに0.001〜0.008％の割合でCaを含有させ
ると、この結果得られた冷延鋼板は成形加工時の肌荒れ
発生が皆無となるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであつ
て、溶鋼から薄板を直接連続鋳造した後、これに冷間圧
延、焼鈍、および調質圧延を施して成形加工用冷延鋼板
を製造するに際して、前記溶鋼の炭素含有量を0.1％以
下にすると共に、前記溶鋼に0.001〜0.008％のCaを含有
させることによつて、前記冷延鋼板の成形加工時におけ
る肌荒れ発生を防止する方法に特徴を有するものであ
る。
て、溶鋼から薄板を直接連続鋳造した後、これに冷間圧
延、焼鈍、および調質圧延を施して成形加工用冷延鋼板
を製造するに際して、前記溶鋼の炭素含有量を0.1％以
下にすると共に、前記溶鋼に0.001〜0.008％のCaを含有
させることによつて、前記冷延鋼板の成形加工時におけ
る肌荒れ発生を防止する方法に特徴を有するものであ
る。
なお、この発明の方法において、溶鋼の炭素含有量を0.
1％以下にしたのは、通常冷延鋼板の炭素含有量はおお
むね0.001〜0.2％の範囲内にあるが、炭素含有量が0.1
％を越えた溶鋼を用いた場合には、これにCaを含有させ
なくても、製造された冷延鋼板に成形加工時に肌荒れが
発生するのを避けることができるという理由によるもの
であり、また、Caによる肌荒れ防止作用は、溶鋼中でCa
OやCaSを形成し、これが凝固の際のデルタ鉄の晶出核と
して働いて凝固組織を細かくし、この結果製造された冷
延鋼板における結晶粒が微細化し、整粒化するようにな
ることによつてもたらされるものと考えられるが、その
含有量が0.001％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方0.008％を越えて含有させても前記作用が飽
和し、コスト高の原因となることから、Caの含有量を0.
001〜0.008％と定めた。
1％以下にしたのは、通常冷延鋼板の炭素含有量はおお
むね0.001〜0.2％の範囲内にあるが、炭素含有量が0.1
％を越えた溶鋼を用いた場合には、これにCaを含有させ
なくても、製造された冷延鋼板に成形加工時に肌荒れが
発生するのを避けることができるという理由によるもの
であり、また、Caによる肌荒れ防止作用は、溶鋼中でCa
OやCaSを形成し、これが凝固の際のデルタ鉄の晶出核と
して働いて凝固組織を細かくし、この結果製造された冷
延鋼板における結晶粒が微細化し、整粒化するようにな
ることによつてもたらされるものと考えられるが、その
含有量が0.001％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方0.008％を越えて含有させても前記作用が飽
和し、コスト高の原因となることから、Caの含有量を0.
001〜0.008％と定めた。
また、この発明の方法を実施するに当つて、上記のよう
に圧下率:50％以上の熱間圧延を必要としないが、熱間
矯正や熱間圧着などの熱間での軽圧下は、実質的に組織
を変えるわけではないので行なつてもよく、さらに冷間
圧延前に巻取りや脱スケールを行なつてもよい。
に圧下率:50％以上の熱間圧延を必要としないが、熱間
矯正や熱間圧着などの熱間での軽圧下は、実質的に組織
を変えるわけではないので行なつてもよく、さらに冷間
圧延前に巻取りや脱スケールを行なつてもよい。
つぎに、この発明の方法を実施例により具体的に説明す
る。
る。
実施例１ 第１表に示される成分組成を有し、かつCa含有量を0.01
％までの範囲で種々変化させた鋼A,B,Cを溶製し、これ
らの溶鋼を、内面寸法が5mm×50mmのスリツト状キヤビ
テイを有する通常の鋳型に連続鋳造して薄板とし、つい
で、これらの直接連続鋳造薄板から、切削により厚さ:3
mm×幅:50mm×長さ:100mmの試験片を切り出し、この試
験片に、厚さ:1.0mmになるまで80％の圧下率で冷間圧延
を施し、ついで温度:800℃に１分保持の条件で再結晶焼
鈍を施した。伸び率:1％の調質圧延を施すことによつて
冷延鋼板を製造した。
％までの範囲で種々変化させた鋼A,B,Cを溶製し、これ
らの溶鋼を、内面寸法が5mm×50mmのスリツト状キヤビ
テイを有する通常の鋳型に連続鋳造して薄板とし、つい
で、これらの直接連続鋳造薄板から、切削により厚さ:3
mm×幅:50mm×長さ:100mmの試験片を切り出し、この試
験片に、厚さ:1.0mmになるまで80％の圧下率で冷間圧延
を施し、ついで温度:800℃に１分保持の条件で再結晶焼
鈍を施した。伸び率:1％の調質圧延を施すことによつて
冷延鋼板を製造した。
ついで、この結果得られた各種の冷延鋼板について、成
形加工の代替として引張り試験を行ない、肌荒れを評価
する目的で30％の引張り伸びを与え、その表面を粗さ計
にて測定した。これらの結果を第１図に示した。
形加工の代替として引張り試験を行ない、肌荒れを評価
する目的で30％の引張り伸びを与え、その表面を粗さ計
にて測定した。これらの結果を第１図に示した。
実施例２ 通常の真空炉を用い、それぞれ第２表に示される成分組
成を有する鋼D,E,Fを溶製し、つい でこれらの溶鋼中にそれぞれ厚さ:40mm×幅:20mmの冷鋼
片を挿入し、引き上げることにより、その表面に厚さ:2
mmの凝固シエルを付着させ、この凝固シエルを徐冷した
状態で、剥して薄板とし、この薄板に酸洗を施した状態
で、厚さ:0.7mmまで53％の圧下率で冷間圧延を行ない、
引続いて温度:850℃に１分保持の条件で再結晶焼鈍を行
なうことによつて冷延鋼板を製造した。
成を有する鋼D,E,Fを溶製し、つい でこれらの溶鋼中にそれぞれ厚さ:40mm×幅:20mmの冷鋼
片を挿入し、引き上げることにより、その表面に厚さ:2
mmの凝固シエルを付着させ、この凝固シエルを徐冷した
状態で、剥して薄板とし、この薄板に酸洗を施した状態
で、厚さ:0.7mmまで53％の圧下率で冷間圧延を行ない、
引続いて温度:850℃に１分保持の条件で再結晶焼鈍を行
なうことによつて冷延鋼板を製造した。
なお、鋼D,Eが所定量のCaを含有するものであり、鋼Ｆ
がこれを含有しないものである。
がこれを含有しないものである。
この結果得られた冷延鋼板について、実施例１における
と同一の条件で引張り試験を行ない、試験後の表面粗さ
を測定した。これらの測定結果を第２表に示した。
と同一の条件で引張り試験を行ない、試験後の表面粗さ
を測定した。これらの測定結果を第２表に示した。
実施例３ 通常の真空炉を用い、第３表に示される成分組成をもつ
た鋼Ｇを溶製し、ついでこの溶鋼中にロール間隙が10mm
となるように対向して配置した２本の水冷ロールを浸漬
し、このロールを相互に外向きに回転させ、前記ロール
間隙にて溶鋼を凝固させることにより厚さ:1.65mm×幅2
00mmの薄板を直接連続鋳造し、この直接連続鋳造薄板を
２枚重ねた状態で熱間圧着ロールに導いて、これを10％
の圧下率で圧着させて厚さ:3mmの薄板とし、さらにこの
薄板を、酸洗して表面のスケールを除去した後、75％の
圧下率で冷間圧延を行なつて厚さ:0.7mmとし、引続いて
温度:800℃に１分保持の条件での再結晶焼鈍および伸び
率:0.5％の調質圧延を行なうことによつて冷延鋼板を製
造した。
た鋼Ｇを溶製し、ついでこの溶鋼中にロール間隙が10mm
となるように対向して配置した２本の水冷ロールを浸漬
し、このロールを相互に外向きに回転させ、前記ロール
間隙にて溶鋼を凝固させることにより厚さ:1.65mm×幅2
00mmの薄板を直接連続鋳造し、この直接連続鋳造薄板を
２枚重ねた状態で熱間圧着ロールに導いて、これを10％
の圧下率で圧着させて厚さ:3mmの薄板とし、さらにこの
薄板を、酸洗して表面のスケールを除去した後、75％の
圧下率で冷間圧延を行なつて厚さ:0.7mmとし、引続いて
温度:800℃に１分保持の条件での再結晶焼鈍および伸び
率:0.5％の調質圧延を行なうことによつて冷延鋼板を製
造した。
この結果得られた冷延鋼板について、実施例１における
と同一の条件で引張り試験を行ない、試験後の表面にお
ける凹凸を粗さ計にて測定すると共に、ｒ値およびｎ値
を測定した。これらの測定結果を第３表に示した。
と同一の条件で引張り試験を行ない、試験後の表面にお
ける凹凸を粗さ計にて測定すると共に、ｒ値およびｎ値
を測定した。これらの測定結果を第３表に示した。
実施例１の第１図に示される結果から、Caの含有によつ
て冷延鋼板の成形加工時における肌荒れが改善されるよ
うになり、この改善効果は、Ca含有量が0.001％以上に
なると顕著に現われるが、Ca:0.008％の含有で飽和し、
かつ冷延鋼板における炭素含有量が、0.1％以下の範囲
では高いほど肌荒れが発生しにくいことが明らかであ
る。
て冷延鋼板の成形加工時における肌荒れが改善されるよ
うになり、この改善効果は、Ca含有量が0.001％以上に
なると顕著に現われるが、Ca:0.008％の含有で飽和し、
かつ冷延鋼板における炭素含有量が、0.1％以下の範囲
では高いほど肌荒れが発生しにくいことが明らかであ
る。
また、第２表および第３表に示される結果からも、炭素
含有量を0.1％以下とした状態で、Caを含有させると、
すぐれた成形加工性を保持した状態で、成形加工時の肌
荒れが起りにくくなることがわかる。
含有量を0.1％以下とした状態で、Caを含有させると、
すぐれた成形加工性を保持した状態で、成形加工時の肌
荒れが起りにくくなることがわかる。
上述のように、この発明の方法によれば、熱間圧延を施
すことなく製造された冷延鋼板の成形加工時の肌荒れ発
生を防止することができるのである。
すことなく製造された冷延鋼板の成形加工時の肌荒れ発
生を防止することができるのである。
第１図はCa含有量と肌荒れの評価として用いた表面粗さ
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】溶鋼から薄板を直接連続鋳造した後、これ
に冷間圧延、焼鈍、および調質圧延を施して成形加工用
冷延鋼板を製造するに際して、前記溶鋼の炭素含有量を
0.1重量％以下とすると共に、前記溶鋼に0.001〜0.008
重量％のCaを含有させることによつて、前記冷延鋼板の
成形加工時における肌荒れ発生を防止することを特徴と
する冷延鋼板の成形加工時における肌荒れ防止法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61049381A JPH0689410B2 (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 冷延鋼板の成形加工時における肌荒れ防止法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61049381A JPH0689410B2 (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 冷延鋼板の成形加工時における肌荒れ防止法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62207828A JPS62207828A (ja) | 1987-09-12 |
| JPH0689410B2 true JPH0689410B2 (ja) | 1994-11-09 |
Family
ID=12829440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61049381A Expired - Lifetime JPH0689410B2 (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 冷延鋼板の成形加工時における肌荒れ防止法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0689410B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AUPR047900A0 (en) | 2000-09-29 | 2000-10-26 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | A method of producing steel |
-
1986
- 1986-03-06 JP JP61049381A patent/JPH0689410B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| CAMP-ISIJ=1988 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62207828A (ja) | 1987-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3607456A (en) | Deep drawing steel and method of manufacture | |
| JPH0742513B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0689410B2 (ja) | 冷延鋼板の成形加工時における肌荒れ防止法 | |
| JP2695858B2 (ja) | 加工性の良好なオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP2681393B2 (ja) | 表面性状が良好で延性に優れたオーステナイト系ステンレス薄鋼帯の製造方法 | |
| JPH0257128B2 (ja) | ||
| JPH0263650A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPS63121623A (ja) | 耐リジング性と化成処理性に優れる深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6024325A (ja) | リジングが少なく成形性にすぐれるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPS6037186B2 (ja) | 深絞り加工性の優れたＡｌ−Ｍｎ−Ｍｇ合金硬質板の製造方法 | |
| JP3006954B2 (ja) | 表面品質の優れたオーステナイト系ステンレス鋼冷延板の製造方法および冷延板 | |
| JPH0257131B2 (ja) | ||
| JPS634024A (ja) | 薄鋳帯からの深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH033730B2 (ja) | ||
| JPS6082616A (ja) | 極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH10306321A (ja) | オーステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0227416B2 (ja) | Tairijinguseitotaijikoseinisugurerukakoyoazuroorudosukohannoseizohoho | |
| JPS6320889B2 (ja) | ||
| JPS6213534A (ja) | 耐リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0756052B2 (ja) | 加工用冷延鋼板の製造法 | |
| JPH05279739A (ja) | 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JPH03122217A (ja) | 薄鋳片からの極薄冷延鋼板の製造法 | |
| JPH0257130B2 (ja) | ||
| JPH0561341B2 (ja) | ||
| JPH082450B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス薄板の製造方法 |