JPH0688127A - 耐震特性と耐候性に優れた鋼管または角管の製造方法 - Google Patents
耐震特性と耐候性に優れた鋼管または角管の製造方法Info
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- JPH0688127A JPH0688127A JP24044992A JP24044992A JPH0688127A JP H0688127 A JPH0688127 A JP H0688127A JP 24044992 A JP24044992 A JP 24044992A JP 24044992 A JP24044992 A JP 24044992A JP H0688127 A JPH0688127 A JP H0688127A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、耐震特性と耐候性に優れた鋼管ま
たは角管の製造方法を提供する。 【構成】 Ｃｕ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０７０
〜０．１５０％の１種または２種を含む低合金鋼鋼管ま
たは角管を、Ａc3変態点以上に加熱し、その温度範囲で
成形したり、丸管から角管に成形した後、引き続き１０
℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で２００℃以下の温度まで冷
却し、必要に応じて２００〜６００℃の温度範囲で焼戻
しを行なうことによって、耐震特性と耐候性に優れた鋼
管または角管を得ることができる。 【効果】 特別に高価な合金元素を使用することなく、
４０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の高強度を有する、耐震特性と
耐候性に優れる鋼管または角管を、安価に製造可能とす
る。
たは角管の製造方法を提供する。 【構成】 Ｃｕ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０７０
〜０．１５０％の１種または２種を含む低合金鋼鋼管ま
たは角管を、Ａc3変態点以上に加熱し、その温度範囲で
成形したり、丸管から角管に成形した後、引き続き１０
℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で２００℃以下の温度まで冷
却し、必要に応じて２００〜６００℃の温度範囲で焼戻
しを行なうことによって、耐震特性と耐候性に優れた鋼
管または角管を得ることができる。 【効果】 特別に高価な合金元素を使用することなく、
４０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の高強度を有する、耐震特性と
耐候性に優れる鋼管または角管を、安価に製造可能とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、構造物の製作に用いら
れる鋼管または角管を対象とし、地震発生時に倒壊まで
の充分な抵抗力を有し、かつ塗覆装を省略しても大気腐
食環境において優れた耐食性を有する、耐震特性と耐候
性に優れた鋼管または角管の製造方法に関するものであ
る。
れる鋼管または角管を対象とし、地震発生時に倒壊まで
の充分な抵抗力を有し、かつ塗覆装を省略しても大気腐
食環境において優れた耐食性を有する、耐震特性と耐候
性に優れた鋼管または角管の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年鉄鋼材料を扱う各分野にわたって、
競争力向上のための使用特性の向上、製造コストの低減
など各種の要求が高まっている。
競争力向上のための使用特性の向上、製造コストの低減
など各種の要求が高まっている。
【０００３】このうち建築分野では、構造物の安全性向
上のため、特に耐震特性向上のために降伏比の低下が望
まれている。これまでは主に厚板分野での要求が強かっ
たが、最近では鋼管分野でこの要求が高まっている。
上のため、特に耐震特性向上のために降伏比の低下が望
まれている。これまでは主に厚板分野での要求が強かっ
たが、最近では鋼管分野でこの要求が高まっている。
【０００４】電縫鋼管の低降伏比化に関しては、成形の
際の加工硬化による降伏比上昇を押える対策があるが、
降伏比低減に限度がある。これに対して鋼管成形後の熱
処理で降伏比を低減させるという試みがなされている。
例えば特開平３−８７３１８号公報では、成形後に鋼管
または角管を（α＋γ）２相域に加熱後急冷し、鋼のミ
クロ組織をフェライトと第２相の炭化物の２相組織とし
て降伏点を下げ、引っ張り強さを高めることによって、
降伏比を低減させることが知られている。
際の加工硬化による降伏比上昇を押える対策があるが、
降伏比低減に限度がある。これに対して鋼管成形後の熱
処理で降伏比を低減させるという試みがなされている。
例えば特開平３−８７３１８号公報では、成形後に鋼管
または角管を（α＋γ）２相域に加熱後急冷し、鋼のミ
クロ組織をフェライトと第２相の炭化物の２相組織とし
て降伏点を下げ、引っ張り強さを高めることによって、
降伏比を低減させることが知られている。
【０００５】また一方、構造物でも大気中にさらされる
場合は、大気中での腐食を防止するために構造物に塗覆
装を行なうのが一般的であるが、例えば橋梁等のような
大規模な鋼構造物では腐食防止のための塗覆装費用が莫
大となる。また腐食を防止するために、例えばステンレ
ス鋼を用いた場合、ステンレス鋼は通常１１％以上のＣ
ｒを含有するため、耐食性には優れるが価格が高く、塗
覆装よりもむしろ費用がかかると考えられる。以上の理
由により、大気腐食環境において塗覆装なしで用いられ
る構造部材用鋼には、比較的安価で使用環境に対して必
要にして充分な耐食性を有する必要性が知られている。
場合は、大気中での腐食を防止するために構造物に塗覆
装を行なうのが一般的であるが、例えば橋梁等のような
大規模な鋼構造物では腐食防止のための塗覆装費用が莫
大となる。また腐食を防止するために、例えばステンレ
ス鋼を用いた場合、ステンレス鋼は通常１１％以上のＣ
ｒを含有するため、耐食性には優れるが価格が高く、塗
覆装よりもむしろ費用がかかると考えられる。以上の理
由により、大気腐食環境において塗覆装なしで用いられ
る構造部材用鋼には、比較的安価で使用環境に対して必
要にして充分な耐食性を有する必要性が知られている。
【０００６】すなわち、低降伏比の鋼管または角管の製
造方法が知られているが、これに耐候性を付与した鋼管
または角管の製造方法は知られていない。
造方法が知られているが、これに耐候性を付与した鋼管
または角管の製造方法は知られていない。
【０００７】
【本発明が解決しようとする課題】建築用耐震耐候鋼管
または角管として、引っ張り強さ４０ー６０キロレベル
で降伏比８０％以下と耐候の複合特性要求がある。
または角管として、引っ張り強さ４０ー６０キロレベル
で降伏比８０％以下と耐候の複合特性要求がある。
【０００８】また、耐震構造用として必要な鋼材の材質
特性として最近、降伏比だけでなく応力−歪曲線の形状
が注目されだした。つまり、鋼材が充分な塑性伸び能力
を持つためには、図１、図２で示したＡc の増加が必要
であると言われ始めている。そのためには、ＹＲの低下
は勿論であるが、さらに降伏点伸びの増大によってこれ
が達成できる。図１と図２を比較すると明かなように耐
震構造用としては図２のような鋼材が適していると言え
る。
特性として最近、降伏比だけでなく応力−歪曲線の形状
が注目されだした。つまり、鋼材が充分な塑性伸び能力
を持つためには、図１、図２で示したＡc の増加が必要
であると言われ始めている。そのためには、ＹＲの低下
は勿論であるが、さらに降伏点伸びの増大によってこれ
が達成できる。図１と図２を比較すると明かなように耐
震構造用としては図２のような鋼材が適していると言え
る。
【０００９】つまり橋梁に用いられる鋼材は、耐震特性
の観点から低ＹＲで降伏点伸びを有し、また大気中での
腐食を防止する際、莫大な塗覆装費用やＣｒ添加のよう
な合金化費用を削減するために、普通鋼での耐候性向上
要求がある。
の観点から低ＹＲで降伏点伸びを有し、また大気中での
腐食を防止する際、莫大な塗覆装費用やＣｒ添加のよう
な合金化費用を削減するために、普通鋼での耐候性向上
要求がある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、耐候性を
付与するために多数の実験と詳細な検討を加えた結果、
ＣｕやＰの添加が耐候性向上に有効であることを確認し
た。
付与するために多数の実験と詳細な検討を加えた結果、
ＣｕやＰの添加が耐候性向上に有効であることを確認し
た。
【００１１】同時に降伏比を低下させるため、鋼のミク
ロ組織をフェライトと第２相（パーライト）の２相組織
とし、降伏点を下げ、引っ張り強さを高めるようにした
ものである。また降伏比を下げ、かつ充分な降伏点伸び
を出すためには、フェライト組織を歪みのないクリーン
なフェライトにすることが重要であることを確認した。
ロ組織をフェライトと第２相（パーライト）の２相組織
とし、降伏点を下げ、引っ張り強さを高めるようにした
ものである。また降伏比を下げ、かつ充分な降伏点伸び
を出すためには、フェライト組織を歪みのないクリーン
なフェライトにすることが重要であることを確認した。
【００１２】本発明は、このような知見に基ずき、耐震
特性と耐候性に優れた角管の製造を可能にしたもので、
その要旨とするところは、重量％にて、Ｃｕ：０．１０
〜２．０％、Ｐ：０．０７〜０．１５０％の１種または
２種を含む低合金鋼鋼管（または角管）を、Ａｃ3 変態
点以上に加熱し、その温度範囲で成形したり、丸管から
角管に成形した後、引き続き１０℃／ｓｅｃ以下の冷却
速度で２００℃以下の温度範囲まで冷却し、その後必要
に応じて２００〜６００℃の温度範囲で焼戻しすること
を特徴とする、耐震特性と耐候性に優れた鋼管または角
管の製造方法である。
特性と耐候性に優れた角管の製造を可能にしたもので、
その要旨とするところは、重量％にて、Ｃｕ：０．１０
〜２．０％、Ｐ：０．０７〜０．１５０％の１種または
２種を含む低合金鋼鋼管（または角管）を、Ａｃ3 変態
点以上に加熱し、その温度範囲で成形したり、丸管から
角管に成形した後、引き続き１０℃／ｓｅｃ以下の冷却
速度で２００℃以下の温度範囲まで冷却し、その後必要
に応じて２００〜６００℃の温度範囲で焼戻しすること
を特徴とする、耐震特性と耐候性に優れた鋼管または角
管の製造方法である。
【００１３】ところでＣｕやＰが耐候性を向上する理由
は、次のように考えている。つまり通常鋼が大気にさら
された時に生成するさび層は、地鉄と外層ＦｅＯＯＨで
構成されているが、これにＣｕやＰが添加されると、地
鉄と外層ＦｅＯＯＨの間に非晶質の酸化鉄が約５０〜１
００μｍの厚さ生成し、その中にＣｕやＰが濃縮してい
て、この層が耐候性に寄与していると考える。
は、次のように考えている。つまり通常鋼が大気にさら
された時に生成するさび層は、地鉄と外層ＦｅＯＯＨで
構成されているが、これにＣｕやＰが添加されると、地
鉄と外層ＦｅＯＯＨの間に非晶質の酸化鉄が約５０〜１
００μｍの厚さ生成し、その中にＣｕやＰが濃縮してい
て、この層が耐候性に寄与していると考える。
【００１４】
【作用】本発明においては、加熱温度をＡｃ3 変態点以
上とし、その後徐冷することによって、パイプ成形やそ
の後の熱間での歪付与や角管成形の影響を除去しつつ、
クリーンフェライト＋パーライトの２層鋼化を達成する
ことに成功している。
上とし、その後徐冷することによって、パイプ成形やそ
の後の熱間での歪付与や角管成形の影響を除去しつつ、
クリーンフェライト＋パーライトの２層鋼化を達成する
ことに成功している。
【００１５】さらに焼戻し温度を低くすることによっ
て、第２相の部分を必要以上に軟化させないことの相乗
効果により、耐震特性に優れた鋼管または角管の製造を
可能にしたものである。
て、第２相の部分を必要以上に軟化させないことの相乗
効果により、耐震特性に優れた鋼管または角管の製造を
可能にしたものである。
【００１６】次に本発明の鋼管製造、角管成形、加熱、
冷却、テンパーの条件について述べる。
冷却、テンパーの条件について述べる。
【００１７】まず、鋼管の製造については特に規定はな
く、どのような方法でも許容される。例えば鋼管はその
製造方法から、シームレス鋼管、電縫鋼管、ＵＯ鋼管、
スパイラル鋼管、鍛接管等に分類できるが、本発明はこ
れらどの製造方法でも許容される。これは、その後の熱
処理での加熱温度を加工歪が除去される温度に規定する
ためである。
く、どのような方法でも許容される。例えば鋼管はその
製造方法から、シームレス鋼管、電縫鋼管、ＵＯ鋼管、
スパイラル鋼管、鍛接管等に分類できるが、本発明はこ
れらどの製造方法でも許容される。これは、その後の熱
処理での加熱温度を加工歪が除去される温度に規定する
ためである。
【００１８】また同様の理由により、鋼管から角管への
加工方法についても特に規定はない。また角管の場合、
丸管から角管に成形したものでなくとも許容される。こ
の例としては平板を溶接して角管製造する方法等がある
が、もちろん許容される。また成形後の形状を角管とし
たが、これは断面形状が正方形の角形鋼管を始め、それ
以外の広義の異形鋼管を含んでいる。
加工方法についても特に規定はない。また角管の場合、
丸管から角管に成形したものでなくとも許容される。こ
の例としては平板を溶接して角管製造する方法等がある
が、もちろん許容される。また成形後の形状を角管とし
たが、これは断面形状が正方形の角形鋼管を始め、それ
以外の広義の異形鋼管を含んでいる。
【００１９】次に鋼管または角管の加熱温度をＡｃ3 変
態点以上にしたのは、この温度範囲に加熱することによ
って、冷却後の２相鋼化を達成しつつ成形歪の除去を同
時に狙ったためである。すなわち、加熱温度がＡｃ3 変
態点以下だと、２相鋼化するものの、フェライトに加工
歪が残存するためにフェライトの強度が高く、結果的に
低降伏比を達成することができない。
態点以上にしたのは、この温度範囲に加熱することによ
って、冷却後の２相鋼化を達成しつつ成形歪の除去を同
時に狙ったためである。すなわち、加熱温度がＡｃ3 変
態点以下だと、２相鋼化するものの、フェライトに加工
歪が残存するためにフェライトの強度が高く、結果的に
低降伏比を達成することができない。
【００２０】Ａｃ3 変態点以上での成形は、加工歪みが
瞬時に除去されるために、最終製品の材質に問題とはな
らない。そのためサイジング処理や引抜き処理、及び丸
管から角管への成形等、どのような成形でも許容され
る。
瞬時に除去されるために、最終製品の材質に問題とはな
らない。そのためサイジング処理や引抜き処理、及び丸
管から角管への成形等、どのような成形でも許容され
る。
【００２１】ＡC3加熱後の冷却速度を１０℃／ｓｅｃ以
下にする理由は、再加熱時にオーステナイト化してＣの
濃化した部分からクリーンフェライトとパーライトの２
相組織とすることで、引っ張り強さを高め低降伏比を得
るためである。冷却速度が大きいと、オーステナイトか
らフェライト＋パーライトへの変態が不十分となり、第
２相にベーナイトやマルテンサイトの含まれた組織とな
るため、降伏比は低いが降伏点伸びがなく、結局耐震特
性の劣化した材質となる。冷却速度が１０℃／ｓｅｃ以
下であれば良いということで、通常は空冷を採用する
が、冷却速度を満足すればその方法は問わない。
下にする理由は、再加熱時にオーステナイト化してＣの
濃化した部分からクリーンフェライトとパーライトの２
相組織とすることで、引っ張り強さを高め低降伏比を得
るためである。冷却速度が大きいと、オーステナイトか
らフェライト＋パーライトへの変態が不十分となり、第
２相にベーナイトやマルテンサイトの含まれた組織とな
るため、降伏比は低いが降伏点伸びがなく、結局耐震特
性の劣化した材質となる。冷却速度が１０℃／ｓｅｃ以
下であれば良いということで、通常は空冷を採用する
が、冷却速度を満足すればその方法は問わない。
【００２２】ところで、鋼種によっては加熱後急冷だけ
では靭性のよくないものがあり、靭性改善のために急冷
後焼戻し処理の必要な場合がある。その際焼戻し温度と
しては、フェライトと第２相の炭化物の２相組織につい
て、その前の急冷で充分硬化した第２相部分をあまり高
温で焼戻すと軟化しすぎ、これが引っ張り強さの低下つ
まり降伏比の上昇の原因となるため、上限を６００℃と
した。しかし焼戻し温度が低くて、２００℃未満になる
とほとんど焼戻しの効果がなくなり、靭性が改善されな
い場合があるため、その下限を２００℃とした。
では靭性のよくないものがあり、靭性改善のために急冷
後焼戻し処理の必要な場合がある。その際焼戻し温度と
しては、フェライトと第２相の炭化物の２相組織につい
て、その前の急冷で充分硬化した第２相部分をあまり高
温で焼戻すと軟化しすぎ、これが引っ張り強さの低下つ
まり降伏比の上昇の原因となるため、上限を６００℃と
した。しかし焼戻し温度が低くて、２００℃未満になる
とほとんど焼戻しの効果がなくなり、靭性が改善されな
い場合があるため、その下限を２００℃とした。
【００２３】成分の規定に関しては、特許請求範囲の項
で述べた通りであるが、各成分の規定範囲の根拠を以下
に述べる。
で述べた通りであるが、各成分の規定範囲の根拠を以下
に述べる。
【００２４】Ｃは鋼材の強度を高める作用があり、０．
０５％以上添加されるが、０．３０％を越えて添加され
ると靭性を著しく劣化するため、その含有量を０．０５
〜０．３０％とした。
０５％以上添加されるが、０．３０％を越えて添加され
ると靭性を著しく劣化するため、その含有量を０．０５
〜０．３０％とした。
【００２５】Ｓｉは固溶体強化作用があり、鋼材の強度
および延性を改善する作用があり、０．０２％以上添加
されるが、０．５０％を越えて添加されると鋼材の靭性
を劣化するため、その含有量を０．０２〜０．５０％と
した。
および延性を改善する作用があり、０．０２％以上添加
されるが、０．５０％を越えて添加されると鋼材の靭性
を劣化するため、その含有量を０．０２〜０．５０％と
した。
【００２６】ＭｎもＣと同様、鋼材の強度を高める作用
があり、０．３０％以上添加されるが、その含有量が
２．０％を越えると製鋼作業が困難となるばかりでな
く、経済的でないことから、その含有量を０．３０〜
２．０％とした。
があり、０．３０％以上添加されるが、その含有量が
２．０％を越えると製鋼作業が困難となるばかりでな
く、経済的でないことから、その含有量を０．３０〜
２．０％とした。
【００２７】Ａｌは製鋼段階の脱酸のために必要であ
り、その下限を０．００１％とした。また、０．１００
％を越えて添加されると介在物の量が増加して鋼の清浄
性が失われること、および製鋼作業に支障をきたすこと
等から、その範囲を０．００１〜０．１００％とした。
り、その下限を０．００１％とした。また、０．１００
％を越えて添加されると介在物の量が増加して鋼の清浄
性が失われること、および製鋼作業に支障をきたすこと
等から、その範囲を０．００１〜０．１００％とした。
【００２８】Ｎは一般に不可避的不純物として鋼中に含
まれるものであるが、あまり低Ｎを狙うと製鋼上のコス
トが著しく増加するため、その下限を０．０００５％と
した。またＮ量が増加すると鋼材の溶接性を劣化し、ま
た連続鋳造スラブの表面キズの発生等を助長するため、
その上限を０．０１００％とした。
まれるものであるが、あまり低Ｎを狙うと製鋼上のコス
トが著しく増加するため、その下限を０．０００５％と
した。またＮ量が増加すると鋼材の溶接性を劣化し、ま
た連続鋳造スラブの表面キズの発生等を助長するため、
その上限を０．０１００％とした。
【００２９】Ｃｕは大気腐食環境での耐食性、つまり耐
候性を向上するために０．１０％以上の添加が必要であ
るが、２．０％を越えて添加しても耐候性の上昇代がほ
とんどなくなるので、含有量の上限は２．０％とした。
Ｃｕが耐候性を向上する理由は、次のように考えてい
る。つまり通常の鋼が大気中にさらされた時に生成する
さび層は、地鉄と外層ＦｅＯＯＨで構成されているが、
これにＣｕを添加すると地鉄と外層ＦｅＯＯＨの間に非
晶質の酸化鉄が約５０〜１００μｍの厚さを生成し、そ
の中にＣｕが濃縮していて、この層が耐候性に寄与して
いるためと考える。
候性を向上するために０．１０％以上の添加が必要であ
るが、２．０％を越えて添加しても耐候性の上昇代がほ
とんどなくなるので、含有量の上限は２．０％とした。
Ｃｕが耐候性を向上する理由は、次のように考えてい
る。つまり通常の鋼が大気中にさらされた時に生成する
さび層は、地鉄と外層ＦｅＯＯＨで構成されているが、
これにＣｕを添加すると地鉄と外層ＦｅＯＯＨの間に非
晶質の酸化鉄が約５０〜１００μｍの厚さを生成し、そ
の中にＣｕが濃縮していて、この層が耐候性に寄与して
いるためと考える。
【００３０】ＰもＣｕと同様に大気腐食環境での耐食
性、つまり耐候性を向上するために０．０７０％以上の
添加が必要であるが、あまり多く添加すると鋼の靭性や
溶接性を劣化するため、含有量の上限は０．１５０％と
した。Ｐが耐候性を向上する理由はＣｕと同様、Ｐの濃
縮したさび層が地鉄とＦｅＯＯＨの間に生成し、この層
が耐候性に寄与するためである。
性、つまり耐候性を向上するために０．０７０％以上の
添加が必要であるが、あまり多く添加すると鋼の靭性や
溶接性を劣化するため、含有量の上限は０．１５０％と
した。Ｐが耐候性を向上する理由はＣｕと同様、Ｐの濃
縮したさび層が地鉄とＦｅＯＯＨの間に生成し、この層
が耐候性に寄与するためである。
【００３１】Ｎｉは低温靭性の改善や耐食性の改善に有
用で添加されるが、高価な元素であるため含有量は９．
５％を上限とした。
用で添加されるが、高価な元素であるため含有量は９．
５％を上限とした。
【００３２】Ｃｒは強度上昇や耐食性向上に有用で添加
されるが、多くなると低温靭性、溶接性を阻害するため
含有量は５．５％を上限とした。
されるが、多くなると低温靭性、溶接性を阻害するため
含有量は５．５％を上限とした。
【００３３】Ｍｏは強度上昇に有用であるが、多くなる
と溶接性を阻害するため、含有量は２．０％を上限とし
た。
と溶接性を阻害するため、含有量は２．０％を上限とし
た。
【００３４】Ｎｂはオーステナイト粒の細粒化や強度上
昇に有用で添加されるが、多くなると溶接性を阻害する
ため、含有量の上限は０．１５％とした。
昇に有用で添加されるが、多くなると溶接性を阻害する
ため、含有量の上限は０．１５％とした。
【００３５】Ｖは析出強化に有用であるが、多くなると
溶接性を阻害するため、含有量は０．３％を上限とし
た。
溶接性を阻害するため、含有量は０．３％を上限とし
た。
【００３６】Ｔｉはオーステナイト粒の細粒化に有用で
添加されるが、多くなると溶接性を阻害するため、含有
量を０．３％を上限とした。
添加されるが、多くなると溶接性を阻害するため、含有
量を０．３％を上限とした。
【００３７】Ｂは微量の添加によって、鋼の焼入れ性を
著しく高める効果を有する。この効果を有効に得るため
には、少なくとも０．０００３％を添加することが必要
である。しかし過多に添加するとＢ化合物を生成して、
靭性を劣化させるので、上限は０．００３０％とした。
著しく高める効果を有する。この効果を有効に得るため
には、少なくとも０．０００３％を添加することが必要
である。しかし過多に添加するとＢ化合物を生成して、
靭性を劣化させるので、上限は０．００３０％とした。
【００３８】Ｃａは硫化物系介在物の形態制御に有用で
添加されるが、多くなると鋼中介在物を形成し鋼の性質
を悪化させるため、含有量は０．００８０％を上限とす
る。
添加されるが、多くなると鋼中介在物を形成し鋼の性質
を悪化させるため、含有量は０．００８０％を上限とす
る。
【００３９】
【実施例】第１表に供試鋼の化学成分を示し、第２表に
鋼管または角管のサイズ、熱処理条件と、得られた鋼管
の機械的性質、および得られた鋼管を工業地帯にて４年
間の大気暴露試験を行なった際の腐食減量を示す。この
時、腐食減量にて８．０ｇ／１００ｃｍ2 を越える場合
には、耐候性を示さないと判断した。
鋼管または角管のサイズ、熱処理条件と、得られた鋼管
の機械的性質、および得られた鋼管を工業地帯にて４年
間の大気暴露試験を行なった際の腐食減量を示す。この
時、腐食減量にて８．０ｇ／１００ｃｍ2 を越える場合
には、耐候性を示さないと判断した。
【００４０】第２表で示した鋼管Ｎｏ．Ａ１，Ｂ１，Ｃ
１，Ｄ１，Ｈ１，Ｉ１，Ｊ１，Ｋ１，Ｌ１，Ｍ１，Ｎ
１，Ｏ１，Ｐ１，Ｑ１，Ｒ１，Ｓ１，Ｔ１，Ｕ１，Ｖ１
はそれぞれ本発明の狙いとする耐震特性（降伏比７０％
以下＆降伏点伸び１．０％以上）と高耐候性（４年間の
大気暴露試験での腐食減量＜８．０ｇ／１００ｃｍ2 ）
を同時に達成している。
１，Ｄ１，Ｈ１，Ｉ１，Ｊ１，Ｋ１，Ｌ１，Ｍ１，Ｎ
１，Ｏ１，Ｐ１，Ｑ１，Ｒ１，Ｓ１，Ｔ１，Ｕ１，Ｖ１
はそれぞれ本発明の狙いとする耐震特性（降伏比７０％
以下＆降伏点伸び１．０％以上）と高耐候性（４年間の
大気暴露試験での腐食減量＜８．０ｇ／１００ｃｍ2 ）
を同時に達成している。
【００４１】これに対し、Ａ２，Ａ３は加熱温度が低す
ぎるために降伏比が高くなっている（フェライトが完全
にクリーンとなっていない）。Ａ４は加熱後の冷却速度
が高すぎるために降伏点伸びが少なくなっている。Ａ５
は焼戻し温度が高すぎるため降伏比が高くなっている。
ぎるために降伏比が高くなっている（フェライトが完全
にクリーンとなっていない）。Ａ４は加熱後の冷却速度
が高すぎるために降伏点伸びが少なくなっている。Ａ５
は焼戻し温度が高すぎるため降伏比が高くなっている。
【００４２】また、Ｂ２は焼戻し温度が高すぎるため降
伏比が高くなっている。Ｃ２は加熱後の冷却速度が高す
ぎるために降伏点伸びが少なくなっている。Ｄ２は加熱
温度が低すぎるために降伏比が高くなっている。またＥ
１，Ｆ１，Ｇ１は、ＣｕもＰも必要量を満たしていない
ために、耐候性が目標値を満足していない。
伏比が高くなっている。Ｃ２は加熱後の冷却速度が高す
ぎるために降伏点伸びが少なくなっている。Ｄ２は加熱
温度が低すぎるために降伏比が高くなっている。またＥ
１，Ｆ１，Ｇ１は、ＣｕもＰも必要量を満たしていない
ために、耐候性が目標値を満足していない。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】
【発明の効果】以上詳細に説明した通り、本発明は特別
に高価な合金元素を使用することなく、４０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上の高強度を有する低降伏比でかつ耐候性に優れ
る鋼管または角管を、安価に製造可能としたもので、産
業上その効果は大である。
に高価な合金元素を使用することなく、４０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上の高強度を有する低降伏比でかつ耐候性に優れ
る鋼管または角管を、安価に製造可能としたもので、産
業上その効果は大である。
【図１】鋼材のストレス−ストレインの関係を示す図。
【図２】鋼材のストレス−ストレインの関係を示す図。
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃｕ：０．１０〜２．０
％、Ｐ：０．７０〜０．１５０％の１種または２種を含
む低合金鋼鋼管または角管を、Ａｃ3 変態点以上に加熱
し、その温度範囲で成形した後、引き続き１０℃／ｓｅ
ｃ以下の冷却速度で２００℃以下の温度まで冷却するこ
とを特徴とする、耐震特性と耐候性に優れた鋼管または
角管の製造方法。 - 【請求項２】 重量％にて、Ｃｕ：０．１０〜２．０
％、Ｐ：０．７０〜０．１５０％の１種または２種を含
む低合金鋼鋼管または角管を、Ａｃ3 変態点以上に加熱
し、その温度範囲で成形した後、引き続き１０℃／ｓｅ
ｃ以下の冷却速度で２００℃以下の温度まで冷却し、そ
の後２００〜６００℃の温度範囲で焼戻しすることを特
徴とする、耐震特性と耐候性に優れた鋼管または角管の
製造方法。 - 【請求項３】 重量％にて、Ｃｕ：０．１０〜２．０
％、Ｐ：０．７０〜０．１５０％の１種または２種を含
む低合金鋼鋼管を、Ａｃ3 変態点以上に加熱し、その温
度範囲で丸管を角管に成形した後、引き続き１０℃／ｓ
ｅｃ以下の冷却速度で２００℃以下の温度まで冷却する
ことを特徴とする、耐震特性と耐候性に優れた角管の製
造方法。 - 【請求項４】 重量％にて、Ｃｕ：０．１０〜２．０
％、Ｐ：０．７０〜０．１５０％の１種または２種を含
む低合金鋼鋼管を、Ａｃ3 変態点以上に加熱し、その温
度範囲で丸管を角管に成形した後、引き続き１０℃／ｓ
ｅｃ以下の冷却速度で２００℃以下の温度まで冷却し、
その後２００〜６００℃の温度範囲で焼戻しすることを
特徴とする、耐震特性と耐候性に優れた角管の製造方
法。 - 【請求項５】 低合金鋼鋼管または角管が、下記第１群
あるいは第２群のいずれかの成分からなる請求項１、請
求項２、請求項３または請求項４に記載の低合金鋼鋼管
または角管の製造方法 第１群 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．３０％、 Ｓｉ：０．０２〜０．５０％、 Ｍｎ：０．３０〜２．００％、 Ａｌ：０．００１〜０．１００％、 Ｎ：０．０００５〜０．０１００％、 Ｃｕ：０．１０〜２．００％、 Ｐ：０．０７０〜０．１５０％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる低合金
鋼 第２群 重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．３０％、 Ｓｉ：０．０２〜０．５０％、 Ｍｎ：０．３０〜２．００％、 Ａｌ：０．００１〜０．１００％、 Ｎ：０．０００５〜０．０１００％、 Ｃｕ：０．１０〜２．００％、 Ｐ：０．０７０〜０．１５０％ に加えて、 Ｎｉ：９．５％以下、 Ｃｒ：５．５％以下、 Ｍｏ：２．０％以下、 Ｎｂ：０．１５％以下、 Ｖ：０．３％以下、 Ｔｉ：０．１５％以下、 Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、 Ｃａ：０．００８０％以下 のうち１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる低合金鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24044992A JPH0688127A (ja) | 1992-09-09 | 1992-09-09 | 耐震特性と耐候性に優れた鋼管または角管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24044992A JPH0688127A (ja) | 1992-09-09 | 1992-09-09 | 耐震特性と耐候性に優れた鋼管または角管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0688127A true JPH0688127A (ja) | 1994-03-29 |
Family
ID=17059670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24044992A Withdrawn JPH0688127A (ja) | 1992-09-09 | 1992-09-09 | 耐震特性と耐候性に優れた鋼管または角管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0688127A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112872285A (zh) * | 2020-12-24 | 2021-06-01 | 宝鸡拓普达钛业有限公司 | 一种钛合金方管的制备方法 |
| CN114606447A (zh) * | 2022-01-26 | 2022-06-10 | 淮安泓臻金属科技有限公司 | 一种公路护栏用低合金高强高耐候结构钢及其制备方法 |
-
1992
- 1992-09-09 JP JP24044992A patent/JPH0688127A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112872285A (zh) * | 2020-12-24 | 2021-06-01 | 宝鸡拓普达钛业有限公司 | 一种钛合金方管的制备方法 |
| CN114606447A (zh) * | 2022-01-26 | 2022-06-10 | 淮安泓臻金属科技有限公司 | 一种公路护栏用低合金高强高耐候结构钢及其制备方法 |
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