JPH0680407A - 硫酸の処理または製造方法 - Google Patents

硫酸の処理または製造方法

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JPH0680407A
JPH0680407A JP5114156A JP11415693A JPH0680407A JP H0680407 A JPH0680407 A JP H0680407A JP 5114156 A JP5114156 A JP 5114156A JP 11415693 A JP11415693 A JP 11415693A JP H0680407 A JPH0680407 A JP H0680407A
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Elmar-Manfred Horn
エルマル−マンフレート・ホルン
Stylianos Savakis
シユテイリアノス・ザフアキス
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 腐蝕速度の低い材料からなる装置による硫酸
の製造方法を提供する。 【構成】 鍛造もしくは鋳造材料または溶接フィラーが
熱濃硫酸または１０重量％までの発煙硫酸と接触する硫
酸の製造の如き方法において、該鍛造もしくは鋳造材料
または該フィラーの接触部分を、ほぼニッケル１５．５
〜１７．５重量％、クロム１０〜１２重量％、ケイ素
５．７〜６．５重量％、炭素最高０．０６重量％まで、
マンガン最高１．５重量％まで、リン最高０．０３重量
％まで、硫黄最高０．０３重量％まで、チタン最高０．
１５重量％まで、ジルコニウム最高０．８重量％まで、
窒素最高０．２重量％まで、モリブデン最高０．３重量
％まで及び鉄はその残りからなるオーステナイト性→鉄
‐ニッケル‐クロム‐ケイ素合金で構成する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】本発明は熱濃硫酸及び０〜１０重量％発煙
硫酸が損傷する部品に対する材料の使用、及びかかる材
料を用いる硫酸の製造に関する。
【０００２】文献には熱濃硫酸による腐食に対する材料
の耐久性に関する多数の引用文献が含まれている。
【０００３】硫酸鉛の溶解度は硫酸濃度が増大するに従
って増加するため、鉛及び鉛合金は７８％までのＨ2Ｓ
Ｏ4の濃度のみ及び１１０℃までのみで使用し得る［ウ
ルマンズ・エンジクロペディエ・デル・テクニッシェン
・ヘミー（ＵｌｌｍａｎｎｓＥｎｃｙｃｌｏｐａｅｄｉ
ｅ ｄｅｒ ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅｎ Ｃｈｅｍｉ
ｅ）、第４版、第２１巻（１９８２）、１５７頁］。
【０００４】非合金鋼は６８〜９９％の硫酸中にて７０
℃までで使用し得るが、１．３ｍｍ／年までの腐蝕速度
を予期しなければならない［Ｇ．ネルソン（Ｎｅｌｓｏ
ｎ）、コロージョン・データ・サーベイ（Ｃｏｒｒｏｓ
ｉｏｎ Ｄａｔａ Ｓｕｒｖｅｙ）、シェル・デベロッ
プメント社（Ｓｈｅｌｌ ＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔＣ
ｏ．）、サンフランシスコ、１９５０、ＺＴ‐１０２Ａ
頁］。非合金鋼の耐久性は９９〜１００％Ｈ2ＳＯ4濃度
の範囲で顕著に降下する。非合金鋼では流速の上昇は避
けるべきである［ウルマン、上記引用例文献中；Ｚ．
ｆ．Ｗｅｒｋｓｔ.‐Ｔｅｃｈｎ．４（１９７３）、１
６９／１８６頁；Ｒ．ｔ．ボーゲス（Ｂｏｒｇｅｓ）、
コロージョン／８７、ベーパーＮｏ．２３，ＮＡＣＥ、
ヒューストン、テキサス、１９８７］。
【０００５】クロムまたは銅で合金された鋳鉄タイプは
９０‐９９％の硫酸濃度で約１２０℃まで耐久性がある
が（ウルマン、上記引用文献中）、ここに流れに対する
腐蝕の依存性を多分に考慮しなければならない（Ｚ．
ｆ．ｗｅｒｋｓｔ.‐Ｔｅｃｈｎ.、上記引用文献中）。
１４〜１８％Ｓｉを有する鉄‐ケイ素鋳造材料は広い濃
度及び温度範囲にわたって極めて良好な耐蝕性を持つが
（ウルマン、上記引用文献中）；この特殊な鋳鉄の硬さ
及びもろさは大きな欠点である［Ｒ．Ｊ．ボーゲス、コ
ロージョン／８７、上記引用文献中；ウルマン、第４
版、第３巻（１９７３）、２１頁］。材料Ｎｏ．１，４
５７１によるステンレスオーステナイト性標準鋼は８５
℃までの温度で濃硫酸を用いて利用される。温度が上昇
するに従い、腐蝕速度は顕著に増大する。１５０℃で
も、約１ｍｍ／年の腐蝕速度を予期しなければならず
［Ｚ．ｆ．Ｗｅｒｋｓｔ.‐Ｔｅｃｈｎ．８（１９７
７）、３６２／３７０及び４１０／４１７頁］、その際
に腐蝕は顕著に流れに依存する。
【０００６】ニッケルベースの合金の使用は何ら利点が
ない。材料Ｎｏ．２．４８１９［ハステロイ（Ｈａｓｔ
ｅｌｌｏｙ）合金タイプＣ‐２７６］のＮｉＭｏ１６Ｃ
ｒ１５Ｗの板状熱交換器を濃硫酸を冷却する際に使用す
る場合、生成物温度は９５℃に限定される［Ｎ．シュリ
ンダー（Ｓｒｉｎｄｈａｒ）、マテリアルズ・パフォー
マンス（Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃ
ｅ）、１９８８年３月、４０／４６頁）。
【０００７】かくて合金法により硫酸に対する耐久性を
改善するための提案には何ら欠点がない。かくて、材料
Ｎｏ．１．４３６１の３．７〜４．３Ｓｉ含有オーステ
ナイト性ステンレス鋼タイプＸ１ ＣｒＮｉＳｉ１８
１５は材料Ｎｏ．１．４５７１のものより例えば９８．
５％硫酸中にて１５０及び２００℃で実質的に高い耐久
性を示し（ウルマン、第３巻、２１頁）；流れに対する
腐蝕の依存性は極めて低い［Ｚ．ｆ．Ｗｅｒｋｓｔ．Ｔ
ｅｃｈｎ．８（１９７７）、３６２／３７０及び４１０
／４１７頁；Ｍ．レナー（Ｒｅｎｎｅｒ）及びＲ．キル
ヒハイナー（Ｋｉｒｃｈｈｅｉｎｅｒ）、「強酸化性媒
質中での高度合金ステンレス特殊鋼の耐腐蝕性（Ｃｏｒ
ｒｏｓｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｈｉｇｈ
‐ａｌｌｏｙ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｐｅｃｉａｌ
ｓｔｅｅｌｓ ｉｎ ｓｔｒｏｎｇｌｙ ｏｘｉｄｉｚ
ｉｎｇ ｍｅｄｉａ）」、１９８６年４月７及び８日に
エスリンゲンで開催された「ニッケル材料及び高度合金
特殊鋼（Ｎｉｃｋｅｌ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｎｄ
ｈｉｇｈ‐ａｌｌｏｙ ｓｐｅｃｉａｌ ｓｔｅｅｌ
ｓ）」に関するセミナーに提出された論文］。更にオー
ステナイト性ステンレス鋼のＳｉ含有量を４．５〜５．
８％、好ましくは５．０〜５．６％に増大することによ
りある範囲内で熱８０％、好ましくは９０％の硫酸中で
の改善された耐蝕が与えられる（米国特許第４，５４
３，２４４号；ドイツ国特許出願公開第３，３２０，５
２７号）。かかる特殊鋼は腐蝕がこのように温度に顕著
に依存するために昇温下での実際の使用にはほとんど用
いられない。次の腐蝕速度は１７．５％Ｃｒ、１７．５
％Ｎｉ、５．３％Ｓｉ、残りは実質的に鉄の組成の十分
にオーステナイト性の鋼であるステンレスに対して９
８．２％硫酸中で測定した（上記米国特許及びドイツ国
特許出願公開参照）： １２５℃ ０．１ｍｍ／年 １３５℃ ０．８ｍｍ／年 １４５℃ １．６ｍｍ／年 ９３．５％Ｈ2ＳＯ4中では０．２５ｍｍ／年の腐蝕速度
が８５℃で観察された。プラント腐蝕を減少させるため
に陰極保護を与えることができ、しかしながらこれらの
条件下での９３．５％Ｈ2ＳＯ4中の腐蝕速度は２００℃
でまだ１．１ｍｍ／年である。更にまた、硫酸中での流
れに対するステンレスクロム‐ニッケル‐ケイ素鋼の腐
蝕の認め得る依存性の欠点を考慮しなければならず；例
えば９６％硫酸中で１５０℃での回転ディスク（直径３
０ｍｍ、２，０００ｒｐｍ）の腐蝕速度は３．７ｍｍ／
年である。
【０００８】更に、２〜４％のＳｉ含有量を有する熱処
理可能のニッケルベースの合金が少なくとも６５％の濃
度で熱硫酸を取り扱うために提案された（ドイツ国特許
第２，１５４，１２６号）。しかしながら、１２０℃に
加熱された硫酸中での腐蝕速度は約０．６ｍｍ／年で、
極めて高い。１４０℃に加熱された９８％Ｈ2ＳＯ4中で
の０．２５ｍｍ／年の腐蝕速度が更に時間硬化性で且つ
ニッケルベースの流れに敏感でない合金に対して与えら
れる（Ｒ．Ｊ．ボーゲス、コロージョン／８７、上記引
用文献中）。
【０００９】他方、１７％Ｃｒ、１６％Ｎｉ、３．７％
Ｓｉ及び２．３％Ｍｏ含有量を有するオーステナイト性
ステンレス鋼は冷硫酸中でのみ１０％以下及び８０％以
上の濃度で使用し得る［ＣＡＦＬの出版Ｎｏ．２３５：
困難な腐蝕問題に対する耐ウラヌス、錆及び酸性鋼（Ｕ
ｒａｎｕｓ，ｒｕｓｔ‐ａｎｄ‐ａｃｉｄ‐ｒｅｓｉｓ
ｔａｎｔ ｓｔｅｅｌｓ ｆｏｒ ｄｉｆｉｃｕｌｔ
ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｒｏｂｌｅｍｓ）、３７頁］。
【００１０】更に英国特許第１，５３４，９２６号に濃
硫酸中で、高い耐蝕性を有するオーステナイト性ステン
レスクロム‐ニッケル‐ケイ素‐銅‐モリブデン鋼が記
載され；これらの鋼は次の組成に特徴がある（重量
％）：
【００１１】
【表１】
【００１２】かかる鋼は合金成分であるモリブデンがオ
ーステナイト性ステンレスクロームニッケル‐ケイ素鋼
をもろくする傾向を増大させる欠点を有し、これにより
殊に例えば圧縮ベーズの場合に熱処理中にかなりの困難
を生じさせ得る。更にまた、合金成分である銅は熱処理
性に関する困難［ウルマンズ・エンシクロペディエ・デ
ル・テクニッシェン・ヘミー、第４版（１９８２）、第
２２巻、５６頁］及び熱亀裂を生じさせる。更に、銅合
金されたステンレスオーステナイト性鋼は熱硫酸中で応
力腐蝕亀裂が生じ易いことを考慮しなければならない
［Ｉ．クラス（Ｃｌａｓｓ）及びＨ．グレフェン（Ｇｒ
ａｅｆｅｎ）、Ｗｅｒｋｓｔ．ｕ．ｋｏｒｒｏｓ．１９
６４、７９／８４頁；Ｈ．グレフェン、Ｗｅｒｋｓｔ．
ｕ．Ｋｏｒｒｏｓ、１９６５、８７６／８７９頁］。
【００１３】最後にまた、凝集するデルタフェライトネ
ットワークの生成の可能性を排除するように５〜１０％
に限定されるデルタフェライトの比率を有する４〜６％
ケイ素含有鉄‐クロム‐ネッケル合金［Ｄ．Ｊ．クロニ
スター（Ｃｈｒｏｎｉｓｔｅｒ）及びＴ．Ｃ．スペン
ス）Ｓｐｅｎｃｅ）、コロージョン８５、ペーパー３０
５、ＮＡＣＥ、ボストン／Ｍａｓｓ．、１９８５年３
月］が記載されている。このタイプのネットワークは１
０％より多い％のデルタフェライトで予期される。Ｄ．
Ｊ．タロニスターらにより１１０℃に加熱された９５％
Ｈ2ＳＯ4中の腐蝕速度が最初は比較的小さい（０．４ｍ
ｍ／年）が、応力がより長期になる際に急速に２．４ｍ
ｍ／年に増大する４．８％ケイ素含有合金のケースが記
載されている。５〜５．２％Ｓｉを含む合金はこれらの
条件下で０．１１〜０．５６ｍｍ／年の腐蝕速度を受け
ることが見い出された。５．６％Ｓｉにならないまでは
約０．１ｍ／年の腐蝕速度が始まる。９５％Ｈ2ＳＯ4の
温度が１３０℃に上昇した場合、５．６％のＳｉ含有量
で更に一度腐蝕速度の増加が観察され、試験の第一の部
分（４８時間）で０．６６ｍｍ／年であり、第二の部分
において１．２４ｍｍ／年程度であり；Ｓｉ％が５．９
％である場合、腐蝕速度は０．４５〜０．５４ｍｍ年で
ある。
【００１４】従って目的は熱濃硫酸または発煙硫酸に曝
される部品に対し、その部品が上記の極限の条件下で低
い腐蝕速度を示す材料を得ることであり；材料は加えて
このものが硫酸の製造にも利用し得るように良好な機械
的及び技術的特性を示すべきである。
【００１５】驚くべきことに、この目的は完全に特殊な
材料を用いて達成し得る。
【００１６】本発明は熱濃硫酸または０〜１０重量％発
煙硫酸と接触する部品に対し、ニッケル１５．５〜１
７．５重量％、クロム１０〜１２重量％、ケイ素５．７
〜６．５重量％、炭素最高０．０６重量％まで、マンガ
ン最高１．５重量％まで、リン最高０．０３重量％ま
で、硫黄最高０．０３重量％まで、チタン最高０．１５
重量％まで、ジルコニウム最高０．８重量％まで、窒素
最高０．２重量％まで、モリブデン最高０．３重量％ま
で及び鉄はその残り、と共に脱酸素元素であるマグネシ
ウム、アルミニウム及びカルシウムを含めた最少量の通
常に存在する不純物からなるオーステナイト性→鉄‐ニ
ッケル‐クロム‐ケイ素合金からなる鍛造及び鋳造材料
並びに溶接フィラーの使用を与える。
【００１７】本材料は好ましくは熱時処理性を改善する
ために０．０１重量％までのホウ素及び０．２５重量％
までの希土類金属を含有し得る。
【００１８】本発明は好ましくは最高０．０３重量％ま
で、特に好ましくは最高０．０２重量％までの炭素を含
む。
【００１９】用いる材料は好適な機械的及び技術的特性
を持つ。高い比率のケイ素にもかかわらず、材料の耐衝
撃値は満足できる。合金は全ての工業的に重要な形態例
えばシート、ストリップ、チューブ、ロッド及びワイヤ
ーとして製造し得る。更なる形態にはスチールキャステ
ィング物例えばポンプおよびバルブが含まれる。ニッケ
ル‐クロム‐ケイ素‐鉄合金はそれ自身十分に溶接され
るため、装置の製造において溶接された構造物を使用す
ることができる。溶接フィラーは同様のタイプのもので
あり得るか、または他方約２０％までのデルタフェライ
ト含有量を示し得る。
【００２０】用いる材料は７５重量％以上、好ましくは
８５〜１００重量％、特に好ましくは９０〜１００重量
％Ｈ2ＳＯ４及び０〜１０重量％の発煙硫酸に対して高
度のＨ2ＳＯ4に対する耐蝕性がある。この高い耐蝕性は
高い尾温度例えば９０〜３７０℃、好ましくは１５０〜
３４０℃、特に好ましくは２００℃から種々の高濃度の
硫酸または発煙硫酸の沸点まででも得られる。材料及び
／または部品は０．１〜１０バールの圧力で熱濃硫酸ま
たは０〜１０重量％発煙硫酸により衝撃を受け得る。こ
の材料はかかる熱濃硫酸により衝撃を受ける部品に使用
し得る。かかる部品は例えば殊に反応容器、ポンプ、バ
ルブ、パイプ類、熱交換器である。かかる部品はフォー
ギング（ｆｏｒｇｉｎｇ）及びローリング（鍛造）、鋳
造、ライニング、プレーティング、形成、溶接または溶
接による表面再構成（ｒｅｓｕｒｆａｃｉｎｇ）により
製造し得る。
【００２１】通常は最高０．１〜０．２ｍｍ／年である
が、上記の悪条件下での１ｍｍ／年の最高腐蝕速度は高
い耐蝕性を構成するものとして理解される。
【００２２】用いる材料の特性はＤ．Ｒ．マックアリス
ター（ＭｃＡｌｉｓｔｅｒ）らがケミカル・エンジニア
リング・プログレス（Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅ
ｅｒｉｎｇ Ｐｒｏｇｒｅｓｓ）、１９８６年７月、３
４／３８頁でオーステナイロ性クロム‐ニッケル‐（モ
リブデン）鋼中での高いケイ素含有量は熱濃硫酸により
衝撃を受けた場合に腐蝕挙動に関して無意味であること
を示しているため、一層驚くべきことである。
【００２３】また本発明は二酸化硫黄の三酸化硫黄への
接触酸化、９８乃至１０１％間の濃度を有する硫酸中へ
の三酸化硫黄の吸収による硫酸の製造において、吸収の
熱が発生し、且つ吸収を硫酸を１２０℃より過剰の温度
で導入するタワー中で行い、タワーに残留する硫酸が９
９％より高い濃度及び１２０℃より高い温度を示し、そ
して吸収の熱を熱交換器中で他の液体への伝熱または水
蒸気発生により除去する際に、熱交換器及び随時熱硫酸
と接触する他の部品がほぼニッケル１５．５〜１７．５
重量％、クロム１０〜１２重量％、ケイ素５．７〜６．
５重量％、炭素最高０．０６重量％まで、マンガン最高
１．５重量％まで、リン最高０．０３重量％まで、硫黄
最高０．０３重量％まで、チタン最高０．１５重量％ま
で、ジルコニウム最高０．８重量％まで、窒素最高０．
２重量％まで、モリブデン最高０．３重量％まで及び鉄
はその残り、と共に脱酸素元素であるマグネシウム、ア
ルミニウム及びカルシウムを含め最少量の通常に存在す
る不純物からなるオーステナイト性の鉄‐ニッケル‐ク
ロム‐ケイ素合金からなることを特徴とする硫酸の製造
方法を与える。
【００２４】特殊な合金の利用により硫酸製造中に高度
な水蒸気（水蒸気圧＞５バール）が発生され、従って吸
収熱の利用が最適になる。更に、高い硫酸温度で操作す
ることができる。
【００２５】本発明の実施例を参考に更に詳細に説明す
る。
【００２６】
【実施例】熱ローラで３ｍｍの厚さのシートで製造され
た次の組成の材料試料を検討した（重量％）：炭素０．
０１５％、ケイ素５．９４％、マンガン０．６８％、リ
ン０．０２１％、硫黄０．００１％、クロム１１．３４
％、ニッケル１７．４９％、モリブデン０．０９％、ジ
ルコニウム０．４１％及びチタン０．１０％並びに残り
は鉄。
【００２７】このオーステナイト性鋼の腐蝕速度は９６
％沸騰硫酸（３２０℃）中で＜０．１ｍｍ／年であり；
また９２％Ｈ2ＳＯ４中にて１９０℃で＜０．１ｍｍ／
年の腐蝕速度が計測された。
【００２８】０．１ｍｍ／年の腐蝕速度（直系３０ｍ
ｍ，２，０００ｒｐｍの回転ディスク）は９６％硫酸中
での１５０℃でのこのオーステナイト性ニッケル‐クロ
ム‐ケイ素鋼の場合に流れに対する腐蝕の依存性が低い
ことの証明である。
【００２９】本明細書及び実施例は説明のためであり、
本発明を限定するためのものではなく、そして本発明の
精神及び範囲内での他の具体例はそれ自体本分野に精通
せる者に示唆されることは理解されよう。
【００３０】本発明の主なる特徴及び態様は以下のとお
りである。
【００３１】１．鍛造もしくは鋳造材料または溶接フィ
ラーを熱濃硫酸または１０重量％までの発煙硫酸と接触
させる方法において、該鍛造もしくは鋳造材料または該
フィラーの接触部分を、ほぼニッケル１５．５〜１７．
５重量％、クロム１０〜１２重量％、ケイ素５．７〜
６．５重量％、炭素最高０．０６重量％まで、マンガン
最高１．５重量％まで、リン最高０．０３重量％まで、
硫黄最高０．０３重量％まで、チタン最高０．１５重量
％まで、ジルコニウム最高０．８重量％まで、窒素最高
０．２重量％まで、モリブデン最高０．３重量％まで及
び鉄はその残り、と共に脱酸素元素であるマグネシウ
ム、アルミニウム及びカルシウムを含め最少量の通常に
存在する不純物からなるオーステナイト性→鉄‐ニッケ
ル‐クロム‐ケイ素合金で構成することを特徴とする、
改善方法。
【００３２】２．合金が加えて約０．１重量％までのホ
ウ素及び約０．２５重量％までの希土類金属を含む、上
記１に記載の方法。
【００３３】３．合金が最高約０．０３重量％までの炭
素を含む、上記１に記載の方法。
【００３４】４．接触が７５重量％以上の硫酸または０
〜１０重量％の発煙硫酸とである、上記１に記載の方
法。
【００３５】５．濃硫酸または０〜１０重量％の発煙硫
酸との接触が９０〜３７０℃の温度である、上記１に記
載の方法。
【００３６】６．接触が約０．１〜１０バールの圧力下
である、上記１に記載の方法。
【００３７】７．接触される材料が沈水ポンプである、
上記１に記載の方法。
【００３８】８．二酸化硫黄の三酸化硫黄への接触酸
化、９８乃至１０１％間の濃度を有する硫酸中への三酸
化硫黄の吸収による硫酸の製造において、吸収の熱が発
生し、且つ吸収を硫酸を１２０℃より過剰の温度で導入
するタワー中で行い、タワーに残留する硫酸が９９％よ
り高い濃度及び１２０℃より高い温度を示し、そして吸
収の熱は熱交換器中で他の液体への伝熱または水蒸気発
生により除去する際に、熱交換器並びに随時熱交換器中
の他の部品及び随時熱硫酸と接触する他の部品を、ほぼ
ニッケル１５．５〜１７．５重量％、クロム１０〜１２
重量％、ケイ素５．７〜６．５重量％、炭素最高０．０
６重量％まで、マンガン最高１．５重量％まで、リン最
高０．０３重量％まで、硫黄最高０．０３重量％まで、
チタン最高０．１５重量％まで、ジルコニウム最高０．
８重量％まで、窒素最高０．２重量％まで、モリブデン
最高０．３重量％まで及び鉄はその残り、と共に脱酸素
元素であるマグネシウム、アルミニウム及びカルシウム
を含め最少量の通常に存在する不純物からなるオーステ
ナイト性の鉄‐ニッケル‐クロム‐ケイ素合金で構成す
ることを特徴とする、改善方法。
【００３９】９．吸収の熱を約１．５〜３１バールの圧
力（絶対圧）を有する水蒸気を発生させるために熱交換
器中で除去する、上記８に記載の方法。
【００４０】１０．タワーに残留する硫酸が約２００〜
２８０℃の熱を示す、上記８に記載の方法。

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 鍛造もしくは鋳造材料または溶接フィラ
    ーを熱濃硫酸または１０重量％までの発煙硫酸と接触さ
    せる方法において、該鍛造もしくは鋳造材料または該フ
    ィラーの接触部分を、ほぼニッケル１５．５〜１７．５
    重量％、クロム１０〜１２重量％、ケイ素５．７〜６．
    ５重量％、炭素最高０．０６重量％まで、マンガン最高
    １．５重量％まで、リン最高０．０３重量％まで、硫黄
    最高０．０３重量％まで、チタン最高０．１５重量％ま
    で、ジルコニウム最高０．８重量％まで、窒素最高０．
    ２重量％まで、モリブデン最高０．３重量％まで及び鉄
    はその残り、と共に脱酸素元素であるマグネシウム、ア
    ルミニウム及びカルシウムを含め最少量の通常に存在す
    る不純物からなるオーステナイト性→鉄‐ニッケル‐ク
    ロム‐ケイ素合金で構成することを特徴とする、改善方
    法。
  2. 【請求項２】 二酸化硫黄の三酸化硫黄への接触酸化、
    ９８乃至１０１％間の濃度を有する硫酸中への三酸化硫
    黄の吸収による硫酸の製造において、吸収の熱が発生
    し、且つ吸収を硫酸を１２０℃より過剰の温度で導入す
    るタワー中で行い、タワーに残留する硫酸が９９％より
    高い濃度及び１２０℃より高い温度を示し、そして吸収
    の熱は熱交換器中で他の液体への伝熱または水蒸気発生
    により除去する際に、熱交換器並びに随時熱交換器中の
    他の部品及び随時熱硫酸と接触する他の部品を、ほぼニ
    ッケル１５．５〜１７．５重量％、クロム１０〜１２重
    量％、ケイ素５．７〜６．５重量％、炭素最高０．０６
    重量％まで、マンガン最高１．５重量％まで、リン最高
    ０．０３重量％まで、硫黄最高０．０３重量％まで、チ
    タン最高０．１５重量％まで、ジルコニウム最高０．８
    重量％まで、窒素最高０．２重量％まで、モリブデン最
    高０．３重量％まで及び鉄はその残り、と共に脱酸素元
    素であるマグネシウム、アルミニウム及びカルシウムを
    含め最少量の通常に存在する不純物からなるオーステナ
    イト性の鉄‐ニッケル‐クロム‐ケイ素合金で構成する
    ことを特徴とする、改善方法。
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