JPH0676643B2 - 加工性のすぐれた高強度鋼線材 - Google Patents
加工性のすぐれた高強度鋼線材Info
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- JPH0676643B2 JPH0676643B2 JP61080666A JP8066686A JPH0676643B2 JP H0676643 B2 JPH0676643 B2 JP H0676643B2 JP 61080666 A JP61080666 A JP 61080666A JP 8066686 A JP8066686 A JP 8066686A JP H0676643 B2 JPH0676643 B2 JP H0676643B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はワイヤロープ、PC鋼線、ばね、スチールコード
等の高強度鋼線の製造に供せられる高強度鋼線材に関
し、特に連続鋳造法による加工性のすぐれた高強度鋼線
材に係るものである。
等の高強度鋼線の製造に供せられる高強度鋼線材に関
し、特に連続鋳造法による加工性のすぐれた高強度鋼線
材に係るものである。
（従来の技術） 高炭素鋼線材はパテンテイング後、伸線加工等の冷間加
工を施され、その後ブルーイング処理あるいは焼入焼戻
処理工程を経てワイヤロープ、PC鋼線、ばね、スチール
コード等の高強度鋼線の製造に供されている。
工を施され、その後ブルーイング処理あるいは焼入焼戻
処理工程を経てワイヤロープ、PC鋼線、ばね、スチール
コード等の高強度鋼線の製造に供されている。
高炭素鋼線材の強化手段としては、特公昭55-460号公報
や特公昭55-9044号公報等に公表されているように合金
元素を添加することによりパーライトのラメラ間隔を微
細化するか、あるいはパーライトを構成するフエライト
を固溶強化する方法が一般的に行なわれている。
や特公昭55-9044号公報等に公表されているように合金
元素を添加することによりパーライトのラメラ間隔を微
細化するか、あるいはパーライトを構成するフエライト
を固溶強化する方法が一般的に行なわれている。
一方、加工性を向上させるための手段としては、特公昭
47-51684号公報、特開昭50−61488号公報、特開昭52−1
2611号公報等に示されているように、炭化物あるいは窒
化物を微細析出させることによりパテンテイング時のオ
ーステナイト粒を微細化することが広く行なわれてい
る。
47-51684号公報、特開昭50−61488号公報、特開昭52−1
2611号公報等に示されているように、炭化物あるいは窒
化物を微細析出させることによりパテンテイング時のオ
ーステナイト粒を微細化することが広く行なわれてい
る。
近年、線材の製造プロセスが鋼塊法から連続鋳造法に転
換するにともない、上述の組織因子に加えて線材の中心
偏析が高炭素鋼線材の加工性に支配的な影響を及ぼすこ
とが明らかとなりつつある。このため、例えばワイヤジ
ヤーナルインターナシヨナル第15巻（1982年）、第１
号,66ページに示されているように、線材断面のマクロ
エツチング像ないしはサルフアプリントにもとづいて中
心偏析を定性的に評価するか、あるいは同誌第17巻（19
84年）、第４号、66ページに示されているように、線材
の中心部と半径の1/2部の硬度差を測定するか、あるい
は同誌第10巻（1977年）第７号、64ページに示されてい
るように、ビレツトの中心部と対角線長さの1/4部の化
学成分差を測定するか、いずれかの方法により中心偏析
を評価し、その結果にもとづいて鋳造条件の改善を行な
うと同時に、検査工程で高度の加工に耐え得る高強度線
材を選別していた。
換するにともない、上述の組織因子に加えて線材の中心
偏析が高炭素鋼線材の加工性に支配的な影響を及ぼすこ
とが明らかとなりつつある。このため、例えばワイヤジ
ヤーナルインターナシヨナル第15巻（1982年）、第１
号,66ページに示されているように、線材断面のマクロ
エツチング像ないしはサルフアプリントにもとづいて中
心偏析を定性的に評価するか、あるいは同誌第17巻（19
84年）、第４号、66ページに示されているように、線材
の中心部と半径の1/2部の硬度差を測定するか、あるい
は同誌第10巻（1977年）第７号、64ページに示されてい
るように、ビレツトの中心部と対角線長さの1/4部の化
学成分差を測定するか、いずれかの方法により中心偏析
を評価し、その結果にもとづいて鋳造条件の改善を行な
うと同時に、検査工程で高度の加工に耐え得る高強度線
材を選別していた。
（発明が解決しようとする問題点） このような従来の技術の問題点は、線材の中心偏析評価
方法や評価基準があいまいであつたため、中心偏析部の
早期破壊に起因する伸線中の断線や平圧加工中の割れ、
あるいは最終製品の延性不足等の品質事故が多く、この
ため、工程管理上のトラブルや歩留りの低下をまねいた
のみならず、中心偏析改善のための必要かつ十分な鋳造
技術の開発を実行することが困難であつたことである。
さらに、中心偏析の評価方法や評価基準が特定の製造設
備、あるいは製造プロセスに立脚した経験的なものであ
つたために、線材の製造工程や製造設備が異なつた場合
には技術の移転が困難であり、一般化された汎用技術と
はなり得ていなかつた。
方法や評価基準があいまいであつたため、中心偏析部の
早期破壊に起因する伸線中の断線や平圧加工中の割れ、
あるいは最終製品の延性不足等の品質事故が多く、この
ため、工程管理上のトラブルや歩留りの低下をまねいた
のみならず、中心偏析改善のための必要かつ十分な鋳造
技術の開発を実行することが困難であつたことである。
さらに、中心偏析の評価方法や評価基準が特定の製造設
備、あるいは製造プロセスに立脚した経験的なものであ
つたために、線材の製造工程や製造設備が異なつた場合
には技術の移転が困難であり、一般化された汎用技術と
はなり得ていなかつた。
前述の状況に鑑み、本発明は、中心偏析に起因する加工
生の劣化が小さい高炭素高強度鋼線材を提供することを
目的とする。
生の劣化が小さい高炭素高強度鋼線材を提供することを
目的とする。
（問題点を解決するための手段） 本発明は、C:0.6〜1.0％、Si:0.1〜2.0％、Mn:0.3〜2.0
％を含み、残余を鉄および不可避的不純物とする線材の
横断面の中心よりその半径の1/2以内に存在するところ
の該線材の平均組成の1.3倍を越えるＣあるいはMnの偏
析帯の最大幅と該線材の直径の比を0.01以下とすること
を特徴とする加工性のすぐれた高強度鋼線材であり、
又、上記Ｃ、Si、Mnの他にCr:0.05〜1.5％、Ni:0.05〜
1.5％、Mo:0.01〜0.5％、V:0.01〜0.5％の１種または２
種以上、及び／又は、Al、Ti、Nb、Zrの１種または２種
以上0.01〜0.1％、を含有した前記加工性の優れた高強
度鋼線材である。
％を含み、残余を鉄および不可避的不純物とする線材の
横断面の中心よりその半径の1/2以内に存在するところ
の該線材の平均組成の1.3倍を越えるＣあるいはMnの偏
析帯の最大幅と該線材の直径の比を0.01以下とすること
を特徴とする加工性のすぐれた高強度鋼線材であり、
又、上記Ｃ、Si、Mnの他にCr:0.05〜1.5％、Ni:0.05〜
1.5％、Mo:0.01〜0.5％、V:0.01〜0.5％の１種または２
種以上、及び／又は、Al、Ti、Nb、Zrの１種または２種
以上0.01〜0.1％、を含有した前記加工性の優れた高強
度鋼線材である。
（作用） 以下、本発明を詳細に説明する。
本発明者らは前述の問題点を解決するために、高炭素鋼
線材の中心偏析の実態および伸線加工性におよぼす中心
偏析の影響に関して多くの基礎的研究を行なつた。その
結果、（１）中心偏析部を構成する偏析元素の濃度ピー
ク（以下、偏析ピークという）は、第１図に模式的に示
すように、取鍋分析値（Co）より立上つた偏析ピーク
（タイプＩ）と濃度C2を有する台地状偏析上に存在する
偏析ピーク（タイプII）の２種類に分類され、２つのタ
イプの偏析ピークが多数集合することによつて中心偏析
部が構成されていること、（２）これらの偏析ピークの
うち破壊の起点となるものはタイプＩにくらべてピーク
高さの高いタイプIIの偏析ピークであること、（３）冷
間加工中タイプIIの偏析ピークで発生したミクロ的な破
壊が伝播してマクロ的な破壊に至るか否かを支配する要
因は台地状偏析の幅（w,以下、偏析帯の幅という）であ
ること、（４）伸線加工性の尺度である断線発生率や鋼
線の絞り値はＣあるいはMnの偏析帯の最大幅に依存し、
それらを低減させることにより線材の伸線加工性が著し
く向上することが判明した。これらはいずれも従来知ら
れていなかつたまつたく新しい知見である。本発明者ら
は以上の知見をもとに、従来の線材にくらべて著しく加
工性のすぐれた高炭素高強度鋼線材を提供することに成
功した。
線材の中心偏析の実態および伸線加工性におよぼす中心
偏析の影響に関して多くの基礎的研究を行なつた。その
結果、（１）中心偏析部を構成する偏析元素の濃度ピー
ク（以下、偏析ピークという）は、第１図に模式的に示
すように、取鍋分析値（Co）より立上つた偏析ピーク
（タイプＩ）と濃度C2を有する台地状偏析上に存在する
偏析ピーク（タイプII）の２種類に分類され、２つのタ
イプの偏析ピークが多数集合することによつて中心偏析
部が構成されていること、（２）これらの偏析ピークの
うち破壊の起点となるものはタイプＩにくらべてピーク
高さの高いタイプIIの偏析ピークであること、（３）冷
間加工中タイプIIの偏析ピークで発生したミクロ的な破
壊が伝播してマクロ的な破壊に至るか否かを支配する要
因は台地状偏析の幅（w,以下、偏析帯の幅という）であ
ること、（４）伸線加工性の尺度である断線発生率や鋼
線の絞り値はＣあるいはMnの偏析帯の最大幅に依存し、
それらを低減させることにより線材の伸線加工性が著し
く向上することが判明した。これらはいずれも従来知ら
れていなかつたまつたく新しい知見である。本発明者ら
は以上の知見をもとに、従来の線材にくらべて著しく加
工性のすぐれた高炭素高強度鋼線材を提供することに成
功した。
次に本発明の構成要件を説明する。
Ｃは鋼の強化のための必須元素であるため0.6％以上と
するが、１％を越えると粒界初析セメンタイトが発生し
て加工性が急激に低下する。
するが、１％を越えると粒界初析セメンタイトが発生し
て加工性が急激に低下する。
Siは鋼の脱酸と非金属介在物の軟質化のために0.1％以
上加える。また、Siはパーライトを構成するフエライト
の固溶強化作用が強いため添加量の多い方が望ましい
が、２％を越えると延性を確保できなくなるため２％を
上限とする。
上加える。また、Siはパーライトを構成するフエライト
の固溶強化作用が強いため添加量の多い方が望ましい
が、２％を越えると延性を確保できなくなるため２％を
上限とする。
Mnは鋼の脱酸元素として、また焼入性を改善して線材断
面内に均一なパーライトを生成させる効果があるため0.
3％以上加えるが、２％を越えるとパテンテイング時の
変態終了時間が長くなるため２％を上限とする。
面内に均一なパーライトを生成させる効果があるため0.
3％以上加えるが、２％を越えるとパテンテイング時の
変態終了時間が長くなるため２％を上限とする。
以上は必須元素であるが、必要に応じて以下の元素を添
加する。
加する。
Cr,Ni,MoおよびＶは鋼の強化作用が大きいため、Crおよ
びNiについては0.05〜1.5％、MoおよびＶについては0.0
1〜0.5％の範囲内で１種ないしは２種以上添加する。そ
れぞれの成分の上限は、経済性を考慮して決定した。
びNiについては0.05〜1.5％、MoおよびＶについては0.0
1〜0.5％の範囲内で１種ないしは２種以上添加する。そ
れぞれの成分の上限は、経済性を考慮して決定した。
また、Al,Ti,NbおよびZrは炭化物あるいは窒化物を形成
して線材の延性を向上させる効果があるため、１種ない
しは２種以上を0.01％以上添加することが望ましいが、
0.1％を越えると効果が飽和するため0.1％を上限とし
た。
して線材の延性を向上させる効果があるため、１種ない
しは２種以上を0.01％以上添加することが望ましいが、
0.1％を越えると効果が飽和するため0.1％を上限とし
た。
高強度鋼線材の延性および加工性をより一層向上させる
ために、上述の鋼の成分制御に加えて中心偏析の制御を
行なうことが本発明の最大の特徴である。
ために、上述の鋼の成分制御に加えて中心偏析の制御を
行なうことが本発明の最大の特徴である。
溶質元素はいずれも第１図に示すところの２種類の偏析
ピークを形成しているが、このうち線材の加工性に最も
大きい影響をおよぼすものはＣおよびMnの偏析ピークで
ある。
ピークを形成しているが、このうち線材の加工性に最も
大きい影響をおよぼすものはＣおよびMnの偏析ピークで
ある。
ここで、本発明者らは中心偏析部における破壊の進行過
程の基礎的解明を行なつた結果、パテンテイング条件に
よつてきまる臨界濃度（第１図でC3を越えるＣの偏析ピ
ーク上には初析セメンタイト、Mnの偏析ピーク上にはマ
ルテンサイトが生成することにより破壊の起点が形成さ
れ、いつたん発生したミクロ的な破壊は同じ台地状偏析
上に隣接して存在するC3を越える偏析ピーク上のミクロ
的な破壊と合体をくりかえしてマクロ的な破壊へと成長
するという新たな事実を発見した。すなわち、偏析帯の
幅ｗが小さければ、たとえ加工中にミクロ的な破壊が発
生しても断線の頻度は低く、また製品性能への影響も小
さい。
程の基礎的解明を行なつた結果、パテンテイング条件に
よつてきまる臨界濃度（第１図でC3を越えるＣの偏析ピ
ーク上には初析セメンタイト、Mnの偏析ピーク上にはマ
ルテンサイトが生成することにより破壊の起点が形成さ
れ、いつたん発生したミクロ的な破壊は同じ台地状偏析
上に隣接して存在するC3を越える偏析ピーク上のミクロ
的な破壊と合体をくりかえしてマクロ的な破壊へと成長
するという新たな事実を発見した。すなわち、偏析帯の
幅ｗが小さければ、たとえ加工中にミクロ的な破壊が発
生しても断線の頻度は低く、また製品性能への影響も小
さい。
以上の知見を定量的に表現したものが第２図および第３
図である。すなわち、鋼線の絞り値はＣあるいはMnの偏
析帯の最大幅（Wmax）と線材直径との比に依存し、これ
らを0.01以下とすることにより30％以上の高い水準に維
持することが可能である。
図である。すなわち、鋼線の絞り値はＣあるいはMnの偏
析帯の最大幅（Wmax）と線材直径との比に依存し、これ
らを0.01以下とすることにより30％以上の高い水準に維
持することが可能である。
偏析帯の幅ｗは測定する濃度レベルC1によつて異なる
が、本発明者らはC1を取鍋分析値Coの1.3倍と選ぶこと
により、偏析帯の最大幅と伸線加工性の関係に関して最
も高い再現性が得られることを見出した。
が、本発明者らはC1を取鍋分析値Coの1.3倍と選ぶこと
により、偏析帯の最大幅と伸線加工性の関係に関して最
も高い再現性が得られることを見出した。
ＣおよびMnの偏析ピークは線材断面内にある分布をもつ
て存在しているが、伸線加工時の応力分布が中心軸に近
いほど引張成分が強く、表面に近づくにつれて引張成分
が弱くなるという特徴を有しているため、実際上は伸線
加工性に影響を与えるＣおよびMnの偏析ピークとして
は、線材の中心軸より半径の1/2以内にあるものだけを
考慮すれば良いことを本発明者らは経験的に見出した。
て存在しているが、伸線加工時の応力分布が中心軸に近
いほど引張成分が強く、表面に近づくにつれて引張成分
が弱くなるという特徴を有しているため、実際上は伸線
加工性に影響を与えるＣおよびMnの偏析ピークとして
は、線材の中心軸より半径の1/2以内にあるものだけを
考慮すれば良いことを本発明者らは経験的に見出した。
（実施例） 第１表の化学成分の鋼を250トン転炉で溶製し、湾曲型
（曲率半径10.5m）連続鋳造機により300×500mm断面の
鋳片（ブルーム）を製造した。
（曲率半径10.5m）連続鋳造機により300×500mm断面の
鋳片（ブルーム）を製造した。
次に鋳片をウオーキングビーム型加熱炉に装入して1200
℃に加熱後分塊圧延を行ない、122mm角断面のビレツト
とした。線材圧延はビレツトを1100℃に加熱し、5.5mm
から13mmに圧延した。伸線に先立つて、線材の鉛パテン
テイングを行なつた。伸線には単頭伸線機を用い、60m/
minの速度で伸線を行なつた。
℃に加熱後分塊圧延を行ない、122mm角断面のビレツト
とした。線材圧延はビレツトを1100℃に加熱し、5.5mm
から13mmに圧延した。伸線に先立つて、線材の鉛パテン
テイングを行なつた。伸線には単頭伸線機を用い、60m/
minの速度で伸線を行なつた。
第１表には鋼組成以外に鋳造条件、線材および鋼線にお
ける諸特性を一括して示す。本発明が規定するような偏
析帯幅のきわめて狭い高炭素鋼線材を製造するには、連
続鋳造条件の適正化が不可欠である。すなわち、凝固収
縮に伴うデンドライト樹間および等軸晶間の残存濃化溶
鋼の移動・合流によるマクロ偏析粒（線材の台地状偏析
の起源）の生成を阻止するために、第１表（続き）に示
すように、スーパーヒート（タンディッシュ内の溶鋼過
熱度）の高低に応じて、モールド内の溶鋼の電磁攪拌条
件および凝固末期クレータエンド付近の鋳片圧下条件を
制御する必要がある。モールド内溶鋼の電磁攪拌は等軸
晶を微細化するため濃化溶鋼の移動に対する抵抗が増
す。また、クレータエンド付近の鋳片に圧下を加えるの
は、凝固収縮量を補償することにより負圧の発生を防止
し、残存濃化溶鋼の移動・合流を阻止することがねらい
である。
ける諸特性を一括して示す。本発明が規定するような偏
析帯幅のきわめて狭い高炭素鋼線材を製造するには、連
続鋳造条件の適正化が不可欠である。すなわち、凝固収
縮に伴うデンドライト樹間および等軸晶間の残存濃化溶
鋼の移動・合流によるマクロ偏析粒（線材の台地状偏析
の起源）の生成を阻止するために、第１表（続き）に示
すように、スーパーヒート（タンディッシュ内の溶鋼過
熱度）の高低に応じて、モールド内の溶鋼の電磁攪拌条
件および凝固末期クレータエンド付近の鋳片圧下条件を
制御する必要がある。モールド内溶鋼の電磁攪拌は等軸
晶を微細化するため濃化溶鋼の移動に対する抵抗が増
す。また、クレータエンド付近の鋳片に圧下を加えるの
は、凝固収縮量を補償することにより負圧の発生を防止
し、残存濃化溶鋼の移動・合流を阻止することがねらい
である。
鋳造条件を要約すると以下のようになる。
（１）スーパーヒートが低い（12℃以下）場合 モールド内電磁攪拌条件 連続回転モードの弱攪拌（推力＝12mmFe）が必須。
鋳片圧下条件 ロールを用いてクレータエンド付近の鋳片に圧下を付加
することは偏析改善に有効だが、スーパーヒートが低い
（12℃以下）の場合は必須ではない。
することは偏析改善に有効だが、スーパーヒートが低い
（12℃以下）の場合は必須ではない。
なお、鋳造速度0.9m/minの場合の強圧下及び弱圧下の条
件は次の通りである。
件は次の通りである。
弱圧下：メニスカスより20〜32mの間で２％圧下 強圧下：メニスカスより20〜32mの間で４％圧下 （２）スーパーヒートが高い（13℃以上）場合 モールド内電磁攪拌条件 連続回転モードの強攪拌（推力＝27mmFe）が必須。
ただし、鋳片圧下を併用の場合は弱攪拌（推力＝12mmF
e）で可。
e）で可。
鋳片圧下条件 偏析改善に有効であり、強圧下が望ましい。線材におけ
るＣあるいはMnの最大偏析幅WmaxはEPMAを用いて測定し
た。マクロ組織は線材の横断面をエメリー紙で研磨（＃
1000）後、５％硝酸アルコール液に浸漬する方法で現出
し、標準写真と比較して評点化した。ここで、Ａは中心
偏析がほとんどみとめられない最も良好なマクロ組織、
Ｂは中心偏析部がやや黒化しているもの、ＣおよびＤは
この順にさらに中心偏析は悪化している。従来の偏析評
価基準によれば、ＣあるいはＤと判定された線材は、伸
線中の断線と伸線加工後の鋼線の絞り値不足（30％未
満）の発生頻度が高いとされていたために不合格とな
り、高強度鋼線の製造には充当することができない。
るＣあるいはMnの最大偏析幅WmaxはEPMAを用いて測定し
た。マクロ組織は線材の横断面をエメリー紙で研磨（＃
1000）後、５％硝酸アルコール液に浸漬する方法で現出
し、標準写真と比較して評点化した。ここで、Ａは中心
偏析がほとんどみとめられない最も良好なマクロ組織、
Ｂは中心偏析部がやや黒化しているもの、ＣおよびＤは
この順にさらに中心偏析は悪化している。従来の偏析評
価基準によれば、ＣあるいはＤと判定された線材は、伸
線中の断線と伸線加工後の鋼線の絞り値不足（30％未
満）の発生頻度が高いとされていたために不合格とな
り、高強度鋼線の製造には充当することができない。
第１表でNo.1〜No.6およびNo.7〜No.12は同一鋼種の鋳
造条件を変えることによつて中心偏析の状態を変えたも
のである。ＣあるいはMnの最大偏析幅Wmaxと線材の直径
ｄとの比Wmax/dが0.01以下の鋼はいずれも伸線中の断線
がなく、また鋼線の絞り値も30％以上と高く、良好な延
性を示した。
造条件を変えることによつて中心偏析の状態を変えたも
のである。ＣあるいはMnの最大偏析幅Wmaxと線材の直径
ｄとの比Wmax/dが0.01以下の鋼はいずれも伸線中の断線
がなく、また鋼線の絞り値も30％以上と高く、良好な延
性を示した。
一方、No.5およびNo.10のように、従来の偏析評価方法
（マクロ組織判定）ではＡと判定されても伸線加工中に
断線が発生し、伸線後の鋼線の絞り値が30％未満と低い
値を示す場合があり、また逆に、No.9,14,16のようにマ
クロ組織判定ではＣであるためにリジエクトされるべき
ものでも断線や絞り値不足がなく良好な加工性を示す場
合がある。
（マクロ組織判定）ではＡと判定されても伸線加工中に
断線が発生し、伸線後の鋼線の絞り値が30％未満と低い
値を示す場合があり、また逆に、No.9,14,16のようにマ
クロ組織判定ではＣであるためにリジエクトされるべき
ものでも断線や絞り値不足がなく良好な加工性を示す場
合がある。
（発明の効果） このように、従来の中心偏析評価方法では本来リジエク
トさるべきものが後工程に流れ、逆にすぐれた品質の線
材がジエクトされるため、必然的に歩留りは低下するこ
とゝなる。これに対して、本発明によれば中心偏析の評
価精度が著しく向上するために、Wmax/dが0.01以下とな
るような鋳造条件を選定することにより加工性のすぐれ
た高強度鋼線材を従来より大幅に高い歩留りで製造する
ことが可能となる。
トさるべきものが後工程に流れ、逆にすぐれた品質の線
材がジエクトされるため、必然的に歩留りは低下するこ
とゝなる。これに対して、本発明によれば中心偏析の評
価精度が著しく向上するために、Wmax/dが0.01以下とな
るような鋳造条件を選定することにより加工性のすぐれ
た高強度鋼線材を従来より大幅に高い歩留りで製造する
ことが可能となる。
第１図は線材の中心偏析部に存在する偏析ピークの模式
図、第２図はＣの偏析帯の最大幅と線材の直径の比と鋼
線の絞り値の関係を示す図、第３図はMnの偏析帯の最大
幅と線材の直径の比と鋼線の絞り値の関係を示す図であ
る。
図、第２図はＣの偏析帯の最大幅と線材の直径の比と鋼
線の絞り値の関係を示す図、第３図はMnの偏析帯の最大
幅と線材の直径の比と鋼線の絞り値の関係を示す図であ
る。
Claims (4)
- 【請求項１】C :0.6〜1.0％、 Si:0.1〜2.0％、 Mn:0.3〜2.0％ を含有し、残余を鉄および不可避的不純物とする線材の
横断面の中心よりその半径の1/2以内に存在するところ
の該線材の平均組成の1.3倍を越えるＣあるいはMnの偏
析帯の最大幅と該線材の直径の比を0.01以下とすること
を特徴とする加工性のすぐれた高強度鋼線材。 - 【請求項２】C :0.6〜1.0％、 Si:0.1〜2.0％、 Mn:0.3〜2.0％ を含有し、更に、 Cr:0.05〜1.5％、 Ni:0.05〜1.5％、 Mo:0.01〜0.5％、 V :0.01〜0.5％ の１種または２種以上を含有し、 残余を鉄および不可避的不純物とする線材の横断面の中
心よりその半径の1/2以内に存在するところの該線材の
平均組成の1.3倍を越えるＣあるいはMnの偏析帯の最大
幅と該線材の直径の比を0.01以下とすることを特徴とす
る加工性のすぐれた高強度鋼線材。 - 【請求項３】C :0.6〜1.0％、 Si:0.1〜2.0％、 Mn:0.3〜2.0％ を含有し、更に、 Al、Ti、Nb、Zrの１種または２種以上を0.01〜0.1％含
有し、 残余を鉄および不可避的不純物とする線材の横断面の中
心よりその半径の1/2以内に存在するところの該線材の
平均組成の1.3倍を越えるＣあるいはMnの偏析帯の最大
幅と該線材の直径の比を0.01以下とすることを特徴とす
る加工性のすぐれた高強度鋼線材。 - 【請求項４】C :0.6〜1.0％、 Si:0.1〜2.0％、 Mn:0.3〜2.0％ を含有し、更に、 Cr:0.05〜1.5％、 Ni:0.05〜1.5％、 Mo:0.01〜0.5％、 V :0.01〜0.5％ の１種または２種以上、及び Al、Ti、Nb、Zrの１種または２種以上を0.01〜0.1％含
有し、 残余を鉄および不可避的不純物とする線材の横断面の中
心よりその半径の1/2以内に存在するところの該線材の
平均組成の1.3倍を越えるＣあるいはMnの偏析帯の最大
幅と該線材の直径の比を0.01以下とすることを特徴とす
る加工性のすぐれた高強度鋼線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61080666A JPH0676643B2 (ja) | 1986-04-08 | 1986-04-08 | 加工性のすぐれた高強度鋼線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61080666A JPH0676643B2 (ja) | 1986-04-08 | 1986-04-08 | 加工性のすぐれた高強度鋼線材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62238327A JPS62238327A (ja) | 1987-10-19 |
| JPH0676643B2 true JPH0676643B2 (ja) | 1994-09-28 |
Family
ID=13724686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61080666A Expired - Lifetime JPH0676643B2 (ja) | 1986-04-08 | 1986-04-08 | 加工性のすぐれた高強度鋼線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0676643B2 (ja) |
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| JPS5757830A (en) * | 1980-09-20 | 1982-04-07 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Production of homogeneous hot rolled steel material using continuously cast ingot and billet heating furnace |
-
1986
- 1986-04-08 JP JP61080666A patent/JPH0676643B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPS62238327A (ja) | 1987-10-19 |
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