JPH0675372B2 - 無電極放電灯の製造方法 - Google Patents
無電極放電灯の製造方法Info
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- JPH0675372B2 JPH0675372B2 JP14095588A JP14095588A JPH0675372B2 JP H0675372 B2 JPH0675372 B2 JP H0675372B2 JP 14095588 A JP14095588 A JP 14095588A JP 14095588 A JP14095588 A JP 14095588A JP H0675372 B2 JPH0675372 B2 JP H0675372B2
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- Japan
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- sealing
- ampoule
- arc tube
- temperature
- discharge lamp
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- Manufacture Of Electron Tubes, Discharge Lamp Vessels, Lead-In Wires, And The Like (AREA)
- Discharge Lamps And Accessories Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、無電極放電灯、特に印刷等に用いられるマ
イクロ波放電形の無電極放電灯の製造方法に関するもの
である。
イクロ波放電形の無電極放電灯の製造方法に関するもの
である。
マイクロ波放電により点灯／発光させるこの種の無電極
放電灯（ランプ）は、発光管の内部に電極を持たないた
め、電極に起因する諸欠点、例えば電極物質飛散による
短寿命または点滅頻度の制限、立上り時間等の問題が少
なく、この意味で有電極形放電灯に対して優位性を有す
る。
放電灯（ランプ）は、発光管の内部に電極を持たないた
め、電極に起因する諸欠点、例えば電極物質飛散による
短寿命または点滅頻度の制限、立上り時間等の問題が少
なく、この意味で有電極形放電灯に対して優位性を有す
る。
第５図に、球状の無電極放電灯発光管の一例の外観図を
示す。1bは石英球であり、９はチップオフ（封着）部、
５は、発光物質等の添加物を示している。チップオフ部
９は、製造時には、不図示の排気管が接続されており、
この排気管を不図示の排気装置に取付けて、排気や添加
物、封入ガスの封入等を行ったのち、封着するものであ
る。
示す。1bは石英球であり、９はチップオフ（封着）部、
５は、発光物質等の添加物を示している。チップオフ部
９は、製造時には、不図示の排気管が接続されており、
この排気管を不図示の排気装置に取付けて、排気や添加
物、封入ガスの封入等を行ったのち、封着するものであ
る。
しかしながら、以上のような従来の石英管球の無電球放
電灯にあっては、石英を発光管材料としているため、誘
電損失が大きく、効率的に問題があること、また、発光
物質としてアルカリ金属等は使用できないこと等の制約
があった。このような問題に対処するため、誘電損失が
少なく、また、耐アルカリ性の高いアルミナセラミック
材等を発光管材料として用いる提案が発明者らによって
なされている。（例えば、特開昭54−119783号公報，特
公昭63−899号公報など）。
電灯にあっては、石英を発光管材料としているため、誘
電損失が大きく、効率的に問題があること、また、発光
物質としてアルカリ金属等は使用できないこと等の制約
があった。このような問題に対処するため、誘電損失が
少なく、また、耐アルカリ性の高いアルミナセラミック
材等を発光管材料として用いる提案が発明者らによって
なされている。（例えば、特開昭54−119783号公報，特
公昭63−899号公報など）。
しかしながら、このような先願発明にあっては、アルミ
ナセラミック材を用いる場合に使用されるニオブ（Nb）
等の金属排気管は適用できないため、排気しながら封着
するいわゆる“封着‐排気方法”によって発光管も排気
する必要がある。
ナセラミック材を用いる場合に使用されるニオブ（Nb）
等の金属排気管は適用できないため、排気しながら封着
するいわゆる“封着‐排気方法”によって発光管も排気
する必要がある。
この方法においては、第６図に、この種の封着‐排気装
置の一例を要部断面図を示すように、ガラスフリット３
を介してアルミナキャップ２と、円筒状発光管１とを封
着するのに、排気チャンバ８を封入希ガス雰囲気とし
て、ヒータ７によって1,500℃程度に加熱してガラスフ
リット３を融解し、封着を完了させる。このとき、発光
管１の下底部には発光物質５の添加物が載置されてお
り、この付近は、発光物質５が蒸発しないように冷却水
等で冷却するように、冷却ホルダ６の中に載置されてい
る。通常、この付近の温度は発光物質５の蒸気圧を考慮
して、50゜〜100℃以下の温度に保持しておく必要があ
る。一方、ガラスフリット３のある封着部は、1,300゜
〜1,500℃の融解点を有するアルミナ，カルシア系の封
着剤を用いているため、最高温度時1,500℃前後に保持
する必要があるため、両者間の温度勾配は、封着部か
ら、発光物質載置部まで、1,500℃から100℃前後に急激
に降下していることになる。このような急激な温度勾配
は、発光管材料が弾性の少ないアルミナセラミックであ
るため、熱衝撃によるクラックの発生を招くことにな
る。発明者らは、この熱衝撃クラックの発生を定量的に
把握するため、種々の調査を行った結果、次のような事
実が明らかとなった。すなわち、発光管の形状が円筒
状，球状，楕円球状等種々のものを用い、前記第６図装
置により封着排気を行いその最大径部分寸法D1と最小径
部分寸法D2との比D1/D2によって、熱衝撃による不良発
生率を調査した結果、第７図に、その寸法比対封着不良
発生率曲線を示すように、寸法比D1/D2の比の大小によ
って封着不良発生率が著しく異なっていることが明らか
にされた。
置の一例を要部断面図を示すように、ガラスフリット３
を介してアルミナキャップ２と、円筒状発光管１とを封
着するのに、排気チャンバ８を封入希ガス雰囲気とし
て、ヒータ７によって1,500℃程度に加熱してガラスフ
リット３を融解し、封着を完了させる。このとき、発光
管１の下底部には発光物質５の添加物が載置されてお
り、この付近は、発光物質５が蒸発しないように冷却水
等で冷却するように、冷却ホルダ６の中に載置されてい
る。通常、この付近の温度は発光物質５の蒸気圧を考慮
して、50゜〜100℃以下の温度に保持しておく必要があ
る。一方、ガラスフリット３のある封着部は、1,300゜
〜1,500℃の融解点を有するアルミナ，カルシア系の封
着剤を用いているため、最高温度時1,500℃前後に保持
する必要があるため、両者間の温度勾配は、封着部か
ら、発光物質載置部まで、1,500℃から100℃前後に急激
に降下していることになる。このような急激な温度勾配
は、発光管材料が弾性の少ないアルミナセラミックであ
るため、熱衝撃によるクラックの発生を招くことにな
る。発明者らは、この熱衝撃クラックの発生を定量的に
把握するため、種々の調査を行った結果、次のような事
実が明らかとなった。すなわち、発光管の形状が円筒
状，球状，楕円球状等種々のものを用い、前記第６図装
置により封着排気を行いその最大径部分寸法D1と最小径
部分寸法D2との比D1/D2によって、熱衝撃による不良発
生率を調査した結果、第７図に、その寸法比対封着不良
発生率曲線を示すように、寸法比D1/D2の比の大小によ
って封着不良発生率が著しく異なっていることが明らか
にされた。
なお、ここにおいて、各寸法D1及びD2は、円筒状の発光
管の場合は、断面図を第２図に示すように、D1は管１の
内径部長さ、D2管１の内径をとり、また、楕円球の場合
は、断面図を第３図に示すように、D1は管1aの楕円長径
寸法、D2は短径寸法（いずれも内径部）とした。2bはア
ルミナセラミックキャップである。
管の場合は、断面図を第２図に示すように、D1は管１の
内径部長さ、D2管１の内径をとり、また、楕円球の場合
は、断面図を第３図に示すように、D1は管1aの楕円長径
寸法、D2は短径寸法（いずれも内径部）とした。2bはア
ルミナセラミックキャップである。
前記第７図の意味するところは、D1/D2＜約５の場合
に、封着時の上下の温度差による熱衝撃によってクラッ
クの発生率が極めて大きくなることを示している。した
がって、この領域の形状を有する発光管においては、第
６図装置のような封着‐排気方式は事実上適用できない
ことになる。しかしながら、D1/D2＜約５のような、い
わゆる“だるま”形発光管は、マイクロ波の集波効率が
高いため、何らかの効果的な製造方法の開発が望まれて
いた。
に、封着時の上下の温度差による熱衝撃によってクラッ
クの発生率が極めて大きくなることを示している。した
がって、この領域の形状を有する発光管においては、第
６図装置のような封着‐排気方式は事実上適用できない
ことになる。しかしながら、D1/D2＜約５のような、い
わゆる“だるま”形発光管は、マイクロ波の集波効率が
高いため、何らかの効果的な製造方法の開発が望まれて
いた。
この発明は、以上のような局面にかんがみてなされたも
ので、この種のだるま形発光管をも効果的に製造し得る
方法の提供を目的としている。
ので、この種のだるま形発光管をも効果的に製造し得る
方法の提供を目的としている。
このため、この発明においては、内部に発光物質と希ガ
スとを含み、アルミナセラミックス材より成り、かつ該
発光管の最大径部分と最小径部分との寸法比が約５以下
であるとともに、該発光管の一部をアルミナ，カルシア
主成分の1,300゜〜1,500℃の融点を持つガラスフリット
により封着する工程を有する無排気管形無電極放電灯の
製造方法において、前記発光物質，希ガスの一部または
全部を封入した高融点材料性のアンプルを、封着前のセ
ラミック発光管内に挿入した後、不活性ガスまたは真空
中でも封着し、その封着後、前記アンプルを破壊して前
記封入物質を発光管内に導入するようにした製造工程を
採用することにより、前記目的を達成しようとするもの
である。
スとを含み、アルミナセラミックス材より成り、かつ該
発光管の最大径部分と最小径部分との寸法比が約５以下
であるとともに、該発光管の一部をアルミナ，カルシア
主成分の1,300゜〜1,500℃の融点を持つガラスフリット
により封着する工程を有する無排気管形無電極放電灯の
製造方法において、前記発光物質，希ガスの一部または
全部を封入した高融点材料性のアンプルを、封着前のセ
ラミック発光管内に挿入した後、不活性ガスまたは真空
中でも封着し、その封着後、前記アンプルを破壊して前
記封入物質を発光管内に導入するようにした製造工程を
採用することにより、前記目的を達成しようとするもの
である。
以上のような製造工程におけるアンプルは、高融点材料
製であるため封着時、アンプル部分の温度を低く保つ必
要がなく、従って、前記封着‐排気装置における排気チ
ャンバ内の発光管上下部分の温度差は小さくてすみ、熱
衝撃クラックの発生も少なくなる。また、封着時、添加
物は高融点材料アンプル中に入っているため、封着時の
添加物飛散等がなくなる。
製であるため封着時、アンプル部分の温度を低く保つ必
要がなく、従って、前記封着‐排気装置における排気チ
ャンバ内の発光管上下部分の温度差は小さくてすみ、熱
衝撃クラックの発生も少なくなる。また、封着時、添加
物は高融点材料アンプル中に入っているため、封着時の
添加物飛散等がなくなる。
以下に、この発明を実施例に基づいて説明する。第１図
は、前記従来例第６図におけると同様の封着‐排気装置
によるこの発明の封着‐排気工程の一実施例を示してお
り、第６図におけると同一（相当）構成要素は、同一符
号で示す。
は、前記従来例第６図におけると同様の封着‐排気装置
によるこの発明の封着‐排気工程の一実施例を示してお
り、第６図におけると同一（相当）構成要素は、同一符
号で示す。
（構成） １は、最大径部分と最小径部分との前記寸法比D1/D2が
約５以下の形状を有するアルミナセラミック発光管、２
はアルミナキャップ、３はアルミナ，カルシア系のガラ
スフリット、４は、この発明による高融点材料である石
英（SiO2）から成るアンプルで、５は、アンプル４内に
封入された、発光物質としてのナトリウム‐水銀のよう
な添加物である。また、６は、冷却ホルダであるが、そ
の機能は、発光管１の封着部３が1,500℃程度となる時
にアンプル４位置の温度が1,000℃程度に下っていれば
良いものである。７は加熱用ヒータで、封着部３を1,50
0℃まで加熱する。８は排気チャンバであり、封着時の
雰囲気は封入ガスが所定封入されているか、あるいは真
空である。
約５以下の形状を有するアルミナセラミック発光管、２
はアルミナキャップ、３はアルミナ，カルシア系のガラ
スフリット、４は、この発明による高融点材料である石
英（SiO2）から成るアンプルで、５は、アンプル４内に
封入された、発光物質としてのナトリウム‐水銀のよう
な添加物である。また、６は、冷却ホルダであるが、そ
の機能は、発光管１の封着部３が1,500℃程度となる時
にアンプル４位置の温度が1,000℃程度に下っていれば
良いものである。７は加熱用ヒータで、封着部３を1,50
0℃まで加熱する。８は排気チャンバであり、封着時の
雰囲気は封入ガスが所定封入されているか、あるいは真
空である。
（動作／作用） 1,500℃の温度でガラスフリット３が融解すると、排気
チャンバ８と発光管１との内部は隔絶され排気が完了す
る。つぎに、この排気が完了した発光管１の中にあるア
ンプル４を外部からマイクル波放電等により破壊すると
アンプル４中に封入された添加物５は発光管１中に放出
される（第２図4aに破壊されたアンプル破片4aを示
す）。
チャンバ８と発光管１との内部は隔絶され排気が完了す
る。つぎに、この排気が完了した発光管１の中にあるア
ンプル４を外部からマイクル波放電等により破壊すると
アンプル４中に封入された添加物５は発光管１中に放出
される（第２図4aに破壊されたアンプル破片4aを示
す）。
このアンプル４の大きさは、小形で、かつ肉厚は薄い方
が当然アンプル材の発光への影響は少ない。アンプル４
は、通常の方法で不図示の排気装置により添加物５を挿
入して排気したのち、チップオフされるが、このとき、
アンプル４中に、発光管１に封入する始動用希ゴスを封
入しておくと、装置の排気チャンバ８内は、封着時には
不活性ガスまたは真空でよいため、工程が簡易化され、
極めて都合が良い。すなわち、封着／排気時、排気チャ
ンバ８内は高温となるため、上記のような方法によらず
単独に行おうとすると、排気チャンバ８内に始動用希ガ
スを封入して発光管１内に希ガスを封入する際、冷温圧
力と高温圧力との関係を予め調査する必要があり、その
工程が、やや複雑となるからである。
が当然アンプル材の発光への影響は少ない。アンプル４
は、通常の方法で不図示の排気装置により添加物５を挿
入して排気したのち、チップオフされるが、このとき、
アンプル４中に、発光管１に封入する始動用希ゴスを封
入しておくと、装置の排気チャンバ８内は、封着時には
不活性ガスまたは真空でよいため、工程が簡易化され、
極めて都合が良い。すなわち、封着／排気時、排気チャ
ンバ８内は高温となるため、上記のような方法によらず
単独に行おうとすると、排気チャンバ８内に始動用希ガ
スを封入して発光管１内に希ガスを封入する際、冷温圧
力と高温圧力との関係を予め調査する必要があり、その
工程が、やや複雑となるからである。
（試作／実験例） 第２図に断面図を示すような内径D2＝10mmφ，内部の長
さD1＝40mmの円筒状のセラミック発光管１に、Na,K等の
アルカリ金属添加物５およびアルコンガスを所定圧封入
した石英アンプル４を挿入し、第１図に示すような封着
‐排気装置により封着，排気した。ガラスフリット３と
して、融点が1,360℃のアルミナ，カルシア系のものを
用いた。封着時、排気チャンバ８内の温度は1,500℃、
アンプル４部の温度は900℃であった。以上のような温
度条件で封着／排気が完了した時点での熱衝撃によるク
ラック不良発生件数は実験回数Ｎ＝100に対して、０で
あった。
さD1＝40mmの円筒状のセラミック発光管１に、Na,K等の
アルカリ金属添加物５およびアルコンガスを所定圧封入
した石英アンプル４を挿入し、第１図に示すような封着
‐排気装置により封着，排気した。ガラスフリット３と
して、融点が1,360℃のアルミナ，カルシア系のものを
用いた。封着時、排気チャンバ８内の温度は1,500℃、
アンプル４部の温度は900℃であった。以上のような温
度条件で封着／排気が完了した時点での熱衝撃によるク
ラック不良発生件数は実験回数Ｎ＝100に対して、０で
あった。
封着後、振動によりアンプル４のチップ先端を割って
（例、第２図4a）内容物を放出させ、発光管１を完成さ
せた。完成品ランプのマイクロ波放電による発光はNa,K
の発光が見られ、懸念されたアンプル４材料の石英片
（SiO2）4aの影響はほとんど認められなかった。
（例、第２図4a）内容物を放出させ、発光管１を完成さ
せた。完成品ランプのマイクロ波放電による発光はNa,K
の発光が見られ、懸念されたアンプル４材料の石英片
（SiO2）4aの影響はほとんど認められなかった。
また、内筒形の内径D2＝20mmφ，内部の長さD1＝30mmお
よび内径D2＝30mmφ，内部の長さD2＝90mmのもの、なら
びに、第３図に断面図を示すような、長径D1＝30φ，短
径D2＝20φmmの楕円球状発光管、さらにD1＝D2＝20φmm
の球状発光管（不図示）についても同様の試作実験を行
ったが熱衝撃クラック不良発生は、皆無であった。
よび内径D2＝30mmφ，内部の長さD2＝90mmのもの、なら
びに、第３図に断面図を示すような、長径D1＝30φ，短
径D2＝20φmmの楕円球状発光管、さらにD1＝D2＝20φmm
の球状発光管（不図示）についても同様の試作実験を行
ったが熱衝撃クラック不良発生は、皆無であった。
なお、上記実施例においては高融点材料のアンプル材と
して石英を用いたが、1,500℃までの耐熱性を有するも
のであれば、他の材料であってもよい。ただし、この場
合、封着時のチャンバ８内温度が余り1,500℃に近付く
と、アンプル４の内部圧力が高くなるため、アンプル４
の封着時の温度は1,000℃程度（±200℃）に抑えておく
方が良好結果が得られる。また、アンプル４部分の温度
は、500℃以下にならないようにすると熱衝撃の観点か
ら良好である。
して石英を用いたが、1,500℃までの耐熱性を有するも
のであれば、他の材料であってもよい。ただし、この場
合、封着時のチャンバ８内温度が余り1,500℃に近付く
と、アンプル４の内部圧力が高くなるため、アンプル４
の封着時の温度は1,000℃程度（±200℃）に抑えておく
方が良好結果が得られる。また、アンプル４部分の温度
は、500℃以下にならないようにすると熱衝撃の観点か
ら良好である。
なお、発光管１の最大径と最小径の寸法比の限界点が約
５以下であることの意味するところは、このような形状
は、いわゆる“だるま”形であり、片側を加熱して、他
の片側を冷却することが本来難しい形状であることであ
る。
５以下であることの意味するところは、このような形状
は、いわゆる“だるま”形であり、片側を加熱して、他
の片側を冷却することが本来難しい形状であることであ
る。
また、アンプル４を用いて、ランプ排気後にアンプル等
からランプ内に添加物を導入する方法は、蛍光ランプ等
において提案されている（例えば、ゲメディス‐サェス
ゲッター社など）。本発明の、各先願との明解な相異点
は形状の限定されたセラミックス発光管を使用して片側
を1,300゜〜1,500℃、他の片側、すなわちアンプルの部
分を、500゜〜1,200℃程度の高温に保っておくことにあ
る。すなわち、アンプル４のみを使用して、排気後添加
物を導入しても、この発明の効果は得られないものであ
り、実験上からも、特許請求の範囲に記載された条件以
外では、アンプルを用いても実際に封着不良の発生が多
くなり、本発明の効果は得られない。
からランプ内に添加物を導入する方法は、蛍光ランプ等
において提案されている（例えば、ゲメディス‐サェス
ゲッター社など）。本発明の、各先願との明解な相異点
は形状の限定されたセラミックス発光管を使用して片側
を1,300゜〜1,500℃、他の片側、すなわちアンプルの部
分を、500゜〜1,200℃程度の高温に保っておくことにあ
る。すなわち、アンプル４のみを使用して、排気後添加
物を導入しても、この発明の効果は得られないものであ
り、実験上からも、特許請求の範囲に記載された条件以
外では、アンプルを用いても実際に封着不良の発生が多
くなり、本発明の効果は得られない。
また、前述したアンプル４の温度の下限500℃に規定し
た理由は、第７図におけるD1/D2＝５の発光管をアンプ
ル４部分の温度を50゜〜1,200℃まで変化させて封着不
良発生率を調査した結果によるものである。第４図に、
アンプル温度対封着不良発生率曲線を示す。このときの
封着部温度は1,300℃〜1,500℃、実験回数Ｎは各10であ
る。すなわち、アンプル４の温度が500℃以下で、不良
発生率が急激に増加する。この傾向は、第７図の特性曲
線の傾向と類似しており、アンプル４の温度を500℃以
上にする必要性の根拠を示すものである。
た理由は、第７図におけるD1/D2＝５の発光管をアンプ
ル４部分の温度を50゜〜1,200℃まで変化させて封着不
良発生率を調査した結果によるものである。第４図に、
アンプル温度対封着不良発生率曲線を示す。このときの
封着部温度は1,300℃〜1,500℃、実験回数Ｎは各10であ
る。すなわち、アンプル４の温度が500℃以下で、不良
発生率が急激に増加する。この傾向は、第７図の特性曲
線の傾向と類似しており、アンプル４の温度を500℃以
上にする必要性の根拠を示すものである。
以上説明したように、この発明によれば、アルミナセラ
ミックス製発光管よりなる無電極放電灯の、いわゆる
“だるま”形発光管を効果的に製造し得るようになった
ため、集波効率の高く、ランプ効率の高い無電極放電灯
を提供することができるようになった。
ミックス製発光管よりなる無電極放電灯の、いわゆる
“だるま”形発光管を効果的に製造し得るようになった
ため、集波効率の高く、ランプ効率の高い無電極放電灯
を提供することができるようになった。
第１図は、この発明による封着−排気装置の一実施例の
要部断面図、第２図および第３図は、この発明による２
種類の発光管の各段面図、第４図は、アンプル部温度対
封着不良発生率の特性曲線図、第５図は、球状の石英無
電極放電灯用発光管の一例の外観図、第６図は、従来の
封着−排気装置の一例の要部断面図、第７図は、従来の
発光管長尺部分と短尺部分の寸法比対封着不良発生率の
特性曲線図である。 1,1a,1bはアルミナセラミック発光管、2,2aはアルミナ
セラミックキャップ、３はガラスフリット、４はガラス
アンプル、4aはアンプル破片、５は発光物質、D1/D2は
最大／最小径部寸法である。 なお、各図中、同一符号は同一または相当構成要素を示
す。
要部断面図、第２図および第３図は、この発明による２
種類の発光管の各段面図、第４図は、アンプル部温度対
封着不良発生率の特性曲線図、第５図は、球状の石英無
電極放電灯用発光管の一例の外観図、第６図は、従来の
封着−排気装置の一例の要部断面図、第７図は、従来の
発光管長尺部分と短尺部分の寸法比対封着不良発生率の
特性曲線図である。 1,1a,1bはアルミナセラミック発光管、2,2aはアルミナ
セラミックキャップ、３はガラスフリット、４はガラス
アンプル、4aはアンプル破片、５は発光物質、D1/D2は
最大／最小径部寸法である。 なお、各図中、同一符号は同一または相当構成要素を示
す。
Claims (1)
- 【請求項１】内部に発光物質と希ガスとを含み、発光管
がアルミナセラミック材より成り、かつ、該発光管の最
大径部分と最小径部分との寸法比が５以下であるととも
に、該発光管の一部をアルミナ，カルシア系主成分の1,
300゜〜1,500℃の融点を持つガラスフリットにより封着
する工程を有する無排気管形無電極放電灯の製造方法に
おいて、前記発光物質と希ガスとの少くとも一部を封入
した高融点材料製のアンプルを、封着前の該発光管内に
挿入した後、前記アンプル部分の温度を500゜〜1,200℃
に保ち、不活性ガスまたは真空中において、被封着部を
1,300゜〜1,500℃で加熱して封着し、該封着後、前記ア
ンプルを破壊して前記封入物質を該発光管内に導入する
工程を採用したことを特徴とする無電極放電灯の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14095588A JPH0675372B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 無電極放電灯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14095588A JPH0675372B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 無電極放電灯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01311539A JPH01311539A (ja) | 1989-12-15 |
| JPH0675372B2 true JPH0675372B2 (ja) | 1994-09-21 |
Family
ID=15280703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14095588A Expired - Lifetime JPH0675372B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 無電極放電灯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0675372B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN112254930A (zh) * | 2020-09-24 | 2021-01-22 | 北京无线电计量测试研究所 | 一种汞灯发光泡内起辉气体气压优化装置和优化方法 |
-
1988
- 1988-06-08 JP JP14095588A patent/JPH0675372B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01311539A (ja) | 1989-12-15 |
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