JPH0675167A - 内焦ズームレンズ系 - Google Patents
内焦ズームレンズ系Info
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- JPH0675167A JPH0675167A JP4229000A JP22900092A JPH0675167A JP H0675167 A JPH0675167 A JP H0675167A JP 4229000 A JP4229000 A JP 4229000A JP 22900092 A JP22900092 A JP 22900092A JP H0675167 A JPH0675167 A JP H0675167A
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- lens
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
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Abstract
(57)【要約】
【目的】合焦方式が簡単で高性能な小型のズームレンズ
の提供。 【構成】物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、
負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群
と、正屈折力の第４レンズ群とからなり、広角から望遠
への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との空
気間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との空気
間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との空気間
隔が減少するように、少なくとも第１レンズ群と第３レ
ンズ群と第４レンズ群が光軸に沿って物体側に移動し、
合焦に際しては第２レンズ群が光軸上を物体側に移動
し、諸条件を満足する構成である。
の提供。 【構成】物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、
負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群
と、正屈折力の第４レンズ群とからなり、広角から望遠
への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との空
気間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との空気
間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との空気間
隔が減少するように、少なくとも第１レンズ群と第３レ
ンズ群と第４レンズ群が光軸に沿って物体側に移動し、
合焦に際しては第２レンズ群が光軸上を物体側に移動
し、諸条件を満足する構成である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ズームレンズ、特に内
焦ズームレンズに関する。
焦ズームレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、カメラレンズのオートフォーカス
化に伴って、ズームレンズの小型化、高性能化と共に、
合焦レンズ群の小型化のための様々な合焦方式が検討さ
れている。しかしながら、小型な高変倍ズームレンズに
おいて、合焦レンズ群が小型で合焦方式が単純な場合に
は、合焦による収差変動が大きく近距離性能を犠牲にし
ているのが常であった。一方、近距離性能が良くて合焦
レンズ群が比較的小型である場合には、逆に合焦方式が
複雑であるという欠点を有していた。
化に伴って、ズームレンズの小型化、高性能化と共に、
合焦レンズ群の小型化のための様々な合焦方式が検討さ
れている。しかしながら、小型な高変倍ズームレンズに
おいて、合焦レンズ群が小型で合焦方式が単純な場合に
は、合焦による収差変動が大きく近距離性能を犠牲にし
ているのが常であった。一方、近距離性能が良くて合焦
レンズ群が比較的小型である場合には、逆に合焦方式が
複雑であるという欠点を有していた。
【０００３】例えば、特開平3-228008号公報は、正負正
負の４群構成で、広角から望遠への変倍に際して、第１
レンズ群と第２レンズ群との空気間隔が増大し、第２レ
ンズ群と第３レンズ群との空気間隔が減少し、第３レン
ズ群と第４レンズ群との空気間隔が増大するズーム方式
を採用しているために、第２レンズ群による合焦方式を
導入しても、充分な小型化と収差変動補正が達成されて
いない。
負の４群構成で、広角から望遠への変倍に際して、第１
レンズ群と第２レンズ群との空気間隔が増大し、第２レ
ンズ群と第３レンズ群との空気間隔が減少し、第３レン
ズ群と第４レンズ群との空気間隔が増大するズーム方式
を採用しているために、第２レンズ群による合焦方式を
導入しても、充分な小型化と収差変動補正が達成されて
いない。
【０００４】また特開平4-140704号公報は、正負正正の
４群構成で、広角から望遠への変倍に際して、第１レン
ズ群と第２レンズ群との空気間隔が増大し、第２レンズ
群と第３レンズ群との空気間隔、及び第３レンズ群と第
４レンズ群との空気間隔が減少するように、全てのレン
ズ群が物体側に移動するズーム方式を採用して小型化を
目指しているが、各レンズ群の最適なパワー配置が検討
されていないため、広角から望遠への変倍に際しての全
長変化が大きくなり、小型で偏芯に強い光学系を実現す
ることができていない。
４群構成で、広角から望遠への変倍に際して、第１レン
ズ群と第２レンズ群との空気間隔が増大し、第２レンズ
群と第３レンズ群との空気間隔、及び第３レンズ群と第
４レンズ群との空気間隔が減少するように、全てのレン
ズ群が物体側に移動するズーム方式を採用して小型化を
目指しているが、各レンズ群の最適なパワー配置が検討
されていないため、広角から望遠への変倍に際しての全
長変化が大きくなり、小型で偏芯に強い光学系を実現す
ることができていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明の目的
は、小型で高変倍のズームレンズにおいて、合焦レンズ
群が極めて小型でしかも合焦方式も非常に単純なズーム
レンズでありながら、無限遠から近距離までの全ての撮
影距離に対して、常に結像性能の優れた内焦ズームレン
ズを提供することである。
は、小型で高変倍のズームレンズにおいて、合焦レンズ
群が極めて小型でしかも合焦方式も非常に単純なズーム
レンズでありながら、無限遠から近距離までの全ての撮
影距離に対して、常に結像性能の優れた内焦ズームレン
ズを提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、最適なパワー
配置を検討することにより、ズームレンズ系全体が小型
でしかも合焦レンズ群の合焦のための仕事量（重量×移
動量）が極めて小さい内焦ズームレンズを見出した。具
体的には図１に示すように、物体側より順に、正屈折力
の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２
と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レ
ンズ群Ｇ４とからなり、広角から望遠への変倍に際し
て、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の空気間隔が
増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気
間隔、及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空
気間隔が減少するように、少なくとも第１レンズ群Ｇ１
と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動
するズームレンズにおいて、合焦に際しては第２レンズ
群Ｇ２が物体側に移動すると共に、以下の条件式を満足
することを特徴とする内焦ズームレンズ系である。
配置を検討することにより、ズームレンズ系全体が小型
でしかも合焦レンズ群の合焦のための仕事量（重量×移
動量）が極めて小さい内焦ズームレンズを見出した。具
体的には図１に示すように、物体側より順に、正屈折力
の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２
と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レ
ンズ群Ｇ４とからなり、広角から望遠への変倍に際し
て、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の空気間隔が
増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気
間隔、及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空
気間隔が減少するように、少なくとも第１レンズ群Ｇ１
と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動
するズームレンズにおいて、合焦に際しては第２レンズ
群Ｇ２が物体側に移動すると共に、以下の条件式を満足
することを特徴とする内焦ズームレンズ系である。
【０００７】 3.0 ＜ｆ1 ／−ｆ2 ＜ 6.0 (1) 2.2 ＜−ｆ2 ／ｆw 1/2 ＜ 3.3 (2) 15.0 ＜ｆ1 2・β2w 2 ／ ( 1−β2w 2)・ｆw ＜ 35.0 (3) 但し、 ｆ1 ：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、 ｆ2 ：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、 β2w：第２レンズ群Ｇ２の無限遠広角端における横倍
率、 ｆw ：広角端での全系の焦点距離。
率、 ｆw ：広角端での全系の焦点距離。
【０００８】
【作用】本発明においては、高変倍比標準ズームレンズ
において小型で構成が比較的に簡単な正負正正４群ズー
ムを採用し、合焦に際しては小型軽量な第２レンズ群を
光軸上物体側へ移動させることで近距離物体への合焦を
可能にしている。一般に近距離収差変動を小さくするに
は、各レンズ群がそれぞれ収差補正がなされていると同
時に、合焦群に関しては、合焦のための移動量が小さ
く、しかも合焦群の移動による光線の通る位置の変化が
小さいレンズ群を合焦群として採用するのがよい。そこ
で本発明においては、各レンズ群の最適なパワー配置と
形状を検討することにより、合焦群である第２レンズ群
の合焦のための移動量を小さく抑え、近距離収差変動を
極めて小さくすることに成功している。その結果、変倍
あるいは合焦の状態にかかわらず小型で高性能な内焦ズ
ームレンズを達成できる。以下、本発明の各条件式につ
いて説明する。
において小型で構成が比較的に簡単な正負正正４群ズー
ムを採用し、合焦に際しては小型軽量な第２レンズ群を
光軸上物体側へ移動させることで近距離物体への合焦を
可能にしている。一般に近距離収差変動を小さくするに
は、各レンズ群がそれぞれ収差補正がなされていると同
時に、合焦群に関しては、合焦のための移動量が小さ
く、しかも合焦群の移動による光線の通る位置の変化が
小さいレンズ群を合焦群として採用するのがよい。そこ
で本発明においては、各レンズ群の最適なパワー配置と
形状を検討することにより、合焦群である第２レンズ群
の合焦のための移動量を小さく抑え、近距離収差変動を
極めて小さくすることに成功している。その結果、変倍
あるいは合焦の状態にかかわらず小型で高性能な内焦ズ
ームレンズを達成できる。以下、本発明の各条件式につ
いて説明する。
【０００９】条件式（１）は本発明によるズームレンズ
の第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の最
適な比率を表すものである。本発明の如く第１レンズ群
Ｇ１が広角から望遠への変倍に際して、光軸上を移動す
るズームレンズにおいては、その焦点距離ｆ1 が大きく
なると収差補正上は有利になるが、変倍による全長変化
は大きくなる。一方、第２レンズ群Ｇ２の無限遠物体に
対する横倍率β2 に関しては第１レンズ群Ｇ１の屈折力
が弱いほど（焦点距離ｆ1 が大きいほど）、また第２レ
ンズ群Ｇ２の屈折力が強いほど、横倍率β2 （厳密には
その絶対値）は小さくなる。一般に第２レンズ群による
合焦のための繰り出し量をΔＸ、撮影距離をＲ、レンズ
系の全長（レンズ系の先端からフィルム面までの距離）
をＴＬとすると、繰り出し量ΔＸは、近似的に次式のよ
うにかける。
の第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の最
適な比率を表すものである。本発明の如く第１レンズ群
Ｇ１が広角から望遠への変倍に際して、光軸上を移動す
るズームレンズにおいては、その焦点距離ｆ1 が大きく
なると収差補正上は有利になるが、変倍による全長変化
は大きくなる。一方、第２レンズ群Ｇ２の無限遠物体に
対する横倍率β2 に関しては第１レンズ群Ｇ１の屈折力
が弱いほど（焦点距離ｆ1 が大きいほど）、また第２レ
ンズ群Ｇ２の屈折力が強いほど、横倍率β2 （厳密には
その絶対値）は小さくなる。一般に第２レンズ群による
合焦のための繰り出し量をΔＸ、撮影距離をＲ、レンズ
系の全長（レンズ系の先端からフィルム面までの距離）
をＴＬとすると、繰り出し量ΔＸは、近似的に次式のよ
うにかける。
【００１０】 ΔＸ＝ｆ1 2／ ( 1／β2 2−1 )・( Ｒ−ＴＬ−ｆ1 ) (a) 上式から、Ｒが充分に大きいときは Ｒ−ＴＬ−ｆ1 ≒
Ｒ と近似でき、撮影距離Ｒを固定して考えると、実質
的に ΔＸはｆ1 2／ ( 1／β2 2−1 ) にのみ比例すると
いえる。従って (b)式として次式を定義する。
Ｒ と近似でき、撮影距離Ｒを固定して考えると、実質
的に ΔＸはｆ1 2／ ( 1／β2 2−1 ) にのみ比例すると
いえる。従って (b)式として次式を定義する。
【００１１】 Ｙ＝ｆ1 2／ ( 1／β2 2−1 ) (b) 上式から、合焦のための繰り出し量ΔＸを小さくするに
はβ2 2→0 となるようにβ2 2を小さくするすればよい。
またβ2 はｆ1 の関数となるので第１レンズ群Ｇ１と第
２レンズ群Ｇ２の主点間隔をＤ1 としたときに (c)式 β2＝ｆ2 ／ ( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1) (c) を用いて、 (b)式を次式のように変形する。
はβ2 2→0 となるようにβ2 2を小さくするすればよい。
またβ2 はｆ1 の関数となるので第１レンズ群Ｇ１と第
２レンズ群Ｇ２の主点間隔をＤ1 としたときに (c)式 β2＝ｆ2 ／ ( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1) (c) を用いて、 (b)式を次式のように変形する。
【００１２】 Ｙ＝ｆ1 2ｆ2 2／｛( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)2 −ｆ2 2｝ (d) ここで、 (d)式をｆ1 で微分して変形すると (e)式が得
られる。 ｄＹ／ｄｆ1＝2ｆ1ｆ2 2｛( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)( ｆ2−Ｄ1)−ｆ2 2｝ ／｛( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)2 −ｆ2 2｝2 (e) 今、ｆ1＞0 , Ｄ1＞0 から、 ｛( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)2 −ｆ2 2｝2 ＞0 (f) ｆ1ｆ2 2＞0 (g) 本発明の如き正負正正４群ズームにおいて、広角から望
遠まで全変倍域で第２レンズ群による合焦が可能なため
には、−1 ＜β2 ＜0 でなくてはならない。従って、
(c)式によりｆ2 ＜0 であることを考慮すると ( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)＞0 更に Ｄ1＞0 から、( ｆ2−Ｄ1)＜0 となるから、 ( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)( ｆ2−Ｄ1)＜0 従って、 (h)式が成立する。
られる。 ｄＹ／ｄｆ1＝2ｆ1ｆ2 2｛( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)( ｆ2−Ｄ1)−ｆ2 2｝ ／｛( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)2 −ｆ2 2｝2 (e) 今、ｆ1＞0 , Ｄ1＞0 から、 ｛( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)2 −ｆ2 2｝2 ＞0 (f) ｆ1ｆ2 2＞0 (g) 本発明の如き正負正正４群ズームにおいて、広角から望
遠まで全変倍域で第２レンズ群による合焦が可能なため
には、−1 ＜β2 ＜0 でなくてはならない。従って、
(c)式によりｆ2 ＜0 であることを考慮すると ( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)＞0 更に Ｄ1＞0 から、( ｆ2−Ｄ1)＜0 となるから、 ( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)( ｆ2−Ｄ1)＜0 従って、 (h)式が成立する。
【００１３】 ( ｆ1＋ｆ2−Ｄ1)( ｆ2−Ｄ1)−ｆ2 2＜0 (h) (f),(g),(h) 式から (e)式は、常にｄＹ／ｄｆ1 ＜0 と
なる。 つまり (d)式はｆ1 に関して単調減少となる。
以上により、ｆ1 が大きくなると第２レンズ群による合
焦のための繰り出し量ΔＸは減少することになる。これ
らのことにより、ΔＸはｆ1 の値が大きくなるほど、ま
たｆ2 の絶対値が小さくなるほど減少することになる。
従って条件式（１）は合焦のための繰り出し量ΔＸを規
定する条件式と言える。言い換えれば、条件式（１）に
より小型な光学系を保ちつつ、撮影距離が無限遠から近
距離まで高性能なズームレンズを実現することができ
る。条件式（１）の下限を越えると合焦のための第２レ
ンズ群の繰り出し量ΔＸが大きくなり、近距離収差変動
を小さく抑えることが困難になる。一方、条件式（１）
の上限を越えると、合焦のための繰り出し量ΔＸは小さ
くできるが、特に第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱いとき
は、変倍による全長変化が大きくなり機械設計的に偏芯
が出やすい構造になる。逆に第２レンズ群Ｇ２の屈折力
が強いときは、収差補正が困難になる。
なる。 つまり (d)式はｆ1 に関して単調減少となる。
以上により、ｆ1 が大きくなると第２レンズ群による合
焦のための繰り出し量ΔＸは減少することになる。これ
らのことにより、ΔＸはｆ1 の値が大きくなるほど、ま
たｆ2 の絶対値が小さくなるほど減少することになる。
従って条件式（１）は合焦のための繰り出し量ΔＸを規
定する条件式と言える。言い換えれば、条件式（１）に
より小型な光学系を保ちつつ、撮影距離が無限遠から近
距離まで高性能なズームレンズを実現することができ
る。条件式（１）の下限を越えると合焦のための第２レ
ンズ群の繰り出し量ΔＸが大きくなり、近距離収差変動
を小さく抑えることが困難になる。一方、条件式（１）
の上限を越えると、合焦のための繰り出し量ΔＸは小さ
くできるが、特に第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱いとき
は、変倍による全長変化が大きくなり機械設計的に偏芯
が出やすい構造になる。逆に第２レンズ群Ｇ２の屈折力
が強いときは、収差補正が困難になる。
【００１４】条件式（２）は小型な光学系を保ちつつ、
高性能なズームレンズを実現するための条件式である。
つまり条件式（２）の下限を越えると第２レンズ群Ｇ２
の屈折力が強くなり、収差補正が困難になる。逆に条件
式（２）の上限を越えると、条件式（１）を満足するた
めに第１レンズ群Ｇ１の屈折力を弱くしなくてはなら
ず、変倍による全長変化が大きくなり小型で偏芯に強い
光学系を実現することができなくなる。
高性能なズームレンズを実現するための条件式である。
つまり条件式（２）の下限を越えると第２レンズ群Ｇ２
の屈折力が強くなり、収差補正が困難になる。逆に条件
式（２）の上限を越えると、条件式（１）を満足するた
めに第１レンズ群Ｇ１の屈折力を弱くしなくてはなら
ず、変倍による全長変化が大きくなり小型で偏芯に強い
光学系を実現することができなくなる。
【００１５】条件式（３）は (b)式の表現からわかるよ
うに、特に広角端における第２レンズ群による合焦のた
めの繰り出し量ΔＸを規定するものである。条件式
（３）の下限を越えると広角端における繰り出し量ΔＸ
を極めて小さくすることが可能となるが、第１レンズ群
Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２のパワー比が大きくなり収差補
正が困難となるばかりか、レンズ系全体が大型化してし
まう。一方、条件式（３）の上限を越えると広角端にお
ける繰り出し量ΔＸが大きくなり近距離収差変動を抑え
ることが困難になる。更には変倍比が大きいズームレン
ズ系においては望遠端での合焦が不可能になってしま
う。
うに、特に広角端における第２レンズ群による合焦のた
めの繰り出し量ΔＸを規定するものである。条件式
（３）の下限を越えると広角端における繰り出し量ΔＸ
を極めて小さくすることが可能となるが、第１レンズ群
Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２のパワー比が大きくなり収差補
正が困難となるばかりか、レンズ系全体が大型化してし
まう。一方、条件式（３）の上限を越えると広角端にお
ける繰り出し量ΔＸが大きくなり近距離収差変動を抑え
ることが困難になる。更には変倍比が大きいズームレン
ズ系においては望遠端での合焦が不可能になってしま
う。
【００１６】そして、上記の構成においてさらに小型で
良好な性能を得るためには、以下の条件を満足すること
が望ましい。 0.8 ＜ｆ4 ／ｆ3 ＜ 3.0 (4) 但し、 ｆ3 ：前記第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、 ｆ4 ：前記第４レンズ群Ｇ４の焦点距離。
良好な性能を得るためには、以下の条件を満足すること
が望ましい。 0.8 ＜ｆ4 ／ｆ3 ＜ 3.0 (4) 但し、 ｆ3 ：前記第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、 ｆ4 ：前記第４レンズ群Ｇ４の焦点距離。
【００１７】条件式（４）は、本発明によるズームレン
ズの第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の焦点距離の
最適な比率を表すものであり、特にレンズ系全体の大き
さと変倍における収差変動補正に大きく関与する。条件
式（４）を満足する範囲において本発明によるズームレ
ンズは広角から望遠までの変倍域において第３レンズ群
Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４は、光軸上無限遠物体に対して
アフォーカルに近い構成になる。従って、この間隔を変
倍状態により変化させることにより所謂フローティング
の効果をもたせることができ、変倍による収差変動の小
さい高性能なズームレンズを実現できる。条件式（４）
の下限を越えるとレンズ系の全長が大きくなるばかり
か、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４のアフォーカ
ルに近い構成が崩れ変倍による収差変動を低減すること
が困難になる。一方、条件式（４）の上限を越えるとア
フォーカルに近い構成が崩れると共に、バックフォーカ
スが小さくなり一眼レフカメラ用ズームレンズとして構
成することが不可能になってしまう。尚、条件式（４）
において下限を1.0 以上、上限を2.0 以下にすれば本発
明の効果が更に発揮できる。
ズの第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の焦点距離の
最適な比率を表すものであり、特にレンズ系全体の大き
さと変倍における収差変動補正に大きく関与する。条件
式（４）を満足する範囲において本発明によるズームレ
ンズは広角から望遠までの変倍域において第３レンズ群
Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４は、光軸上無限遠物体に対して
アフォーカルに近い構成になる。従って、この間隔を変
倍状態により変化させることにより所謂フローティング
の効果をもたせることができ、変倍による収差変動の小
さい高性能なズームレンズを実現できる。条件式（４）
の下限を越えるとレンズ系の全長が大きくなるばかり
か、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４のアフォーカ
ルに近い構成が崩れ変倍による収差変動を低減すること
が困難になる。一方、条件式（４）の上限を越えるとア
フォーカルに近い構成が崩れると共に、バックフォーカ
スが小さくなり一眼レフカメラ用ズームレンズとして構
成することが不可能になってしまう。尚、条件式（４）
において下限を1.0 以上、上限を2.0 以下にすれば本発
明の効果が更に発揮できる。
【００１８】本発明の如く第２レンズ群で合焦をおこな
うズームレンズ系では、一般に合焦のための繰り出し量
は変倍状態に応じて変化してしまう。従って、所謂マニ
ュアルフォーカスを必要とするズームレンズ系では、こ
れを可能にするための特別な構造が必要となる。そこで
本発明によるズームレンズ系の変倍と合焦機能を規定す
るレンズ鏡筒上のカム構造は、本発明と同一出願人によ
る特願平3-304887号公報において提案した構成にするこ
とが望ましい。即ち、本発明によるズームレンズ系にお
いては、変倍のための所定の移動軌跡をレンズ群の光軸
方向の移動量を規定するための回転鏡筒の回転角を変数
として表現するときに、前記合焦レンズ群である第２レ
ンズ群の移動軌跡は、合焦用移動カムと変倍補正用移動
カムとの合成により形成され、同時に合焦に関与しない
可動の非合焦レンズ群である第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡は、前記変倍補正用移
動カムと各レンズ群に対応する各変倍用移動カムとの合
成により形成される。前述した特願平3-304887号公報に
おいて詳説した如く、前記カム構造を採用することで二
重構造（固定筒とカム筒）という極めて簡単な構成で、
合焦のための繰り出し量が変化する第２レンズ群による
内焦ズームレンズのマニュアルフォーカスを実現するこ
とができる。具体的には、第２レンズ群の合焦用移動カ
ムは特定の撮影距離に関しては同一回転角で変倍の状態
に応じた合焦のための繰り出し量が確保されるような形
状になっている。そして変倍補正用移動カムは、前記合
焦用移動カムとの合成が第２レンズ群の変倍の際の移動
軌跡となるような形状となっている。そして合焦の際は
第２レンズ群が前記合焦用移動カム上を移動することに
より、光軸方向に所望の繰り出し量だけ動いて合焦がな
される。一方、変倍の際は回転鏡筒の回転により第２レ
ンズ群が前記合焦用移動カム上を移動しながら、変倍補
正用移動カムの回転移動と合成され、光軸方向に所望の
量だけ動いて変倍がなされる。また、合焦に関与しない
可動の第１レンズ群、第３レンズ群、及び第４レンズ群
に対応する各変倍用移動カムは、前記変倍補正用移動カ
ムとの合成が、それぞれのレンズ群の変倍の際の移動軌
跡となるような形状となっている。そして変倍の際に
は、回転鏡筒の回転により各レンズ群が各変倍用移動カ
ム上を移動しながら、前記変倍補正用移動カムの回転移
動と合成され、光軸方向に所望の量だけ動いて変倍がな
される。
うズームレンズ系では、一般に合焦のための繰り出し量
は変倍状態に応じて変化してしまう。従って、所謂マニ
ュアルフォーカスを必要とするズームレンズ系では、こ
れを可能にするための特別な構造が必要となる。そこで
本発明によるズームレンズ系の変倍と合焦機能を規定す
るレンズ鏡筒上のカム構造は、本発明と同一出願人によ
る特願平3-304887号公報において提案した構成にするこ
とが望ましい。即ち、本発明によるズームレンズ系にお
いては、変倍のための所定の移動軌跡をレンズ群の光軸
方向の移動量を規定するための回転鏡筒の回転角を変数
として表現するときに、前記合焦レンズ群である第２レ
ンズ群の移動軌跡は、合焦用移動カムと変倍補正用移動
カムとの合成により形成され、同時に合焦に関与しない
可動の非合焦レンズ群である第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡は、前記変倍補正用移
動カムと各レンズ群に対応する各変倍用移動カムとの合
成により形成される。前述した特願平3-304887号公報に
おいて詳説した如く、前記カム構造を採用することで二
重構造（固定筒とカム筒）という極めて簡単な構成で、
合焦のための繰り出し量が変化する第２レンズ群による
内焦ズームレンズのマニュアルフォーカスを実現するこ
とができる。具体的には、第２レンズ群の合焦用移動カ
ムは特定の撮影距離に関しては同一回転角で変倍の状態
に応じた合焦のための繰り出し量が確保されるような形
状になっている。そして変倍補正用移動カムは、前記合
焦用移動カムとの合成が第２レンズ群の変倍の際の移動
軌跡となるような形状となっている。そして合焦の際は
第２レンズ群が前記合焦用移動カム上を移動することに
より、光軸方向に所望の繰り出し量だけ動いて合焦がな
される。一方、変倍の際は回転鏡筒の回転により第２レ
ンズ群が前記合焦用移動カム上を移動しながら、変倍補
正用移動カムの回転移動と合成され、光軸方向に所望の
量だけ動いて変倍がなされる。また、合焦に関与しない
可動の第１レンズ群、第３レンズ群、及び第４レンズ群
に対応する各変倍用移動カムは、前記変倍補正用移動カ
ムとの合成が、それぞれのレンズ群の変倍の際の移動軌
跡となるような形状となっている。そして変倍の際に
は、回転鏡筒の回転により各レンズ群が各変倍用移動カ
ム上を移動しながら、前記変倍補正用移動カムの回転移
動と合成され、光軸方向に所望の量だけ動いて変倍がな
される。
【００１９】
【実施例】以下に，本発明による各実施例について説明
する。 〔実施例１〕実施例１のズームレンズは、図１に示した
如く物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、
負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ
群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、広
角から望遠への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２
レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２
と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び第３レンズ群Ｇ
３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減少するように、
全てのレンズ群が光軸に沿って物体側に移動し、合焦に
際しては第２レンズ群Ｇ２が光軸上を物体側に移動する
構成である。
する。 〔実施例１〕実施例１のズームレンズは、図１に示した
如く物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、
負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ
群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、広
角から望遠への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２
レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２
と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び第３レンズ群Ｇ
３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減少するように、
全てのレンズ群が光軸に沿って物体側に移動し、合焦に
際しては第２レンズ群Ｇ２が光軸上を物体側に移動する
構成である。
【００２０】各レンズ群の構成について説明すれば、正
屈折力の第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズＬ1 とこれに接合された両凸レンズＬ
2 と、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
3 とからなり、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２は、像側に
より曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ4 と、
両凹負レンズＬ5 とこれに接合された正メニスカスレン
ズＬ6 と、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズＬ7 とからなり、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３は、両
凸正レンズＬ8 と、両凸正レンズＬ9 とこれに接合され
た負レンズＬ10とからなり、正屈折力の第４レンズ群Ｇ
４は正レンズＬ11と、両凸正レンズＬ12と、物体側によ
り曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ13とから
構成されている。
屈折力の第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズＬ1 とこれに接合された両凸レンズＬ
2 と、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
3 とからなり、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２は、像側に
より曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ4 と、
両凹負レンズＬ5 とこれに接合された正メニスカスレン
ズＬ6 と、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズＬ7 とからなり、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３は、両
凸正レンズＬ8 と、両凸正レンズＬ9 とこれに接合され
た負レンズＬ10とからなり、正屈折力の第４レンズ群Ｇ
４は正レンズＬ11と、両凸正レンズＬ12と、物体側によ
り曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ13とから
構成されている。
【００２１】尚、絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側に
おいて第３レンズ群Ｇ３と一体的に配置されている。以
下に実施例１のズームレンズの諸元を表１に示す。実施
例の諸元表中のｆは焦点距離(mm)、FNはＦナンバーを表
す。表１において、ｒは各レンズ面の曲率半径(mm)、ｄ
はレンズ面間隔(mm)、ｎ及びνは各レンズの屈折率及び
アッベ数をそれぞれ表し、添数字は物体側からの順序を
表す。表１の中段は、第２レンズ群Ｇ２中の物体側レン
ズ面ｒ6 に形成された非球面の形状を表す各係数の値を
示している。
おいて第３レンズ群Ｇ３と一体的に配置されている。以
下に実施例１のズームレンズの諸元を表１に示す。実施
例の諸元表中のｆは焦点距離(mm)、FNはＦナンバーを表
す。表１において、ｒは各レンズ面の曲率半径(mm)、ｄ
はレンズ面間隔(mm)、ｎ及びνは各レンズの屈折率及び
アッベ数をそれぞれ表し、添数字は物体側からの順序を
表す。表１の中段は、第２レンズ群Ｇ２中の物体側レン
ズ面ｒ6 に形成された非球面の形状を表す各係数の値を
示している。
【００２２】尚、非球面は光軸からの高さをｈとし、そ
のｈにおける非球面の頂点の接平面からの距離をｘ、円
錐定数をｋ、第２次、第４次、第６次、第８次、第１０
次の非球面係数をそれぞれ順にＡ2 、Ａ4 、Ａ6 、
Ａ8 、Ａ10とし、近軸の曲率半径をｒとするとき、以下
のような非球面式で表現されている。
のｈにおける非球面の頂点の接平面からの距離をｘ、円
錐定数をｋ、第２次、第４次、第６次、第８次、第１０
次の非球面係数をそれぞれ順にＡ2 、Ａ4 、Ａ6 、
Ａ8 、Ａ10とし、近軸の曲率半径をｒとするとき、以下
のような非球面式で表現されている。
【００２３】
【数１】
【００２４】表１のレンズ系の諸元表の中段において、
左から順に、円錐定数ｋ、第２次、第４次、第６次、第
８次、第１０次の非球面係数Ａ2 、Ａ4 、Ａ6 、Ａ8 、
Ａ10の値が順次記載されている。尚、非球面係数の値に
おけるＥ-nは10-nを表している。また、表１の下段は広
角端から望遠端に至る３つの変倍状態（ｆ＝36.0、60.
0、103.0mm ）において、撮影距離無限遠と850.0mm に
対応する各レンズ群の間隔と合焦のための繰り出し量を
示している。
左から順に、円錐定数ｋ、第２次、第４次、第６次、第
８次、第１０次の非球面係数Ａ2 、Ａ4 、Ａ6 、Ａ8 、
Ａ10の値が順次記載されている。尚、非球面係数の値に
おけるＥ-nは10-nを表している。また、表１の下段は広
角端から望遠端に至る３つの変倍状態（ｆ＝36.0、60.
0、103.0mm ）において、撮影距離無限遠と850.0mm に
対応する各レンズ群の間隔と合焦のための繰り出し量を
示している。
【００２５】そして最下段は、各レンズ群の焦点距離と
無限遠広角端における第２レンズ群Ｇ２の横倍率、及び
本発明の条件対応値を示している。図１の上段は、本発
明における実施例１のレンズ構成図であり、図１の中段
は変倍の際の各レンズ群の移動軌跡( ｇ1 、ｇ2 、
ｇ3 、ｇ4)を回転鏡筒の回転角を変数として示してい
る。そして、その移動軌跡を表す数値を表２に示した。
表中、左端は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、右側４列
は各レンズ群の光軸方向の移動量、そして右端は対応す
る焦点距離 (F)を表している。
無限遠広角端における第２レンズ群Ｇ２の横倍率、及び
本発明の条件対応値を示している。図１の上段は、本発
明における実施例１のレンズ構成図であり、図１の中段
は変倍の際の各レンズ群の移動軌跡( ｇ1 、ｇ2 、
ｇ3 、ｇ4)を回転鏡筒の回転角を変数として示してい
る。そして、その移動軌跡を表す数値を表２に示した。
表中、左端は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、右側４列
は各レンズ群の光軸方向の移動量、そして右端は対応す
る焦点距離 (F)を表している。
【００２６】尚、本実施例では表に示されるごとく広角
から望遠への変倍のための回転角θは 55°に設定され
ている。また、図１の下段には本発明ズームレンズの回
転鏡筒に実際に設けられるカム形状を示した。図中、ｇ
2Fは合焦レンズ群である第２レンズ群の合焦用移動カム
を、ｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Z、はそれぞれ、第１レンズ群、第
３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カム、そしてｇ
H は各レンズ群に共通の変倍補正用移動カムを示す。
から望遠への変倍のための回転角θは 55°に設定され
ている。また、図１の下段には本発明ズームレンズの回
転鏡筒に実際に設けられるカム形状を示した。図中、ｇ
2Fは合焦レンズ群である第２レンズ群の合焦用移動カム
を、ｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Z、はそれぞれ、第１レンズ群、第
３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カム、そしてｇ
H は各レンズ群に共通の変倍補正用移動カムを示す。
【００２７】尚、実際の変倍に際しては、合焦レンズ群
である第２レンズ群の移動軌跡ｇ2は、合焦用移動カム
ｇ2Fと変倍補正用移動カムｇH との合成により形成さ
れ、同時に合焦に関与しない第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、
それぞれ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群
の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成される。
である第２レンズ群の移動軌跡ｇ2は、合焦用移動カム
ｇ2Fと変倍補正用移動カムｇH との合成により形成さ
れ、同時に合焦に関与しない第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、
それぞれ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群
の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成される。
【００２８】表３には、合焦用移動カムｇ2Fのカム軌跡
を表す数値をに示した。表中、左端と４列目は回転鏡筒
の回転角θ (ANGLE)を、２列目と５列目は第２レンズ群
の光軸方向の移動量、そして３列目と右端は対応する焦
点距離 (F)を表している。表中、合焦用移動カムｇ2Fの
回転鏡筒の回転角θは、変倍のための回転角 55°の２
倍の 110°に設定されている。これは合焦のための回転
角が、変倍のための回転角と同じ 55°に設定されてい
るためである。従って、合焦用移動カムｇ2Fの回転鏡筒
の回転角θは、変倍と合焦のための回転角が合成されて
110°となっている。
を表す数値をに示した。表中、左端と４列目は回転鏡筒
の回転角θ (ANGLE)を、２列目と５列目は第２レンズ群
の光軸方向の移動量、そして３列目と右端は対応する焦
点距離 (F)を表している。表中、合焦用移動カムｇ2Fの
回転鏡筒の回転角θは、変倍のための回転角 55°の２
倍の 110°に設定されている。これは合焦のための回転
角が、変倍のための回転角と同じ 55°に設定されてい
るためである。従って、合焦用移動カムｇ2Fの回転鏡筒
の回転角θは、変倍と合焦のための回転角が合成されて
110°となっている。
【００２９】次に、この合焦用移動カムの決定の方法に
ついて図２を用いて説明する。合焦のための回転角は、
変倍のための回転角と同じ 55°に設定されているため
に、合焦用移動カムｇ2Fの形状は具体的には、表１に示
される広角端での合焦のための繰り出し量を規定する合
焦用カム軌跡に、望遠端での合焦のための繰り出し量を
規定する合焦用カム軌跡を結合した形状になる。従って
いま、図２中で合焦のための繰り出し量を広角端と望遠
端でそれぞれ、ΔＸf=36.R=850、ΔＸf=103.R= 850 とし
たときに、広角端無限遠に対応する座標を（Ｘ；θ）＝
（ 0；0 ）、広角端撮影距離Ｒ＝850.0mm に対応する座
標を（Ｘ；θ）＝（ΔＸf=36.R=850；55）＝（ 1.036；
55 ）とすると、望遠端無限遠に対応する座標は（Ｘ；
θ）＝（ 1.036； 55 ）、望遠端撮影距離Ｒ＝850.0mm
に対応する座標は（Ｘ；θ）＝（ΔＸf=36.R=850＋ΔＸ
f=103.R=850 ；110 ）＝（ 5.113；110 ）となる。ただ
し図中、Ｒ＝ｕｎは撮影距離が無限遠(unendlich) であ
ることを表している。更に、前記３点以外の合焦用移動
カムｇ2Fの形状は、任意の変倍状態、撮影距離（例えば
ｆ＝60.0mm、Ｒ＝850.0mm ）で必要な合焦のための繰り
出し量が得られるように最適化の方法等を利用して、表
３の如く決定される。
ついて図２を用いて説明する。合焦のための回転角は、
変倍のための回転角と同じ 55°に設定されているため
に、合焦用移動カムｇ2Fの形状は具体的には、表１に示
される広角端での合焦のための繰り出し量を規定する合
焦用カム軌跡に、望遠端での合焦のための繰り出し量を
規定する合焦用カム軌跡を結合した形状になる。従って
いま、図２中で合焦のための繰り出し量を広角端と望遠
端でそれぞれ、ΔＸf=36.R=850、ΔＸf=103.R= 850 とし
たときに、広角端無限遠に対応する座標を（Ｘ；θ）＝
（ 0；0 ）、広角端撮影距離Ｒ＝850.0mm に対応する座
標を（Ｘ；θ）＝（ΔＸf=36.R=850；55）＝（ 1.036；
55 ）とすると、望遠端無限遠に対応する座標は（Ｘ；
θ）＝（ 1.036； 55 ）、望遠端撮影距離Ｒ＝850.0mm
に対応する座標は（Ｘ；θ）＝（ΔＸf=36.R=850＋ΔＸ
f=103.R=850 ；110 ）＝（ 5.113；110 ）となる。ただ
し図中、Ｒ＝ｕｎは撮影距離が無限遠(unendlich) であ
ることを表している。更に、前記３点以外の合焦用移動
カムｇ2Fの形状は、任意の変倍状態、撮影距離（例えば
ｆ＝60.0mm、Ｒ＝850.0mm ）で必要な合焦のための繰り
出し量が得られるように最適化の方法等を利用して、表
３の如く決定される。
【００３０】表４には、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ
群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の変倍用移動カムｇ1Z、
ｇ3Z、ｇ4Zのカム軌跡を表す数値を示した。表中、左端
は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、右側３列は各レンズ
群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦点距離
(F)を表している。尚、広角から望遠への変倍のための
回転角θは表２と同じ 55°に設定されている。
群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の変倍用移動カムｇ1Z、
ｇ3Z、ｇ4Zのカム軌跡を表す数値を示した。表中、左端
は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、右側３列は各レンズ
群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦点距離
(F)を表している。尚、広角から望遠への変倍のための
回転角θは表２と同じ 55°に設定されている。
【００３１】表５には、各レンズ群に共通の変倍補正用
移動カムｇH のカム軌跡を表す数値をに示した。表中、
左端は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目は全レン
ズ群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦点距
離 (F)を表している。そして前述した如く、実際の変倍
に際しては、合焦レンズ群である第２レンズ群の移動軌
跡ｇ2 は、合焦用移動カムｇ2Fと変倍補正用移動カムｇ
H との合成により形成され、同時に合焦に関与しない第
１レンズ群、第３レンズ群、及び第４レンズ群の移動軌
跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、それぞれ、第１レンズ群、第３
レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ3Z、
ｇ4Zと変倍補正用移動カムｇHとの合成により形成され
るので、表３、表４の光軸方向の移動量をそれぞれ、対
応する表５の光軸方向の移動量に加算すると、表２にお
ける光軸方向の移動量に一致することになる。
移動カムｇH のカム軌跡を表す数値をに示した。表中、
左端は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目は全レン
ズ群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦点距
離 (F)を表している。そして前述した如く、実際の変倍
に際しては、合焦レンズ群である第２レンズ群の移動軌
跡ｇ2 は、合焦用移動カムｇ2Fと変倍補正用移動カムｇ
H との合成により形成され、同時に合焦に関与しない第
１レンズ群、第３レンズ群、及び第４レンズ群の移動軌
跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、それぞれ、第１レンズ群、第３
レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ3Z、
ｇ4Zと変倍補正用移動カムｇHとの合成により形成され
るので、表３、表４の光軸方向の移動量をそれぞれ、対
応する表５の光軸方向の移動量に加算すると、表２にお
ける光軸方向の移動量に一致することになる。
【００３２】更に、このような鏡筒構造にすることで前
述した如く、二重構造（固定筒とカム筒）という極めて
簡単な構成で、合焦のための繰り出し量が変化する第２
レンズ群による内焦ズームレンズのマニュアルフォーカ
スを実現することができる。次に、図３は、実施例１の
広角端（ｆ＝36.0mm）と中間焦点距離（ｆ＝60.0mm）の
撮影距離無限遠状態での諸収差図、図４は、望遠端（ｆ
＝103.0mm ）の撮影距離無限遠状態と広角端（ｆ＝36.0
mm）の撮影距離Ｒ＝850.0mm の状態での諸収差図、そし
て図５は、中間焦点距離（ｆ＝60.0mm）と望遠端（ｆ＝
103.0mm ）の撮影距離Ｒ＝850.0mm の状態での諸収差図
を示す。各収差図において、Ｈは入射高、FNはＦナンバ
ー、Ｙは像高、Ａは主光線の入射角を示し、各収差図は
ｄ線（λ=587.6nm）に対応するものである。
述した如く、二重構造（固定筒とカム筒）という極めて
簡単な構成で、合焦のための繰り出し量が変化する第２
レンズ群による内焦ズームレンズのマニュアルフォーカ
スを実現することができる。次に、図３は、実施例１の
広角端（ｆ＝36.0mm）と中間焦点距離（ｆ＝60.0mm）の
撮影距離無限遠状態での諸収差図、図４は、望遠端（ｆ
＝103.0mm ）の撮影距離無限遠状態と広角端（ｆ＝36.0
mm）の撮影距離Ｒ＝850.0mm の状態での諸収差図、そし
て図５は、中間焦点距離（ｆ＝60.0mm）と望遠端（ｆ＝
103.0mm ）の撮影距離Ｒ＝850.0mm の状態での諸収差図
を示す。各収差図において、Ｈは入射高、FNはＦナンバ
ー、Ｙは像高、Ａは主光線の入射角を示し、各収差図は
ｄ線（λ=587.6nm）に対応するものである。
【００３３】これらの諸収差図から、本実施例は無限遠
撮影時の全ての変倍域において良好な性能を維持してい
ることは勿論、至近距離撮影状態においても近距離収差
変動の少ない優れた結像性能を有していることが明らか
である。
撮影時の全ての変倍域において良好な性能を維持してい
ることは勿論、至近距離撮影状態においても近距離収差
変動の少ない優れた結像性能を有していることが明らか
である。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
【００３８】
【表５】
【００３９】〔実施例２〕実施例２のズームレンズは、
図６に示した如く物体側から順に、正屈折力の第１レン
ズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力
の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と
からなり、広角から望遠への変倍に際して、第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及びＧ
３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減少
するように、全てのレンズ群が光軸に沿って物体側に移
動し、合焦に際しては第２レンズ群Ｇ２が光軸上を物体
側に移動する構成である。
図６に示した如く物体側から順に、正屈折力の第１レン
ズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力
の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と
からなり、広角から望遠への変倍に際して、第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及びＧ
３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減少
するように、全てのレンズ群が光軸に沿って物体側に移
動し、合焦に際しては第２レンズ群Ｇ２が光軸上を物体
側に移動する構成である。
【００４０】各レンズ群の構成について説明すれば、正
屈折力の第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズＬ1 とこれに接合された両凸レンズＬ2
と、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ3
とからなり、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２は像側により
曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ4 と、両凹
負レンズＬ5 とこれに接合された正メニスカスレンズＬ
6 と、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
7 とからなり、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３は両凸正レ
ンズＬ8 と、両凸正レンズＬ9 とこれに接合された負レ
ンズＬ10とからなり、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４は両
凸正レンズＬ11と、そして物体側により曲率の強い面を
向けた負メニスカスレンズＬ12とから構成されている。
屈折力の第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズＬ1 とこれに接合された両凸レンズＬ2
と、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ3
とからなり、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２は像側により
曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ4 と、両凹
負レンズＬ5 とこれに接合された正メニスカスレンズＬ
6 と、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
7 とからなり、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３は両凸正レ
ンズＬ8 と、両凸正レンズＬ9 とこれに接合された負レ
ンズＬ10とからなり、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４は両
凸正レンズＬ11と、そして物体側により曲率の強い面を
向けた負メニスカスレンズＬ12とから構成されている。
【００４１】尚、絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側に
おいて第３レンズ群Ｇ３と一体的に配置されている。実
施例２のズームレンズの諸元を表６に示す。実施例の諸
元表中のｆは焦点距離(mm)、FNはＦナンバーを表す。表
６において、ｒは各レンズ面の曲率半径(mm)、ｄはレン
ズ面間隔(mm)、ｎ及びνは各レンズの屈折率及びアッベ
数をそれぞれ表し、添数字は物体側からの順序を表す。
おいて第３レンズ群Ｇ３と一体的に配置されている。実
施例２のズームレンズの諸元を表６に示す。実施例の諸
元表中のｆは焦点距離(mm)、FNはＦナンバーを表す。表
６において、ｒは各レンズ面の曲率半径(mm)、ｄはレン
ズ面間隔(mm)、ｎ及びνは各レンズの屈折率及びアッベ
数をそれぞれ表し、添数字は物体側からの順序を表す。
【００４２】表６の中段は、第２レンズ群Ｇ２中の物体
側レンズ面ｒ6 に形成された非球面の形状と第４レンズ
群Ｇ４中の負レンズＬ12の物体側面ｒ22に形成された非
球面の形状を表す各係数の値を示している。そして左か
ら順に、それぞれの非球面の円錐定数ｋ、第２次、第４
次、第６次、第８次、第１０次の非球面係数Ａ2 、
Ａ 4 、Ａ6 、Ａ8 、Ａ10の値が順次記載されている。
尚、非球面係数の値におけるＥ-nは10-nを表している。
側レンズ面ｒ6 に形成された非球面の形状と第４レンズ
群Ｇ４中の負レンズＬ12の物体側面ｒ22に形成された非
球面の形状を表す各係数の値を示している。そして左か
ら順に、それぞれの非球面の円錐定数ｋ、第２次、第４
次、第６次、第８次、第１０次の非球面係数Ａ2 、
Ａ 4 、Ａ6 、Ａ8 、Ａ10の値が順次記載されている。
尚、非球面係数の値におけるＥ-nは10-nを表している。
【００４３】また、表６の下段は広角端から望遠端に至
る３つの変倍状態（ｆ＝28.8、50.0、82.5mm）におい
て、撮影距離無限遠と600.0mm に対応する各レンズ群の
間隔と合焦のための繰り出し量を示している。そして最
下段は、各レンズ群の焦点距離と無限遠広角端における
第２レンズ群Ｇ２の横倍率、更には本発明の条件対応値
を示している。
る３つの変倍状態（ｆ＝28.8、50.0、82.5mm）におい
て、撮影距離無限遠と600.0mm に対応する各レンズ群の
間隔と合焦のための繰り出し量を示している。そして最
下段は、各レンズ群の焦点距離と無限遠広角端における
第２レンズ群Ｇ２の横倍率、更には本発明の条件対応値
を示している。
【００４４】図６の上段は本発明における実施例２のレ
ンズ構成図であり、図６の中段には変倍の際の各レンズ
群の移動軌跡( ｇ1 、ｇ2 、ｇ3 、ｇ4)を回転鏡筒の回
転角を変数として示した。そして、その移動軌跡を表す
数値を表７に示した。表中、左端は回転鏡筒の回転角θ
(ANGLE)を、右側４列は各レンズ群の光軸方向の移動
量、そして右端は対応する焦点距離 (F)を表している。
ンズ構成図であり、図６の中段には変倍の際の各レンズ
群の移動軌跡( ｇ1 、ｇ2 、ｇ3 、ｇ4)を回転鏡筒の回
転角を変数として示した。そして、その移動軌跡を表す
数値を表７に示した。表中、左端は回転鏡筒の回転角θ
(ANGLE)を、右側４列は各レンズ群の光軸方向の移動
量、そして右端は対応する焦点距離 (F)を表している。
【００４５】尚、本実施例では表に示されるごとく広角
から望遠への変倍のための回転角θは実施例１と同様に
55°に設定されている。また、図６の下段には本発明
ズームレンズの回転鏡筒に実際に設けられるカム形状を
示した。図中、ｇ2Fは合焦レンズ群である第２レンズ群
の合焦用移動カムを、ｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Z、はそれぞれ、
第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移
動カム、そしてｇH は各レンズ群に共通の変倍補正用移
動カムを示す。
から望遠への変倍のための回転角θは実施例１と同様に
55°に設定されている。また、図６の下段には本発明
ズームレンズの回転鏡筒に実際に設けられるカム形状を
示した。図中、ｇ2Fは合焦レンズ群である第２レンズ群
の合焦用移動カムを、ｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Z、はそれぞれ、
第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移
動カム、そしてｇH は各レンズ群に共通の変倍補正用移
動カムを示す。
【００４６】尚、実際の変倍に際しては、合焦レンズ群
である第２レンズ群の移動軌跡ｇ2は、合焦用移動カム
ｇ2Fと変倍補正用移動カムｇH との合成により形成さ
れ、同時に合焦に関与しない第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、
それぞれ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群
の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成される。
である第２レンズ群の移動軌跡ｇ2は、合焦用移動カム
ｇ2Fと変倍補正用移動カムｇH との合成により形成さ
れ、同時に合焦に関与しない第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、
それぞれ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群
の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成される。
【００４７】表８には、合焦用移動カムｇ2Fのカム軌跡
を表す数値をに示した。表中、左端と４列目は回転鏡筒
の回転角θ (ANGLE)を、２列目と５列目は第２レンズ群
の光軸方向の移動量、そして３列目と右端は対応する焦
点距離 (F)を表している。表中、合焦用移動カムｇ2Fの
回転鏡筒の回転角θは、実施例１と同様に変倍のための
回転角 55°の２倍の 110°に設定されている。
を表す数値をに示した。表中、左端と４列目は回転鏡筒
の回転角θ (ANGLE)を、２列目と５列目は第２レンズ群
の光軸方向の移動量、そして３列目と右端は対応する焦
点距離 (F)を表している。表中、合焦用移動カムｇ2Fの
回転鏡筒の回転角θは、実施例１と同様に変倍のための
回転角 55°の２倍の 110°に設定されている。
【００４８】表９には、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ
群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の変倍用移動カムｇ1Z、
ｇ3Z、ｇ4Zのカム軌跡を表す数値を示した。表中、左端
は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、右側３列は各レンズ
群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦点距離
(F)を表している。尚、広角から望遠への変倍のための
回転角θは表７と同じ 55°に設定されている。
群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の変倍用移動カムｇ1Z、
ｇ3Z、ｇ4Zのカム軌跡を表す数値を示した。表中、左端
は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、右側３列は各レンズ
群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦点距離
(F)を表している。尚、広角から望遠への変倍のための
回転角θは表７と同じ 55°に設定されている。
【００４９】表１０には、各レンズ群に共通の変倍補正
用移動カムｇH のカム軌跡を表す数値をに示した。表
中、左端は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目は全
レンズ群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦
点距離 (F)を表している。そして前述した如く、実際の
変倍に際しては、合焦レンズ群である第２レンズ群の移
動軌跡ｇ2 は、合焦用移動カムｇ2Fと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成され、同時に合焦に関与しな
い第１レンズ群、第３レンズ群、及び第４レンズ群の移
動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、それぞれ、第１レンズ群、
第３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ
3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カムｇHとの合成により形成
されるので、表８、表９の光軸方向の移動量をそれぞ
れ、対応する表１０の光軸方向の移動量に加算すると、
表７における光軸方向の移動量に一致することになる。
用移動カムｇH のカム軌跡を表す数値をに示した。表
中、左端は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目は全
レンズ群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦
点距離 (F)を表している。そして前述した如く、実際の
変倍に際しては、合焦レンズ群である第２レンズ群の移
動軌跡ｇ2 は、合焦用移動カムｇ2Fと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成され、同時に合焦に関与しな
い第１レンズ群、第３レンズ群、及び第４レンズ群の移
動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、それぞれ、第１レンズ群、
第３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ
3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カムｇHとの合成により形成
されるので、表８、表９の光軸方向の移動量をそれぞ
れ、対応する表１０の光軸方向の移動量に加算すると、
表７における光軸方向の移動量に一致することになる。
【００５０】次に、図７は、実施例２の広角端（ｆ＝2
8.8mm）と中間焦点距離（ｆ＝50.0mm）の撮影距離無限
遠状態での諸収差図、図８は、望遠端（ｆ＝82.5mm）の
撮影距離無限遠状態と広角端（ｆ＝28.8mm）の撮影距離
Ｒ＝600.0mm の状態での諸収差図、そして図９は、中間
焦点距離（ｆ＝50.0mm）と望遠端（ｆ＝82.5mm）の撮影
距離Ｒ＝600.0mm の状態での諸収差図を示す。各収差図
において、Ｈは入射高、FNはＦナンバー、Ｙは像高、Ａ
は主光線の入射角を示し、各収差図はｄ線（λ=587.6n
m）に対応するものである。
8.8mm）と中間焦点距離（ｆ＝50.0mm）の撮影距離無限
遠状態での諸収差図、図８は、望遠端（ｆ＝82.5mm）の
撮影距離無限遠状態と広角端（ｆ＝28.8mm）の撮影距離
Ｒ＝600.0mm の状態での諸収差図、そして図９は、中間
焦点距離（ｆ＝50.0mm）と望遠端（ｆ＝82.5mm）の撮影
距離Ｒ＝600.0mm の状態での諸収差図を示す。各収差図
において、Ｈは入射高、FNはＦナンバー、Ｙは像高、Ａ
は主光線の入射角を示し、各収差図はｄ線（λ=587.6n
m）に対応するものである。
【００５１】これらの諸収差図から、本実施例は無限遠
撮影時の全ての変倍域において良好な性能を維持してい
ることは勿論、至近距離撮影状態においても近距離収差
変動の少ない優れた結像性能を有していることが明らか
である。
撮影時の全ての変倍域において良好な性能を維持してい
ることは勿論、至近距離撮影状態においても近距離収差
変動の少ない優れた結像性能を有していることが明らか
である。
【００５２】
【表６】
【００５３】
【表７】
【００５４】
【表８】
【００５５】
【表９】
【００５６】
【表１０】
【００５７】〔実施例３〕実施例３のズームレンズは、
図１０に示した如く物体側から順に、正屈折力の第１レ
ンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折
力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４
とからなり、広角から望遠への変倍に際して、第１レン
ズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第
２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び
第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減
少するように、全てのレンズ群が光軸に沿って移動し、
合焦に際しては第２レンズ群Ｇ２が光軸上を物体側に移
動する構成である。
図１０に示した如く物体側から順に、正屈折力の第１レ
ンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折
力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４
とからなり、広角から望遠への変倍に際して、第１レン
ズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第
２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び
第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減
少するように、全てのレンズ群が光軸に沿って移動し、
合焦に際しては第２レンズ群Ｇ２が光軸上を物体側に移
動する構成である。
【００５８】各レンズ群の構成について説明すれば、正
屈折力の第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズＬ1 とこれに接合された両凸レンズ
Ｌ2 、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
3 からなり、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２は像側により
曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ4 、像側に
より曲率の強い面を向けた正メニスカスレンズＬ5 、こ
れに接合された両凹負レンズＬ6 、更に物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズＬ7 からなり、正屈折力の第
３レンズ群Ｇ３は両凸正レンズＬ8 、両凸正レンズ
Ｌ9 、及びこれと接合された負レンズＬ10からなり、正
屈折力の第４レンズ群Ｇ４は両凸正レンズＬ11、そして
像側により曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ
12、これに接合された両凸正レンズＬ13、そして物体側
により曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ14か
ら構成されている。尚、絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物
体側において第３レンズ群Ｇ３と一体的に配置されてい
る。
屈折力の第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズＬ1 とこれに接合された両凸レンズ
Ｌ2 、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
3 からなり、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２は像側により
曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ4 、像側に
より曲率の強い面を向けた正メニスカスレンズＬ5 、こ
れに接合された両凹負レンズＬ6 、更に物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズＬ7 からなり、正屈折力の第
３レンズ群Ｇ３は両凸正レンズＬ8 、両凸正レンズ
Ｌ9 、及びこれと接合された負レンズＬ10からなり、正
屈折力の第４レンズ群Ｇ４は両凸正レンズＬ11、そして
像側により曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ
12、これに接合された両凸正レンズＬ13、そして物体側
により曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ14か
ら構成されている。尚、絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物
体側において第３レンズ群Ｇ３と一体的に配置されてい
る。
【００５９】実施例３のズームレンズの諸元を表１１に
示す。実施例の諸元表中のｆは焦点距離(mm)、FNはＦナ
ンバーを表す。表１１において、ｒは各レンズ面の曲率
半径(mm)、ｄはレンズ面間隔(mm)、ｎ及びνは各レンズ
の屈折率及びアッベ数をそれぞれ表し、添数字は物体側
からの順序を表す。表１１の中段は、第２レンズ群Ｇ２
中の物体側レンズ面ｒ6 に形成された非球面の形状を表
す各係数の値を示している。そして左から順に、円錐定
数ｋ、第２次、第４次、第６次、第８次、第１０次の非
球面係数Ａ2 、Ａ4 、Ａ6 、Ａ8 、Ａ10の値が順次記載
されている。尚、非球面係数の値におけるＥ-nは10-nを
表している。
示す。実施例の諸元表中のｆは焦点距離(mm)、FNはＦナ
ンバーを表す。表１１において、ｒは各レンズ面の曲率
半径(mm)、ｄはレンズ面間隔(mm)、ｎ及びνは各レンズ
の屈折率及びアッベ数をそれぞれ表し、添数字は物体側
からの順序を表す。表１１の中段は、第２レンズ群Ｇ２
中の物体側レンズ面ｒ6 に形成された非球面の形状を表
す各係数の値を示している。そして左から順に、円錐定
数ｋ、第２次、第４次、第６次、第８次、第１０次の非
球面係数Ａ2 、Ａ4 、Ａ6 、Ａ8 、Ａ10の値が順次記載
されている。尚、非球面係数の値におけるＥ-nは10-nを
表している。
【００６０】また、表１１の下段は広角端から望遠端に
至る３つの変倍状態（ｆ＝36.0、70.0、131.0mm ）にお
いて、撮影距離無限遠と800.0mm に対応する各レンズ群
の間隔と合焦のための繰り出し量を示している。そして
最下段は、各レンズ群の焦点距離と無限遠広角端におけ
る第２レンズ群Ｇ２の横倍率、更には本発明条件対応値
を示している。
至る３つの変倍状態（ｆ＝36.0、70.0、131.0mm ）にお
いて、撮影距離無限遠と800.0mm に対応する各レンズ群
の間隔と合焦のための繰り出し量を示している。そして
最下段は、各レンズ群の焦点距離と無限遠広角端におけ
る第２レンズ群Ｇ２の横倍率、更には本発明条件対応値
を示している。
【００６１】図１０の上段は本発明における実施例３の
レンズ構成図であり、図１０の中段には変倍の際の各レ
ンズ群の移動軌跡( ｇ1 、ｇ2 、ｇ3 、ｇ4)を回転鏡筒
の回転角を変数として示した。そして、その移動軌跡を
表す数値を表１２に示した。表中、左端は回転鏡筒の回
転角θ (ANGLE)を、右側４列は各レンズ群の光軸方向の
移動量、そして右端は対応する焦点距離 (F)を表してい
る。
レンズ構成図であり、図１０の中段には変倍の際の各レ
ンズ群の移動軌跡( ｇ1 、ｇ2 、ｇ3 、ｇ4)を回転鏡筒
の回転角を変数として示した。そして、その移動軌跡を
表す数値を表１２に示した。表中、左端は回転鏡筒の回
転角θ (ANGLE)を、右側４列は各レンズ群の光軸方向の
移動量、そして右端は対応する焦点距離 (F)を表してい
る。
【００６２】尚、本実施例では表に示されるごとく広角
から望遠への変倍のための回転角θは実施例１と同様に
55°に設定されている。また、図１０の下段には本発
明ズームレンズの回転鏡筒に実際に設けられるカム形状
を示した。図中、ｇ2Fは合焦レンズ群である第２レンズ
群の合焦用移動カムを、ｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Z、はそれぞ
れ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の変倍
用移動カム、そしてｇH は各レンズ群に共通の変倍補正
用移動カムを示す。
から望遠への変倍のための回転角θは実施例１と同様に
55°に設定されている。また、図１０の下段には本発
明ズームレンズの回転鏡筒に実際に設けられるカム形状
を示した。図中、ｇ2Fは合焦レンズ群である第２レンズ
群の合焦用移動カムを、ｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Z、はそれぞ
れ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の変倍
用移動カム、そしてｇH は各レンズ群に共通の変倍補正
用移動カムを示す。
【００６３】尚、実際の変倍に際しては、合焦レンズ群
である第２レンズ群の移動軌跡ｇ2は、合焦用移動カム
ｇ2Fと変倍補正用移動カムｇH との合成により形成さ
れ、同時に合焦に関与しない第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、
それぞれ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群
の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成される。
である第２レンズ群の移動軌跡ｇ2は、合焦用移動カム
ｇ2Fと変倍補正用移動カムｇH との合成により形成さ
れ、同時に合焦に関与しない第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、
それぞれ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群
の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成される。
【００６４】表１３には、合焦用移動カムｇ2Fのカム軌
跡を表す数値をに示した。表中、左端と４列目は回転鏡
筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目と５列目は第２レンズ
群の光軸方向の移動量、そして３列目と右端は対応する
焦点距離 (F)を表している。表中、合焦用移動カムｇ2F
の回転鏡筒の回転角θは、実施例１と同様に変倍のため
の回転角 55°の２倍の 110°に設定されている。
跡を表す数値をに示した。表中、左端と４列目は回転鏡
筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目と５列目は第２レンズ
群の光軸方向の移動量、そして３列目と右端は対応する
焦点距離 (F)を表している。表中、合焦用移動カムｇ2F
の回転鏡筒の回転角θは、実施例１と同様に変倍のため
の回転角 55°の２倍の 110°に設定されている。
【００６５】表１４には、第１レンズ群Ｇ１、第３レン
ズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ
3Z、ｇ4Zのカム軌跡を表す数値を示した。表中、左端は
回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、右側３列は各レンズ群
の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦点距離
(F)を表している。尚、広角から望遠への変倍のための
回転角θは表１２と同じ 55°に設定されている。
ズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ
3Z、ｇ4Zのカム軌跡を表す数値を示した。表中、左端は
回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、右側３列は各レンズ群
の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦点距離
(F)を表している。尚、広角から望遠への変倍のための
回転角θは表１２と同じ 55°に設定されている。
【００６６】表１５には、各レンズ群に共通の変倍補正
用移動カムｇH のカム軌跡を表す数値をに示した。表
中、左端は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目は全
レンズ群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦
点距離 (F)を表している。そして前述した如く、実際の
変倍に際しては、合焦レンズ群である第２レンズ群の移
動軌跡ｇ2 は、合焦用移動カムｇ2Fと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成され、同時に合焦に関与しな
い第１レンズ群、第３レンズ群、及び第４レンズ群の移
動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、それぞれ、第１レンズ群、
第３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ
3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カムｇHとの合成により形成
されるので、表１３、表１４の光軸方向の移動量をそれ
ぞれ、対応する表１５の光軸方向の移動量に加算する
と、表１２における光軸方向の移動量に一致することに
なる。
用移動カムｇH のカム軌跡を表す数値をに示した。表
中、左端は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目は全
レンズ群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦
点距離 (F)を表している。そして前述した如く、実際の
変倍に際しては、合焦レンズ群である第２レンズ群の移
動軌跡ｇ2 は、合焦用移動カムｇ2Fと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成され、同時に合焦に関与しな
い第１レンズ群、第３レンズ群、及び第４レンズ群の移
動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、それぞれ、第１レンズ群、
第３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ
3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カムｇHとの合成により形成
されるので、表１３、表１４の光軸方向の移動量をそれ
ぞれ、対応する表１５の光軸方向の移動量に加算する
と、表１２における光軸方向の移動量に一致することに
なる。
【００６７】次に、図１１は、実施例３の広角端（ｆ＝
36.0mm）と中間焦点距離（ｆ＝70.0mm）の撮影距離無限
遠状態での諸収差図、図１２は、望遠端（ｆ＝131.0mm
）の撮影距離無限遠状態と広角端（ｆ＝36.0mm）の撮
影距離Ｒ＝800.0mm の状態での諸収差図、そして図１３
は、中間焦点距離（ｆ＝70.0mm）と望遠端（ｆ＝131.0m
m ）の撮影距離Ｒ＝800.0mm の状態での諸収差図を示
す。各収差図において、Ｈは入射高、FNはＦナンバー、
Ｙは像高、Ａは主光線の入射角を示し、各収差図はｄ線
（λ=587.6nm）に対応するものである。
36.0mm）と中間焦点距離（ｆ＝70.0mm）の撮影距離無限
遠状態での諸収差図、図１２は、望遠端（ｆ＝131.0mm
）の撮影距離無限遠状態と広角端（ｆ＝36.0mm）の撮
影距離Ｒ＝800.0mm の状態での諸収差図、そして図１３
は、中間焦点距離（ｆ＝70.0mm）と望遠端（ｆ＝131.0m
m ）の撮影距離Ｒ＝800.0mm の状態での諸収差図を示
す。各収差図において、Ｈは入射高、FNはＦナンバー、
Ｙは像高、Ａは主光線の入射角を示し、各収差図はｄ線
（λ=587.6nm）に対応するものである。
【００６８】これらの諸収差図から、本実施例は無限遠
撮影時の全ての変倍域において良好な性能を維持してい
ることは勿論、至近距離撮影状態においても近距離収差
変動の少ない優れた結像性能を有していることが明らか
である。
撮影時の全ての変倍域において良好な性能を維持してい
ることは勿論、至近距離撮影状態においても近距離収差
変動の少ない優れた結像性能を有していることが明らか
である。
【００６９】
【表１１】
【００７０】
【表１２】
【００７１】
【表１３】
【００７２】
【表１４】
【００７３】
【表１５】
【００７４】〔実施例４〕実施例４のズームレンズは、
図１４に示した如く物体側から順に、正屈折力の第１レ
ンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折
力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４
とからなり、広角から望遠への変倍に際して、第１レン
ズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第
２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び
第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減
少するように、全てのレンズ群が光軸に沿って物体側に
移動し、合焦に際しては第２レンズ群Ｇ２が光軸上を物
体側に移動する構成である。
図１４に示した如く物体側から順に、正屈折力の第１レ
ンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折
力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４
とからなり、広角から望遠への変倍に際して、第１レン
ズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第
２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、及び
第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減
少するように、全てのレンズ群が光軸に沿って物体側に
移動し、合焦に際しては第２レンズ群Ｇ２が光軸上を物
体側に移動する構成である。
【００７５】各レンズ群の構成について説明すれば、正
屈折力の第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズＬ1 とこれに接合された両凸レンズ
Ｌ2 、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
3 からなり、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２は像側により
曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ4 、両凹負
レンズＬ5 、これに接合された正メニスカスレンズ
Ｌ6 、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
7 からなり、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３は両凸正レン
ズＬ8 、両凸正レンズＬ9 、及びこれと接合された負レ
ンズＬ10からなり、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４は両凸
正レンズＬ11、そして物体側により曲率の強い面を向け
た負メニスカスレンズＬ12から構成されている。尚、絞
りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側において第３レンズ群
Ｇ３と一体的に配置されている。
屈折力の第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズＬ1 とこれに接合された両凸レンズ
Ｌ2 、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
3 からなり、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２は像側により
曲率の強い面を向けた負メニスカスレンズＬ4 、両凹負
レンズＬ5 、これに接合された正メニスカスレンズ
Ｌ6 、更に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
7 からなり、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３は両凸正レン
ズＬ8 、両凸正レンズＬ9 、及びこれと接合された負レ
ンズＬ10からなり、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４は両凸
正レンズＬ11、そして物体側により曲率の強い面を向け
た負メニスカスレンズＬ12から構成されている。尚、絞
りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側において第３レンズ群
Ｇ３と一体的に配置されている。
【００７６】実施例４のズームレンズの諸元を表１６に
示す。実施例の諸元表中のｆは焦点距離(mm)、FNはＦナ
ンバーを表す。表１６において、ｒは各レンズ面の曲率
半径(mm)、ｄはレンズ面間隔(mm)、ｎ及びνは各レンズ
の屈折率及びアッベ数をそれぞれ表し、添数字は物体側
からの順序を表す。表１６の中段は、第２レンズ群Ｇ２
中の物体側レンズ面ｒ6 に形成された非球面の形状と第
４レンズ群Ｇ４中の負レンズＬ12の物体側面ｒ22に形成
された非球面の形状を表す各係数の値を示している。そ
して左から順に、それぞれの非球面の円錐定数ｋ、第２
次、第４次、第６次、第８次、第１０次の非球面係数Ａ
2 、Ａ4 、Ａ6 、Ａ8 、Ａ10の値が順次記載されてい
る。尚、非球面係数の値におけるＥ-nは10-nを表してい
る。
示す。実施例の諸元表中のｆは焦点距離(mm)、FNはＦナ
ンバーを表す。表１６において、ｒは各レンズ面の曲率
半径(mm)、ｄはレンズ面間隔(mm)、ｎ及びνは各レンズ
の屈折率及びアッベ数をそれぞれ表し、添数字は物体側
からの順序を表す。表１６の中段は、第２レンズ群Ｇ２
中の物体側レンズ面ｒ6 に形成された非球面の形状と第
４レンズ群Ｇ４中の負レンズＬ12の物体側面ｒ22に形成
された非球面の形状を表す各係数の値を示している。そ
して左から順に、それぞれの非球面の円錐定数ｋ、第２
次、第４次、第６次、第８次、第１０次の非球面係数Ａ
2 、Ａ4 、Ａ6 、Ａ8 、Ａ10の値が順次記載されてい
る。尚、非球面係数の値におけるＥ-nは10-nを表してい
る。
【００７７】また、表１６の下段は広角端から望遠端に
至る３つの変倍状態（ｆ＝28.8、50.0、103.0mm ）にお
いて、撮影距離無限遠と800.0mm に対応する各レンズ群
の間隔と合焦のための繰り出し量を示している。そして
最下段は、各レンズ群の焦点距離と無限遠広角端におけ
る第２レンズ群Ｇ２の横倍率、更には本発明条件対応値
を示している。
至る３つの変倍状態（ｆ＝28.8、50.0、103.0mm ）にお
いて、撮影距離無限遠と800.0mm に対応する各レンズ群
の間隔と合焦のための繰り出し量を示している。そして
最下段は、各レンズ群の焦点距離と無限遠広角端におけ
る第２レンズ群Ｇ２の横倍率、更には本発明条件対応値
を示している。
【００７８】図１４の上段は、本発明における実施例４
のレンズ構成図であり、図１４の中段には変倍の際の各
レンズ群の移動軌跡( ｇ1 、ｇ2 、ｇ3 、ｇ4)を回転鏡
筒の回転角を変数として示した。そして、その移動軌跡
を表す数値を表１７に示した。表中、左端は回転鏡筒の
回転角θ (ANGLE)を、右側４列は各レンズ群の光軸方向
の移動量、そして右端は対応する焦点距離 (F)を表して
いる。
のレンズ構成図であり、図１４の中段には変倍の際の各
レンズ群の移動軌跡( ｇ1 、ｇ2 、ｇ3 、ｇ4)を回転鏡
筒の回転角を変数として示した。そして、その移動軌跡
を表す数値を表１７に示した。表中、左端は回転鏡筒の
回転角θ (ANGLE)を、右側４列は各レンズ群の光軸方向
の移動量、そして右端は対応する焦点距離 (F)を表して
いる。
【００７９】尚、本実施例では表に示されるごとく広角
から望遠への変倍のための回転角θは実施例１と同様に
55°に設定されている。また、図１４の下段には本発
明ズームレンズの回転鏡筒に実際に設けられるカム形状
を示した。図中、ｇ2Fは合焦レンズ群である第２レンズ
群の合焦用移動カムを、ｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Z、はそれぞ
れ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の変倍
用移動カム、そしてｇH は各レンズ群に共通の変倍補正
用移動カムを示す。
から望遠への変倍のための回転角θは実施例１と同様に
55°に設定されている。また、図１４の下段には本発
明ズームレンズの回転鏡筒に実際に設けられるカム形状
を示した。図中、ｇ2Fは合焦レンズ群である第２レンズ
群の合焦用移動カムを、ｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Z、はそれぞ
れ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の変倍
用移動カム、そしてｇH は各レンズ群に共通の変倍補正
用移動カムを示す。
【００８０】尚、実際の変倍に際しては、合焦レンズ群
である第２レンズ群の移動軌跡ｇ2は、合焦用移動カム
ｇ2Fと変倍補正用移動カムｇH との合成により形成さ
れ、同時に合焦に関与しない第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、
それぞれ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群
の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成される。
である第２レンズ群の移動軌跡ｇ2は、合焦用移動カム
ｇ2Fと変倍補正用移動カムｇH との合成により形成さ
れ、同時に合焦に関与しない第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、
それぞれ、第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群
の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成される。
【００８１】表１８には、合焦用移動カムｇ2Fのカム軌
跡を表す数値をに示した。表中、左端と４列目は回転鏡
筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目と５列目は第２レンズ
群の光軸方向の移動量、そして３列目と右端は対応する
焦点距離 (F)を表している。表中、合焦用移動カムｇ2F
の回転鏡筒の回転角θは、実施例１と同様に変倍のため
の回転角 55°の２倍の 110°に設定されている。
跡を表す数値をに示した。表中、左端と４列目は回転鏡
筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目と５列目は第２レンズ
群の光軸方向の移動量、そして３列目と右端は対応する
焦点距離 (F)を表している。表中、合焦用移動カムｇ2F
の回転鏡筒の回転角θは、実施例１と同様に変倍のため
の回転角 55°の２倍の 110°に設定されている。
【００８２】表１９には、第１レンズ群Ｇ１、第３レン
ズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ
3Z、ｇ4Zのカム軌跡を表す数値を示した。表中、左端は
回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、右側３列は各レンズ群
の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦点距離
(F)を表している。尚、広角から望遠への変倍のための
回転角θは表１７と同じ 55°に設定されている。
ズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ
3Z、ｇ4Zのカム軌跡を表す数値を示した。表中、左端は
回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、右側３列は各レンズ群
の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦点距離
(F)を表している。尚、広角から望遠への変倍のための
回転角θは表１７と同じ 55°に設定されている。
【００８３】表２０には、各レンズ群に共通の変倍補正
用移動カムｇH のカム軌跡を表す数値をに示した。表
中、左端は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目は全
レンズ群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦
点距離 (F)を表している。そして前述した如く、実際の
変倍に際しては、合焦レンズ群である第２レンズ群の移
動軌跡ｇ2 は、合焦用移動カムｇ2Fと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成され、同時に合焦に関与しな
い第１レンズ群、第３レンズ群、及び第４レンズ群の移
動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、それぞれ、第１レンズ群、
第３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ
3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カムｇHとの合成により形成
されるので、表１８、表１９の光軸方向の移動量をそれ
ぞれ、対応する表２０の光軸方向の移動量に加算する
と、表１７における光軸方向の移動量に一致することに
なる。
用移動カムｇH のカム軌跡を表す数値をに示した。表
中、左端は回転鏡筒の回転角θ (ANGLE)を、２列目は全
レンズ群の光軸方向の移動量、そして右端は対応する焦
点距離 (F)を表している。そして前述した如く、実際の
変倍に際しては、合焦レンズ群である第２レンズ群の移
動軌跡ｇ2 は、合焦用移動カムｇ2Fと変倍補正用移動カ
ムｇH との合成により形成され、同時に合焦に関与しな
い第１レンズ群、第３レンズ群、及び第４レンズ群の移
動軌跡ｇ1 、ｇ3 、ｇ4 は、それぞれ、第１レンズ群、
第３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カムｇ1Z、ｇ
3Z、ｇ4Zと変倍補正用移動カムｇHとの合成により形成
されるので、表１８、表１９の光軸方向の移動量をそれ
ぞれ、対応する表２０の光軸方向の移動量に加算する
と、表１７における光軸方向の移動量に一致することに
なる。
【００８４】次に、図１５は、実施例４の広角端（ｆ＝
28.8mm）と中間焦点距離（ｆ＝50.0mm）の撮影距離無限
遠状態での諸収差図、図１６は、望遠端（ｆ＝103.0mm
）の撮影距離無限遠状態と広角端（ｆ＝28.8mm）の撮
影距離Ｒ＝800.0mm の状態での諸収差図、そして図１７
は、中間焦点距離（ｆ＝50.0mm）と望遠端（ｆ＝103.0m
m ）の撮影距離Ｒ＝800.0mm の状態での諸収差図を示
す。各収差図において、Ｈは入射高、FNはＦナンバー、
Ｙは像高、Ａは主光線の入射角を示し、各収差図はｄ線
（λ=587.6nm）に対応するものである。
28.8mm）と中間焦点距離（ｆ＝50.0mm）の撮影距離無限
遠状態での諸収差図、図１６は、望遠端（ｆ＝103.0mm
）の撮影距離無限遠状態と広角端（ｆ＝28.8mm）の撮
影距離Ｒ＝800.0mm の状態での諸収差図、そして図１７
は、中間焦点距離（ｆ＝50.0mm）と望遠端（ｆ＝103.0m
m ）の撮影距離Ｒ＝800.0mm の状態での諸収差図を示
す。各収差図において、Ｈは入射高、FNはＦナンバー、
Ｙは像高、Ａは主光線の入射角を示し、各収差図はｄ線
（λ=587.6nm）に対応するものである。
【００８５】これらの諸収差図から、本実施例は無限遠
撮影時の全ての変倍域において良好な性能を維持してい
ることは勿論、至近距離撮影状態においても近距離収差
変動の少ない優れた結像性能を有していることが明らか
である。
撮影時の全ての変倍域において良好な性能を維持してい
ることは勿論、至近距離撮影状態においても近距離収差
変動の少ない優れた結像性能を有していることが明らか
である。
【００８６】
【表１６】
【００８７】
【表１７】
【００８８】
【表１８】
【００８９】
【表１９】
【００９０】
【表２０】
【００９１】
【発明の効果】以上のごとく本発明によれば、第２レン
ズ群による簡単な合焦方式でありながら全ての変倍領
域、更にはあらゆる撮影距離にかかわらず収差変動の少
ない優れた結像性能を有する小型で高変倍のズームレン
ズを提供することができる。そして、変倍に際しては、
合焦レンズ群である第２レンズ群の移動軌跡は、合焦用
移動カムと変倍補正用移動カムとの合成により形成さ
れ、同時に合焦に関与しない第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡は、それぞれ、第１レ
ンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カム
と変倍補正用移動カムとの合成により形成されるような
鏡筒構造にすることで、二重構造（固定筒とカム筒）と
いう極めて簡単な構成で、合焦のための繰り出し量が変
化する第２レンズ群による内焦ズームレンズのマニュア
ルフォーカスを実現することができる。
ズ群による簡単な合焦方式でありながら全ての変倍領
域、更にはあらゆる撮影距離にかかわらず収差変動の少
ない優れた結像性能を有する小型で高変倍のズームレン
ズを提供することができる。そして、変倍に際しては、
合焦レンズ群である第２レンズ群の移動軌跡は、合焦用
移動カムと変倍補正用移動カムとの合成により形成さ
れ、同時に合焦に関与しない第１レンズ群、第３レンズ
群、及び第４レンズ群の移動軌跡は、それぞれ、第１レ
ンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の変倍用移動カム
と変倍補正用移動カムとの合成により形成されるような
鏡筒構造にすることで、二重構造（固定筒とカム筒）と
いう極めて簡単な構成で、合焦のための繰り出し量が変
化する第２レンズ群による内焦ズームレンズのマニュア
ルフォーカスを実現することができる。
【図１】本発明による実施例１のズームレンズのレンズ
構成を示す構成図と各レンズ群の変倍のための移動軌
跡、そして変倍と合焦を規定する合焦用移動カム、変倍
用移動カムと変倍補正用移動カムの形状を示す図。
構成を示す構成図と各レンズ群の変倍のための移動軌
跡、そして変倍と合焦を規定する合焦用移動カム、変倍
用移動カムと変倍補正用移動カムの形状を示す図。
【図２】本発明による実施例１のズームレンズの合焦用
移動カムを決定するための説明図。
移動カムを決定するための説明図。
【図３】実施例１の広角端（ｆ＝36.0mm）と中間焦点距
離（ｆ＝60.0mm）の撮影距離無限遠状態での諸収差図
離（ｆ＝60.0mm）の撮影距離無限遠状態での諸収差図
【図４】実施例１の望遠端（ｆ＝103.0mm ）の撮影距離
無限遠状態と広角端（ｆ＝36.0mm）の撮影距離Ｒ＝850.
0mm の状態での諸収差図
無限遠状態と広角端（ｆ＝36.0mm）の撮影距離Ｒ＝850.
0mm の状態での諸収差図
【図５】実施例１の中間焦点距離（ｆ＝60.0mm）と望遠
端（ｆ＝103.0mm ）の撮影距離Ｒ＝850.0mm の状態での
諸収差図
端（ｆ＝103.0mm ）の撮影距離Ｒ＝850.0mm の状態での
諸収差図
【図６】本発明による実施例２のズームレンズのレンズ
構成を示す構成図と各レンズ群の変倍のための移動軌
跡、そして変倍と合焦を規定する合焦用移動カム、変倍
用移動カムと変倍補正用移動カムの形状を示す図。
構成を示す構成図と各レンズ群の変倍のための移動軌
跡、そして変倍と合焦を規定する合焦用移動カム、変倍
用移動カムと変倍補正用移動カムの形状を示す図。
【図７】実施例２の広角端（ｆ＝28.8mm）と中間焦点距
離（ｆ＝50.0mm）の撮影距離無限遠状態での諸収差図
離（ｆ＝50.0mm）の撮影距離無限遠状態での諸収差図
【図８】実施例２の望遠端（ｆ＝82.5mm）の撮影距離無
限遠状態と広角端（ｆ＝28.8mm）の撮影距離Ｒ＝600.0m
m の状態での諸収差図
限遠状態と広角端（ｆ＝28.8mm）の撮影距離Ｒ＝600.0m
m の状態での諸収差図
【図９】実施例２の中間焦点距離（ｆ＝50.0mm）と望遠
端（ｆ＝82.5mm）の撮影距離Ｒ＝600.0mm の状態での諸
収差図
端（ｆ＝82.5mm）の撮影距離Ｒ＝600.0mm の状態での諸
収差図
【図１０】本発明による実施例３のズームレンズのレン
ズ構成を示す構成図と各レンズ群の変倍のための移動軌
跡、そして変倍と合焦を規定する合焦用移動カム、変倍
用移動カムと変倍補正用移動カムの形状を示す図。
ズ構成を示す構成図と各レンズ群の変倍のための移動軌
跡、そして変倍と合焦を規定する合焦用移動カム、変倍
用移動カムと変倍補正用移動カムの形状を示す図。
【図１１】実施例３の広角端（ｆ＝36.0mm）と中間焦点
距離（ｆ＝70.0mm）の撮影距離無限遠状態での諸収差図
距離（ｆ＝70.0mm）の撮影距離無限遠状態での諸収差図
【図１２】実施例３の望遠端（ｆ＝131.0mm ）の撮影距
離無限遠状態と広角端（ｆ＝36.0mm）の撮影距離Ｒ＝80
0.0mm の状態での諸収差図
離無限遠状態と広角端（ｆ＝36.0mm）の撮影距離Ｒ＝80
0.0mm の状態での諸収差図
【図１３】実施例３の中間焦点距離（ｆ＝70.0mm）と望
遠端（ｆ＝131.0mm ）の撮影距離Ｒ＝800.0mm の状態で
の諸収差図
遠端（ｆ＝131.0mm ）の撮影距離Ｒ＝800.0mm の状態で
の諸収差図
【図１４】本発明による実施例４のズームレンズのレン
ズ構成を示す構成図と各レンズ群の変倍のための移動軌
跡、そして変倍と合焦を規定する合焦用移動カム、変倍
用移動カムと変倍補正用移動カムの形状を示す図。
ズ構成を示す構成図と各レンズ群の変倍のための移動軌
跡、そして変倍と合焦を規定する合焦用移動カム、変倍
用移動カムと変倍補正用移動カムの形状を示す図。
【図１５】実施例４の広角端（ｆ＝28.8mm）と中間焦点
距離（ｆ＝50.0mm）の撮影距離無限遠状態での諸収差図
距離（ｆ＝50.0mm）の撮影距離無限遠状態での諸収差図
【図１６】実施例４の望遠端（ｆ＝103.0mm ）の撮影距
離無限遠状態と広角端（ｆ＝28.8mm）の撮影距離Ｒ＝80
0.0mm の状態での諸収差図
離無限遠状態と広角端（ｆ＝28.8mm）の撮影距離Ｒ＝80
0.0mm の状態での諸収差図
【図１７】実施例４の中間焦点距離（ｆ＝50.0mm）と望
遠端（ｆ＝103.0mm ）の撮影距離Ｒ＝800.0mm の状態で
の諸収差図
遠端（ｆ＝103.0mm ）の撮影距離Ｒ＝800.0mm の状態で
の諸収差図
Ｇ1 ・・・第１レンズ群 Ｇ2 ・・・第２レンズ群 Ｇ3 ・・・第３レンズ群 Ｇ4 ・・・第４レンズ群 ｇ1 ・・・第１レンズ群の変倍移動軌跡 ｇ2 ・・・第２レンズ群の変倍移動軌跡 ｇ3 ・・・第３レンズ群の変倍移動軌跡 ｇ4 ・・・第４レンズ群の変倍移動軌跡 ｇ1Z・・・第１レンズ群の変倍用移動カム ｇ3Z・・・第３レンズ群の変倍用移動カム ｇ4Z・・・第４レンズ群の変倍用移動カム ｇ2F・・・第２レンズ群の合焦用移動カム ｇH ・・・変倍補正用移動カム
Claims (3)
- 【請求項１】物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群
と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ
群と、正屈折力の第４レンズ群とからなり、広角から望
遠への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ
群との空気間隔が増大し、前記第２レンズ群と前記第３
レンズ群との空気間隔が減少し、前記第３レンズ群と前
記第４レンズ群との空気間隔が減少するように、少なく
とも前記第１レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レ
ンズ群が物体側に移動するズームレンズにおいて、合焦
に際しては前記第２レンズ群が物体側に移動し、かつ以
下の条件を満足することを特徴とする内焦ズームレンズ
系。 3.0 ＜ ｆ1 ／−ｆ2 ＜ 6.0 2.2 ＜ −ｆ2 ／（ｆw 1/2) ＜ 3.3 15.0 ＜ ｆ1 2・β2w 2 ／ ( 1−β2w 2)・ｆw ＜ 35.0 但し、 ｆ1 ：前記第１レンズ群の焦点距離、 ｆ2 ：前記第２レンズ群の焦点距離、 β2w：前記第２レンズ群の無限遠広角端における横倍
率、 ｆw ：広角端での全系の焦点距離。 - 【請求項２】さらに、以下の条件を満足することを特徴
とする請求項１記載の内焦ズームレンズ系。 0.8 ＜ ｆ4 ／ｆ3 ＜ 3.0 但し、 ｆ3 ：前記第３レンズ群の焦点距離、 ｆ4 ：前記第４レンズ群の焦点距離。 - 【請求項３】変倍のための所定の移動軌跡をレンズ群の
光軸方向の移動量を規定するための回転鏡筒の回転角を
変数として表現するときに、合焦レンズ群である前記第
２レンズ群の移動軌跡は、合焦用移動カムと変倍補正用
移動カムとの合成により形成されると共に、合焦に関与
しない可動の非合焦レンズ群である前記第１レンズ群と
前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との移動軌跡は、
前記変倍補正用移動カムと各レンズ群に対応する各変倍
用移動カムとの合成により形成されることを特徴とする
請求項１及び２記載の内焦ズームレンズ系。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4229000A JPH0675167A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 内焦ズームレンズ系 |
| US08/481,216 US5699198A (en) | 1992-08-28 | 1995-06-07 | Internal focusing zoom lens system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4229000A JPH0675167A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 内焦ズームレンズ系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0675167A true JPH0675167A (ja) | 1994-03-18 |
Family
ID=16885193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4229000A Pending JPH0675167A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 内焦ズームレンズ系 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5699198A (ja) |
| JP (1) | JPH0675167A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5528423A (en) * | 1993-10-19 | 1996-06-18 | Minolta Co., Ltd. | Inner focusing zoom lens system |
| JPH08248319A (ja) * | 1995-03-13 | 1996-09-27 | Canon Inc | ズームレンズ |
| US6128140A (en) * | 1998-06-16 | 2000-10-03 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Zoom lens system |
| US6324018B1 (en) | 1999-03-23 | 2001-11-27 | Olympus Optical Co., Ltd. | Zoom lens system |
| US6433938B1 (en) | 1999-11-24 | 2002-08-13 | Olympus Optical Co., Ltd. | Zoom lens system |
| US6791762B2 (en) | 2002-02-20 | 2004-09-14 | Tamron Co., Ltd. | High zoom ratio lens |
| JP2011186256A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Olympus Imaging Corp | ズーム光学系及びそれを用いた電子撮像装置 |
| US8385002B2 (en) | 2009-12-17 | 2013-02-26 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Zoom lens and photographing apparatus |
| EP2741116A1 (en) | 2012-12-07 | 2014-06-11 | Samsung Electronics Co., Ltd | Zoom lens of the telephoto type having four lens groups with rear-focusing |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3482155B2 (ja) | 1999-05-25 | 2003-12-22 | ペンタックス株式会社 | ズームレンズ系 |
| DE19943015A1 (de) | 1999-09-09 | 2001-03-15 | Zeiss Carl Jena Gmbh | Varioobjektiv |
| JP3641406B2 (ja) | 2000-01-27 | 2005-04-20 | ペンタックス株式会社 | ズームレンズ系及びズームレンズ鏡筒 |
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