JPH0675089A - 照射済核燃料から放射性沃素を除去する方法及びその装置 - Google Patents
照射済核燃料から放射性沃素を除去する方法及びその装置Info
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Abstract
素を連続的に除去するための方法及び装置。 【構成】 燃料要素を溶解器中で硝酸溶液に周囲温度よ
り高い第一温度で連続的に溶解し、前記溶解器を出る溶
液中に含まれている沃素を第一脱着器中で前記溶液の沸
点に近い第二温度で、亜硝酸蒸気を導入することなく、
第一の脱着を行い、六価プルトニウムを形成し、前記溶
解器を出る溶液の酸化力を増大し、それによって前記溶
解器を出る前記溶液中に含まれる沃素物質から沃素酸塩
を形成し易くし、前記第一脱着器を出る溶液中に含まれ
る沃素を第二脱着器中で、周囲温度より高いが、前記溶
液の沸点よりは低い第三温度で適当な量の亜硝酸蒸気の
注入を伴わせて第二の脱着を行い、前記溶解器及び前記
第一脱着器中で形成されたプルトニルイオン及び沃素酸
塩を、夫々Pu4+イオン及び揮発性分子状沃素へ還元す
る、諸工程を含む放射性沃素の除去方法。
Description
まれる放射性沃素を連続的に除去し、前記燃料要素の再
処理装置を出る残留沃素量を最少にする方法及びその方
法を行うための装置に関する。従って本発明は、照射済
燃料要素を再処理するための核分野で本質的に利用され
る。
びプルトニウムを分離して抽出するために、核反応器の
炉心から取り出された照射済燃料要素を、特別の方法で
処理することからなり、後者の二つの化合物は再利用可
能な回収生成物であることを指摘しておく。
法は、ピューレックス(Purex)法であり、それは照射済
燃料要素を硝酸浴中で溶解し、次にその溶液を化学的に
処理してウラン及びプルトニウムをそこから抽出するこ
とからなる。
燃料要素の中に形成された揮発性放射性元素の中には、
その非常に長い期間(17.2×106 年)及びその生成物が
ガス状で大気中に放出された場合の放射線被爆の危険の
ため、沃素129 により特別な状態が保持される。
を捕捉することに関し、非常に大きな除染係数が要求さ
れている。最も信頼性のある方法は、沃素の殆どを燃料
の溶解用ガス中に閉じ込め、次にそれを非常に高い効率
で固体吸着剤に捕捉させ、それをウラン・プルトニウム
抽出工程へ移し、次にそれを、その捕捉が一層困難にな
るような別のプラント中で開放することである。
このハロゲンの脱着を助ける必要がある。その除去は、
溶解用液体/ガス比の増大、及び基本形I2 の沃素、従
って揮発性の沃素を安定化する窒素酸化物により促進さ
れる。
又は不連続的溶解器中で行われ、その場合燃料要素が溶
解され、揮発性沃素I2 を、溶解用溶液の蒸発により生
ずる窒素酸化物及び水蒸気流の中へ取り込む。
沃素放出を完全に行わせるため溶解終了時の沸騰期間を
充分延長しさえすればよく、その脱着を制限する因子
は、溶液がもはや一般式NOx の亜硝酸蒸気(nitrous v
apour)を含まない時に、このHNO2 による最終的微量
の沃素の沃素酸塩への酸化である。例えば、沃素濃度
は、蒸発水準が、溶液の全体積の10%に達すると、10M
-3から10M-4又は10M-6へ低下させることができる。
とにより、照射済燃料に関し、大きな溶解能力を得るこ
とができる。しかし、溶解用液体の沃素放出は不連続的
溶解器の場合よりも低い。従って、後者の型の装置を操
作した場合に起きる補足的沸騰による、沃素放出期間の
利点は、もはや存在しない。例えば、燃料と共に導入さ
れた沃素の95%しか連続操作溶解器では脱着させること
ができない。
燃料溶解設備が二つの装置、即ち、溶解とその後の沸騰
で作動する沃素脱着器により構成され、その脱着器には
分子状沃素が非揮発性物質へ酸化されるのを防ぐため、
亜硝酸蒸気が注入される。この型の装置は原子エネルギ
ー協会の名前で1988年12月28日に出願された特許出願F
R−A−2641119 に記載されている。
されたガス状及び液体反応物からの有機不純物の存在の
如き他の因子が沃素脱着を制約することがある。これら
の化合物が溶解中にどの程度揮発又は分解しないかに従
って、それらは最少の残留沃素量を与え、それが最終除
染係数に影響を与える。
多くの研究がフランス及び外国で行われてきた。しか
し、これらの研究の殆どは、硝酸溶液又は硝酸ウラニル
で行われており、実際の溶解用液体で行われたものでは
ない。
献、「再処理プラント中の燃料溶液から効果的に沃素を
除去するための改良された方法」(Improved procedures
for efficient iodine removal from fuel solutions
in reprocessing plants)、核施設からのガス状廃棄物
処理会議(Conference Management of Gaseous Wastes f
rom Nuclear Facilities)、1980年2月18日〜22日、ウ
ィーン、IAEA−SM−245/16、1980、pp.139-156、
及びJ.フラー(Furrer)その他による文献、「溶解器溶液
からの工業的規模の沃素除去及び液体及び気体沃素分率
の平衡」(Technical-scale iodine expulsion from the
dissolver solution and balance striking for liqui
d and gaseous iodine fractions)、第21回DOE/N
RC核空気清浄化会議(21st DOE/NRC Nuclear Air Clea
ning Conference)、米国サンジエゴ、1990年8月13日〜
16日、第1巻、第247-258 頁、NUREG/DP−011
6、CONF−900813、の特に第1−12頁には、溶液中
に存在する僅かに反応性又は非反応性の沃素物質との同
位体交換を助けるために、沃素型の過剰のキャリヤー酸
化物と一緒にした亜硝酸蒸気を溶解が終わる時に添加す
ることにより、不連続的溶解器中の初期沃素を0.1 から
0.3 %に低下することができることが示されている。
スの研究では、補助的脱着を伴った連続的溶解の条件下
で(FR−A−2641119 参照)、100 の除染係数を達成
し、33,000MWd/tで照射された濃縮ウラン軽水型核
反応器(LWR)からの燃料について、約0.54mg/lの沃
素含有量を溶解用液体中に達成することができることを
示しているが、これは高すぎる。しかし、これらのデー
ターは、実際の燃料要素に対して行われた連続的溶解試
験により確かめられている。
した燃料要素中に含まれる沃素を連続的に除去する方法
で、前述の欠点を回避することができ、溶解用液体中の
残留沃素量を今まで得られてきた値よりも低い値へ低下
することができる新規な方法に関する。
は、実験室装置及び工業的装置の両方で回収された溶解
微細物(燃料中に存在する金属含有物、燃料被覆破片、
不溶化混合酸化物、不安定な又は僅かにしか溶解しない
核分裂生成物等の如き、HNO3 の作用によって溶解し
なかった生成物)の放射線化学的分析を行うことに決定
した。この分析は、不連続溶解条件では、これらの溶解
微細物に或る量の沃素が、比較的不溶性の金属酸化物、
例えば、AgI及びPdI2 の如き形で含まれることが
あることを示していた。
素の割合を変えることができるので、本発明者は先ずこ
れらの沃化物の形成が連続溶解条件でも可能であるかど
うかを調べて見た。
動を追跡し、溶解及び不溶性状態で溶液中に残留してい
る前記ハロゲンの分率を求めるため、工業的設備の条件
にできるだけ近づけた条件で55,000MWd/tに照射し
たREP UOX燃料を用いて実験室規模で二つの試験
を行なった。
操作因子の影響も、次の表に示す如く研究した。
されただけである。
載されている方法に従っている。主な結果は次の表IIに
与えられている。
対して与えられている。
している:溶解微細物中の金属沃化物の形成は、連続的
溶解条件下で可能である;脱着後の沃素除染係数は、コ
ロイド状又は沈澱沃化物及び溶液中に存在する「有機沃
素」物質(これらの化合物の鉱化は非常に遅い)により
本質的に限定され、他の鉱物物質(主に沃素酸塩)によ
っては限定されない;溶解器を出る微細物中の沈澱沃素
分率は沸点(107℃)及び多量の沃素酸塩及びPuO2 2+
の存在下では(試験1)、約100 ℃の温度で溶解用媒体
が遥かに低い酸化性である場合(試験2)よりも非常に
低く、そのことは溶液の沸騰が金属沃化物の沈澱を抑制
し、それらの溶解に都合が良くなることを示しているよ
うに見える。
て、本発明者は、補足的脱着器中に高濃度の亜硝酸を得
ることからなる連続的溶解装置中で現在用いられている
対策とは対照的に、本質的に溶解器を出る溶液の酸化力
(即ち電位)を増大すること、及び六価プルトニウム及
び沃素酸塩それ自身の形成に都合が良くなるようにする
ことを目的とし、溶解微細物中に沈澱した沃化物又はコ
ロイド状に存在する沃化物をこれらの化合物と媒体中に
存在する沃素酸塩との反応により可溶化し、「有機沃
素」化合物の鉱化を改善するような、照射済燃料要素中
に含まれている沃素を除去するための新規な方法を開発
した。
を使用することに基づいており、それら脱着器は溶解器
から出た所に直列に配置されており、異なった条件で操
作される。
料要素、就中、プルトニウムを含む燃料要素に含まれる
放射性沃素を除去する方法において、 a) 燃料要素を溶解器中で硝酸溶液に周囲温度より高い
第一温度で連続的に溶解し、 b) 前記溶解器を出る溶液中に含まれている沃素を第一
脱着器中で前記溶液の沸点に近い第二温度で、亜硝酸蒸
気を導入することなく、第一の脱着を行い、六価プルト
ニウムを形成し、前記脱着器を出る溶液の酸化力を増大
し、それによって前記溶解器を出る前記溶液中に含まれ
る沃素物質から沃素酸塩を形成し易くし、 c) 前記第一脱着器を出る溶液中に含まれる沃素を第二
脱着器中で、周囲温度より高いが、前記溶液の沸点より
は低い第三温度で、適当な量の亜硝酸蒸気の注入を伴わ
せて第二の脱着を行い、前記溶解器及び前記第一脱着器
中で形成されたプルトニルイオン及び沃素酸塩を、夫々
Pu4+イオン及び揮発性分子状沃素へ還元する、 諸工程を含む放射性沃素の除去方法に関する。
行われる。
うことができる。
せ、内部還流比を増大させる。これによって硝酸溶液中
に適切な沃素分率を維持することができる。この場合、
第一温度は、溶解器を出る溶液が燃料要素中に最初に存
在していた沃素の量の2〜15%、好ましくは5%を含む
ようなやり方で選択される。
15%低く選択される。溶液の沸点に近い温度と言う言葉
は、沸点に等しいか又は沸点とそれより10℃低い温度の
間の温度を意味するものと理解されたい。
中の最大PuO2 2+ 濃度の関数であり、全プルトニウム
中で20%より低いPu6+含有量を有し、形成された揮発
性分子状沃素の脱着を確実にするように選択する。特
に、第三温度は、沸点より約5〜10℃低い。
(1)に従って沃化物の可溶化を可能にする: (1) 6H+ +5I- +IO3 - → 3I2 +3H2 O
沃化物(PdI2)、ロジウム沃化物(RhI3)等の如き
金属沃化物から本質的に生じたものであり、それらと共
に沃化物は次の式に従って平衡状態になっている: MIy ⇔ My + +yI- 式中、Mは金属であり、yはその金属の原子価である。
(2)を満足する: (2) 5AgI+HIO3 +5HNO3 → 3I2 +5AgNO3 +3H2 O
は、次に式(3)に従ってガス状で脱着される: (3) I2(液相) ⇔ I2(気相)↑ 又は反応(3′)に従ってゆっくり酸化することができ
る。 (3′)10HNO3 +I2 →2H+ +2IO3 - +10NO2 +4H2 O
入れて、次の式(4)を満足し: (4) 2NO2 +H2 O→HNO3 +HNO2 全反応(5)が得られる: (5) 5HNO3 +I2 +H2 O→2H+ +2IO3 - +5HNO2
は、媒体中に存在する沃化物と反応して、それらを式
(1)に従って揮発性分子状沃素に転化することができ
る。
させるために、第一脱着中に過剰の沃素酸イオンを添加
するのが有利であり、その場合、沃素は非放射性(典型
的には 127IO3 - )である。この場合、溶解器中の溶
解工程は、沸点で行うことができる。
された亜硝酸HNO2 は、反応(6)及び(6′)に従
い、速やかに分解するか、又は形成された六価プルトニ
ウムと反応して消費される: (6) 3HNO2 →NO3 - +2NO+H+ +H2 O (6′)PuO2 2+ +HNO2 +H+ →Pu4++H2 O+NO3 - これは同時に溶液の酸化還元電位を上昇させることにな
る。
O2 /NO3 - 及びPu4+/Pu6+によって酸化還元電
位が加わる〔式(15)及び(16)参照〕。
素への亜硝酸蒸気による還元は、式(7)により支配さ
れる: (7) 2IO3 - +10NO2 +2H+ +4H2 O→I2 +10HNO3
着器中で形成されたPu2 2+ イオンをPu4+イオンへの
還元を可能にする。
化物は、硝酸媒体中で酸化され、これは溶解及び(又
は)脱着温度が溶液の沸点に近くなると、反応(8)に
従って一層速く行われる: (8) 4H+ +2I- +2NO3 - →I2 +2NO2 +2H2 O 反応(4)を考慮すると、反応(9)が得られる: (9) 2H+ +2I- +HNO3 →HNO2 +I2 +H2 O
金属沃化物を酸化することができる: (10) 2H+ +2I- +2HNO2 →2NO↑+I2 +2H2 O
式(6)に従い迅速に分解され、結局式(11)が得られ
る: (11) 8H+ +6I- +2NO3 - →3I2 +2NO↑+4H2 O 又はM=Agの場合には式(12)が得られる: (12) 6AgI+8HNO3 → 3I2 +6AgNO3 +2NO↑+4H2 O
いて、燃料要素を溶液に連続的に溶解するための溶解
器、前記溶解器に燃料要素及び硝酸を供給するための供
給部、前記溶解器に対し直列に接続された第一及び第二
脱着器、前記溶解器及び各脱着器のための別々の加熱機
構、前記溶解器から第一脱着器へ前記溶液を供給するた
めの第一配管、前記溶液を第一脱着器から第二脱着器へ
供給するための第二配管、亜硝酸蒸気を前記第二脱着器
へ供給するための配管、前記第二脱着器から溶液を排出
するための配管、及び分子状沃素が形成済みのガスを放
出するための配管で、前記溶解器及び脱着器に取付けら
れた配管を本質的に具えた装置にも関する。
細に記述するが、それら態様に限定されるものではな
い。
続的に操作される。更に、溶解器と二つの脱着器が直列
に配列されている。
解用溶液及び照射済燃料要素の入った既知の溶解器2中
で連続的に溶解を行うことからなる。燃料要素は、既知
の手段を用いて溶解器2の頂部から粉末又は破片の形で
4から連続的に導入され、硝酸は既知のやり方で7から
導入される。
熱され、溶液中約5%の適切な沃素分率を維持するよう
にする。溶解中に形成された揮発性分子状沃素は、溶解
器の頂部に取付けられた配管6を通ってガスの形で逃げ
る。それは溶液の加熱及び溶解反応のため生じた水蒸気
及び亜硝酸蒸気により運ばれる。
に存在する物質は、金属沃化物(特にAgI)、コロイ
ド状沃化物、燃料再処理溶液の再循環により導入された
不純物から形成された有機沃素化合物、沃素酸イオン、
溶解分子状沃素、及び他の核分裂生成物、Pu4+及びP
uO2 2+ イオン、硝酸イオン、H+ イオン、及びウラニ
ルイオンである。存在するPuO2 2+ イオンは全プルト
ニウムの1%より少ない。
装置13を用いて約105 ℃(溶液の沸点107 ℃に近い)の
温度に加熱された第一脱着器10に入る。この脱着器10
は、FR−A−2641119 に記載されているものと同様に
構成されていてもよい。その脱着器10中に、もし必要な
らば、供給配管11を用いて非放射性沃素酸イオン、 127
IO3 -1を導入し、移行反応(1)に都合が良いように
する。脱着中に形成された揮発性沃素は、配管12により
脱着器10の頂部から放出される。
特に沃素酸イオン、微量の有機沃素物質、及び微量の金
属沃化物を含む。その溶液はウラン、プルトニウム、及
び硝酸塩型の核分裂生成物をも含む。全プルトニウムの
50%までが硝酸プルトニルの形になっている。第一脱着
器中の滞留時間は、燃料要素中に最初に存在する沃素量
及び沈澱沃化物、コロイド状化合物及び(又は)有機沃
化物の形の沃素分率の関数である。どの場合でも、最低
2時間の時間が必要である。
な構造を持ち、加熱装置15を利用して約100 ℃の温度に
加熱された第二脱着器16中で第二の脱着を受ける。第二
脱着器中へは、溶液中に、第二脱着器の頂部に取付けら
れた供給配管17を用いて一般式NOx の亜硝酸蒸気が導
入され、溶液の沃素酸イオンを式(7)に従って揮発性
分子状沃素に還元する。
に従いプルトニルイオンをPu4+イオンへ転化する。こ
のようにして形成された沃素は、配管18を通って脱着器
16の頂部から放出される。第二脱着器のための滞留時間
は、約2時間であるのが適切である。
は、もはや沃素を含んでいない。20から出た清浄溶液
は、次にウラン及びプルトニウムの浄化抽出装置へ供給
してもよい。
ウランLWR燃料の場合、本発明による方法を用いて、
33,000MWd/tで照射した燃料を溶解する従来法によ
る模擬実験で得られるものよりも良好な沃素除染係数が
得られている。従って、実際の燃料は従来法の場合より
も一層多くの沃素を含み、除染係数は、溶液中の沃素及
び溶解微細物中に含まれる沃素の両方を総計して100 か
ら160 へ変化している。実際の燃料の場合の残留沃素含
有量は、U+Puの1kg当たり2.4mg より少ない。
うに模擬溶液ではなく、特定の化学的形態の沃素を含む
実際の燃料要素に適用される。
びPuO2 2+ の含有量を調べることは有用である。例え
ば、溶解浄化装置の下流に位置する、照射済燃料要素中
に含まれるプルトニウム及びウランの抽出用装置の満足
すべき操作には、硝酸溶液中で形成されたHNO2 及び
PuO2 2+ 含有量ができるだけ低い必要があり、そのた
め連続的にその場でそれを検査することが重要になって
いる。
類の物質を、各装置で局部的に酸化還元電極を利用して
溶液の酸化還元電位を測定することにより、連続的に測
定することができることである。
u)、(NO3 - )、及び(H+ )が一定である約100
℃の温度で硝酸ウラニル及びプルトニウムの溶液のHN
O2 及びPuO2 2+ 濃度及び酸化還元電位を測定した。
あった: (H+ )=3N (U)+(Pu)=0.96M (NO3 - )=4.92M T=100 ℃
れた: PuO2 2+ +4H+ +2e ⇔ Pu4++2H2 O (13) 及びHNO2 +H2 O ⇔ NO3 - +3H+ +2e (14) それらは式(6′)になる。
HNO2 によって記述することができ、即ち: E1 =E0 1+RT/2F ln{[NO3 - ][H+ ]3/[HNO2]} (15) 又は対、PuO2 2+ /Pu4+によって記述することがで
きる。即ち: E2 =E0 2+0.037 log {[PuO2 2+ ][H+ ]4/[Pu4+]} (16) ここでE0 1及びE0 2は二つの問題の対の100 ℃での正常
な電位である。
2))に基づき、我々は実験的に次の式を得た: E1 =1.02−0.035 log(HNO2) (17) これはネルンストの法則に良く一致している。
実験的曲線(PuO2 2+ )/(Pu 4+)=f((HNO
2))から次の関係を推論することができる: [PuO2 2+ ]/[Pu4+] # 10-4/[HNO2] (18)
HNO2 含有量に逆比例し、このことは支配する物質が
HNO2 であることを確証している〔反応(6′)参
照〕。
uに対する%として表して、PuO 2 2+ 濃度の変動をH
NO2 濃度の関数として与えている。
た式を代入することにより、最終的に次の式が得られ
る: E2 =1.16+0.035 log {[PuO2 2+ ]/[Pu4+ ]} (19)
より、溶液のHNO2 含有量及びPuO2 2+ 量の代表的
値をその場で連続的に得ることができる。この方法は、
前記装置中に導入されるNOx 流を調節するために、本
発明による第二脱着器中のHNO2 及びPuO2 2+ 濃度
を決定し、ウラン及びプルトニウムを抽出する前の望ま
しい含有量を得るのに用いられる。第二脱着器中の温度
を高くすると、注入NOx 量は多くなる。
略的図である。
で存在する硝酸ウラニル及びプルトニウムの溶液の標準
水素電極(SHE)に対する酸化還元電位E(ボルト)
の関数として、HNO2 のモル濃度の変動を概略的に示
したグラフである。
の溶液のHNO2 モル濃度の関数としてPu2 2+ 濃度の
変動を示したグラフである。
Claims (11)
- 【請求項1】 照射済燃料要素、就中、プルトニウムを
含むものの中に含まれている放射性沃素を除去する方法
において、 a) 前記燃料要素を溶解器(2)中で硝酸溶液に周囲温
度より高い第一温度で連続的に溶解し、 b) 前記溶解器を出る溶液(8)中に含まれている沃素
を第一脱着器(10)中で前記溶液の沸点に近い第二温度
で、亜硝酸蒸気を導入することなく、第一の脱着を行
い、六価プルトニウムを形成し、前記溶解器を出る溶液
の酸化力を増大し、それによって前記溶解器を出る前記
溶液中に含まれる沃素物質から沃素酸塩を形成し易く
し、 c) 前記第一脱着器を出る溶液(14)中に含まれる沃素
を第二脱着器(16)中で、周囲温度より高いが、前記溶
液の沸点よりは低い第三温度で適当な量の亜硝酸蒸気の
注入(17)を伴わせて第二の脱着を行い、前記溶解器及
び前記第一脱着器中で形成されたプルトニルイオン及び
沃素酸塩を、夫々Pu4+イオン及び揮発性分子状沃素へ
還元する、 諸工程を含む放射性沃素の除去方法。 - 【請求項2】 沃素が非放射性である沃素酸イオンを過
剰に第一脱着器(10)へ添加(11)し、溶解中に沈澱し
た金属沃化物を酸化することを特徴とする請求項1に記
載の方法。 - 【請求項3】 燃料要素を沸点で溶解することを特徴と
する請求項2に記載の方法。 - 【請求項4】 第一温度が溶液の沸点より低く、溶液の
蒸発比、従って沃素の脱着を制限することを特徴とする
請求項1に記載の方法。 - 【請求項5】 第二温度が溶液の沸点より低いことを特
徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項6】 第二温度が、沸点と、それより10℃低い
温度との間にあることを特徴とする請求項1〜5のいず
れか1項に記載の方法。 - 【請求項7】 第三温度が、沸点よりも約5〜10℃低い
ことを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の
方法。 - 【請求項8】 第一温度が沸点よりも約5〜15℃低いこ
とを特徴とする請求項4〜7のいずれか1項に記載の方
法。 - 【請求項9】 第一温度が、脱着器を出る溶液が燃料要
素中に最初に存在する沃素の約2〜15%を含むように選
択されていることを特徴とする請求項4〜8のいずれか
1項に記載の方法。 - 【請求項10】 照射済燃料要素中に含まれる放射性沃
素を連続的に除去するための装置において、前記燃料要
素を硝酸溶液に溶解するために溶解器、前記溶解器に燃
料要素及び硝酸を供給するための供給部(4、7)、前
記溶解器に対し直列に接続された第一及び第二脱着器、
前記溶解器及び各脱着器のための別々の加熱機構(5、
13、15)、前記溶解器から第一脱着器へ前記溶液を供給
するための第一配管(8)、前記溶液を第一脱着器から
第二脱着器へ供給するための第二配管(14)、亜硝酸蒸
気を前記第二脱着器へ供給するための配管(17)、前記
第二脱着器から溶液を排出するための配管(20)、及び
分子状沃素が形成されてしまったガスを放出するための
配管で、前記溶解器及び脱着器に取付けられた配管
(6、12、18)を本質的に具えた放射性沃素除去装置。 - 【請求項11】 沃素が非放射性である沃素酸イオンを
第一脱着器へ供給するための配管(11)も具えているこ
とを特徴とする請求項10に記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9108753A FR2679063B1 (fr) | 1991-07-11 | 1991-07-11 | Procede et appareillage d'elimination en continu de l'iode radioactif contenu dans les elements combustibles nucleaires irradies. |
FR9108753 | 1991-07-11 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0675089A true JPH0675089A (ja) | 1994-03-18 |
JP3088850B2 JP3088850B2 (ja) | 2000-09-18 |
Family
ID=9414995
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18409092A Expired - Lifetime JP3088850B2 (ja) | 1991-07-11 | 1992-07-10 | 照射済核燃料から放射性沃素を除去する方法及びその装置 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3088850B2 (ja) |
FR (1) | FR2679063B1 (ja) |
GB (1) | GB2257561B (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2277415A1 (fr) * | 1974-07-03 | 1976-01-30 | Commissariat Energie Atomique | Procede d'extraction, de piegeage et de stockage de l'iode radioactif contenu dans les combustibles nucleaires irradies |
DE2951339C2 (de) * | 1979-12-20 | 1985-11-21 | Kernforschungszentrum Karlsruhe Gmbh, 7500 Karlsruhe | Verfahren zum Desorbieren von Spaltjod aus salpetersaurer Brennstofflösung |
JPS6361194A (ja) * | 1986-09-01 | 1988-03-17 | 株式会社日立製作所 | 使用済核燃料の連続溶解装置 |
FR2641119A1 (en) * | 1988-12-28 | 1990-06-29 | Commissariat Energie Atomique | Process for complementary desorption of the radioactive iodine present in the nitric solution for dissolving irradiated fuel elements |
DE3940401A1 (de) * | 1989-12-06 | 1991-07-25 | Siemens Ag | Verfahren und anordnung zum vermindern des iodgehalts in einer salpetersauren kernbrennstoffloesung |
-
1991
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-
1992
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- 1992-07-10 JP JP18409092A patent/JP3088850B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2257561A (en) | 1993-01-13 |
FR2679063A1 (fr) | 1993-01-15 |
GB2257561B (en) | 1995-05-03 |
GB9213591D0 (en) | 1992-08-12 |
FR2679063B1 (fr) | 1994-07-01 |
JP3088850B2 (ja) | 2000-09-18 |
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